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外文翻译--小弯曲刚度电梯钢丝绳的振动 中文版.doc

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外文翻译--小弯曲刚度电梯钢丝绳的振动 中文版.doc

小弯曲刚度电梯钢丝绳的振动WDZHU,GYXU马里兰州巴尔的摩大学,机械工程系1引言钢丝绳用于许多工程场合,如吊桥1,电梯2,动力传输线3,及船舶牵引停泊系统4时,由于弹性度高且内在阻尼低,钢丝绳会受迫振动。IRVINECAUGHEY5TRIANTAFYLLOU6作了水平方向及倾斜角度上有支撑物的吊索的动力学研究。SERGEVIWAN7CHENGPERKINS8分析了有附加重量的钢丝绳的振动。SIMPSON9TRIANTAFYLLOU10PERKINSMOTE11研究了移动钢丝绳的平面内及三维振动。WICKERTMOTE12ZHUMOTE13分析了移动的带有效载荷钢丝绳的动态响应。尽管在大多数研究中钢丝绳的弯曲刚度都被忽略了,但在REFS14,15的模型中,为了避免钢丝绳张力为零时出现异常,将它也考虑在内了。当钢丝绳受到外部的力矩3,16或者需要测定局部弯曲应力时,弯曲刚度也要被计算进来。数个研究人员2,1821已经开展了对电梯钢丝绳振动的研究。CHISHU2计算出了固定的钢丝绳轿厢系统垂直振动的自然频率。ROBERTS18用近似集中质量模拟高层电梯中升降机与补充钢丝绳的垂直动力学。YAMAMOTO等人19分析了长度可缓慢线性改变细绳的自由及受迫水平振动。TERUMICHI等人20检测了有质量弹簧端且长度可缓慢线性改变移动的细绳的水平振动。ZHUNI21分析了长度可变的移动介质的动力稳定性,显示出振动能量随着伸长收缩分别减少增加。由于相对于张力来说弯曲刚度很小,在REF21的模型里将运动中的电梯钢丝绳模拟为移动细绳。通过在包含弯曲刚度的固定及运动的电梯钢丝绳模型中代入不同的边界条件,可以研究出弯曲刚度及边界条件对其动态特性的影响。集中模型及电梯曳引系统模型中最理想的刚度和阻尼系数可就此确定。2固定的钢丝绳模型21基本公式我们考虑了六种固定的电梯钢丝绳模型来估算弯曲刚度及边界条件对其动态特性的影响。因为竖直的钢丝绳不会伸长,就可以模拟为一拉紧的细绳和张紧的梁。FIG1所示为模拟沿假定为刚性的导轨电梯曳引系统的梁细绳模型。FIG2为电梯曳引系统梁细绳模型合刚度EK,阻尼系数EC。在所有的情况中,轿厢的质量记为EM。因为FIG1中轿厢质量有限,在FIG2中就可以处理为一个质点。当如FIGS1A和B,及FIGS2A和B中用张紧的梁模拟钢丝绳时,钢丝绳在XY平面的自由水平振动为,,,0,TTXXXXXXYXTPXYXTEIYXT0,XL(1)这里下标表示偏微分,,YXT为钢丝绳质点T时刻X位置时的水平位移,L为钢丝绳的长度,是钢丝绳单位长度的质量,EI为弯曲刚度,PX为X位置的钢丝绳张力,EPXMLXG(2)G为重力加速度。FIG1A中两端固定的钢丝绳的边界条件为0,0,0,XYTYT,,0XYLTYLT(3)ABCFIG1沿假定为刚性的导轨固定电梯曳引系统示意图A梁两端固定模型B梁两端铰接模型C细绳模型FIG2轿厢以质点EM模拟,悬吊导轨合刚度刚度EK阻尼系数EC的固定电梯钢丝绳示意图A梁0X处固定模型B梁0X处铰接模型C细绳模型钢丝绳两端铰接,即FIG1B,边界条件为0,0,0,XXYTYT,,0XXYLTYLT(4)对于FIG2A与B中的钢丝绳模型,0X处的边界条件与(3)(4)中一样,分别的XL处的边界条件为,0,XXYLT,,,,,XXXXETTETEEIYLTPLYLTMYLTCYLTKYLT(5)注意(5)中XL处的弯曲力矩没有出现,这是由于轿厢的转动惯量被忽略了。将0EI代入(1)中可得到FIGS1C与2C的方程,对应的0X处的边界条件为0,0YT。FIGS1C在XL处的边界条件为,0YLT,将0EI代入(5)的第二个等式中可得到FIGS2C在XL处的边界条件。由于FIGS1A与2A中固定端的斜度为零,就不能由设0EI得到FIGS1C与2C的模型公式。FIG2中轿厢的质量除提供了标称张力EMG之外,还产生了5第二个等式中的惯性力。FIGS1和2模型中的偏微分方程可通过GALERKIN法和采样法分别离散化。由(1)解得采样形式为1,,NJJJYXTQTX(6)这里JX是测试函数,JQT为广义坐标,N是包含的采样数。FIG1模型的测试函数满足所有的边界条件,除(5)中的力边界条件外FIG2模型的测试函数也满足其他的边界条件。将(6)代入(1)及(5)第二等式中,用IX1,2,,IN,从0X积分到XL,配上和边界条件就得到对应FIG2A和B模型的离散方程0,MQTCQTKQT(7)其中12,,TNQQQQ是广义坐标矢量,M,K,C分别为质量,刚度与阻尼的对称矩阵0,LIJIJEIJMXXDXMLL(8)00,LLIJIJIJEIJKPXXXDXEIXXDXKLL(9),IJEIJCCLL(10)这里上标表示对X的微分。将0EI代入(9)中联立(7)(10)得到FIG2C的离散方程。将0EM,0EEKC代入(8)(9)(10)中联立(7)(10)得到FIG1A和B的离散方程;将0EM,0EEKEIC代入(8)(9)(10)中联立(7)(10)得到FIG1C的离散方程。因为得出的FIG1A和B的离散方程有着同样的形式,所以使用的测试函数满足不同的边界条件。这对FIG2A和B也适用。处在均匀张力ETMG下两端固定梁的特征函数可作为FIG1A的测试函数。处在均匀张力ETMG下两端铰接梁的特征函数可作为FIG1B的测试函数。两端固定细绳模型的特征函数和两端铰接梁的特征函数一样,用作FIG1C的测试函数。由于测试函数相同,在FIG1B的离散方程中令0EI可得到FIG1C的离散方程。处在均匀张力ETMG下悬臂梁的特征函数可作为FIG2A的测试函数。处在均匀张力ETMG下单端铰接梁的特征函数可作为FIG2B的测试函数。处在均匀张力ETMG下单端固定细绳的特征函数可作为FIG2C的测试函数。注意单端固定梁是刚性的而单端固定的细绳则不是的。由于用到了不同的测试函数,FIG2C的离散方程不能做为一个特例从FIG2B中获得。所有的测试函数都被规格化,在附录A中列出。按正交关系FIG1的质量矩阵为对角阵。假设FIG1和2的初始位移与速度分别为,0YX及,0TYX,广义坐标的初始条件为00,0,LJJQXYXDX00,0LJJTQXYXDX(11)FIG1A和B模型的能量为222012LVTXXXETYPYEIYDX(12)对应的FIG2A和B为22222112201,,2LVTXXXETEETYPYEIYDXMYLTKYLT(13)将0EI代入(12)(13)中分别可得FIG1C和2C模型的能量。将(6)代入(12)(13)中可得FIG1和2模型的能量离散表达式1,2TTVETQTMQTQTKQT(14)这里M与K是相应的质量与刚度矩阵。对(12)(13)微分代入控制方程及边界条件可得对于FIG10VET,FIG22,VETETCYLT。FIG2中的VET的离散表达式为TVETQTCQT。22解与讨论这里用到的参数与REFS21,22里提到的相似1005KG/M,EI139NM2,EM756KG,G981M/S2,L171M,EK2093N/M。(7)中无阻尼自然频率I及系统的相空间IX均可由特征值问题2IIIKXMX1,2,3IN得到。用前述的测试函数可以计算出FIGS1和2模型的前三个自然频率,如TABLE1所示。FIGS1A2A与B模型的测试函数,对应于ETMG与0T,分别称为张紧与未张紧梁的特征函数。由于自然频率下交,张紧梁的特征函数的使用就加快FIG1A模型自然频率的相交。1N时未张紧梁的特征函数可以改善对FIG2A与B模型的估计。由于固定端不可以旋转,FIGS1A与2A模型的自然频率分别略高于FIGS1B与2B的。小弯曲刚度使得对于所有的N在精度范围内FIGS1B模型的自然频率与FIGS1C相同。对FIGS1A用到张紧梁的特征函数,可以看到其自然频率与FIGS1B和C模型的自然频率以相似的速率汇聚。对FIGS2A和B用到张紧梁的特征函数,可以看到其自然频率与FIGS2C模型的自然频率以相似的速率汇聚。当EK趋近无穷时,FIG2模型的自然频率趋近于相应的FIG1模型的自然频率。按附录B中给出的初始位移和0初速度考虑FIGS1和2的无阻尼响应(即0EC)。

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