65立方液氨储罐的设计 课程设计

中北大学课程设计说明书学生姓名潘凯学号1102034232学院机械与动力工程学院专业过程装备与控制工程题目（65）M3液氨储罐设计指导教师闫宏伟、孟江职称专业课老师2014年06月16日中北大学课程设计任务书2013/2014学年第二学期学院机械与动力工程学院专业过程装备与控制工程学生姓名潘凯学号1102034232课程设计题目（65）M3液氨储罐设计起迄日期06月16日06月27日课程设计地点校内指导教师闫宏伟、孟江基层教学组织负责人黄晋英下达任务书日期2014年06月16日课程设计任务书1设计目的使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。掌握查阅和综合分析文献资料的能力，进行设计方法和设计方案的可行性研究和论证。掌握电算设计计算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。掌握工程图纸的计算机绘图。2设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等）原始数据设计条件表序号项目数值单位备注1名称液氨储罐2用途液氨储存3最高工作压力2032MPA由介质温度确定4工作温度20485公称容积（VG）65M36工作压力波动情况可不考虑7装量系数V0858工作介质液氨（中度危害）9使用地点太原市室外10安装与地基要求11其它要求管口表接管代号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称ADN65HG/T20592RF液氨进口管BDN20HG/T20592RF排污阀接口CDN500HG/T21518RF人孔DDN50HG/T20592RF空气进口管EDN40HG/T20592RF安全阀接管FDN20HG/T20592RF压力表接口GDN25HG/T20592RF液位计接口HDN65HG/T20592RF液氨出口管设计内容1）设备工艺、结构设计；2）设备强度计算与校核；3）技术条件编制；4）绘制设备总装配图；5）编制设计说明书。3设计工作任务及工作量的要求包括课程设计计算说明书论文、图纸、实物样品等1）设计说明书主要内容包括封面、设计任务书、目录、设计方案的分析和拟定、各部分结构尺寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等；2）总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要合理，结构表达要清楚、正确，图面要整洁，文字书写采用仿宋体、内容要详尽，图纸采用计算机绘制。4主要参考文献1国家质量技术监督局，GB1501998钢制压力容器，中国标准出版社，19982国家质量技术监督局，压力容器安全技术监察规程，中国劳动社会保障出版社，19993全国化工设备设计技术中心站，化工设备图样技术要求，2000，114郑津洋、董其伍、桑芝富，过程设备设计，化学工业出版社，20015黄振仁、魏新利，过程装备成套技术设计指南，化学工业出版社，20026国家医药管理局上海医药设计院，化工工艺设计手册，化学工业出版社，19967蔡纪宁主编，化工设备机械基础课程设计指导书，化学工业出版社，2003年5设计成果形式及要求1）完成课程设计说明书一份；2）草图一张（A1图纸一张）3）总装配图一张A1图纸一张；6工作计划及进度2014年06月16日布置任务、查阅资料并确定设计方法和步骤06月17、18、19、20日机械设计计算（强度计算与校核）及技术条件编制06月21日06月24日设计图纸绘制（草图和装配图）06月25日06月26日撰写设计说明书06月27日答辩及成绩评定基层教学负责人审查意见签字年月日目录第一章前言11存储量12设备的选型及轮廓尺寸第二章机械设计21结构设计211筒体及封头设计材料的选择筒体壁厚的设计计算封头壁厚的设计计算第三章接管及接管法兰设计接管尺寸选择管口表及连接标准接管法兰的选择垫片的选择紧固件的选择第四章人孔的结构设计密封面的选择人孔的设计核算开孔补强第五章支座的设计支座的选择支座的位置液面计及安全阀选择总体布局焊接接头设计第六章强度校核第七章参考文献1第一章前言本设计是针对过程设备设计这门课程所安排的一次课程设计，是对这门课程的一次总结，要综合运用所学的知识并查阅相关书籍完成设计。本设计的液料为液氨，它是一种无色液体。氨作为一种重要的化工原料，应用广泛。分子式NH3，分子量1703，相对密度07714G/L，熔点777，沸点3335，自燃点65111，蒸汽压101308KPA257。蒸汽与空气混合物爆炸极限为1625（最易引燃浓度为17）氨在20水中溶解度34,25时,在无水乙醇中溶解度10,在甲醇中溶解度16,溶于氯仿、乙醚,它是许多元素和化合物的良好溶剂。水溶液呈碱性。液态氨将侵蚀某些塑料制品,橡胶和涂层。遇热、明火，难以点燃而危险性极低，但氨和空气混合物达到上述浓度范围遇火和燃烧或爆炸，如有油类或其它可燃物存在则危险性极高。设计基本思路本设计综合考虑环境条件、介质的理化性质等因素，结合给定的工艺参数，机械按容器的选材、壁厚计算、强度核算、附件选择、焊缝标准的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、人孔接管、人孔补强、接管、管法兰、液位计、鞍座、焊接形式进行了设计和选择。设备的选择大都有相应的执行标准，设计时可以直接选用符合设计条件的标准设备零部件，也有一些设备没有相应标准，则选择合适的非标设备。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。2第二章设计选材及结构21工艺参数的设定211存储量由要求可初步确定储罐需满足储存量W09650562810003292设计压力根据化学化工物性数据手册查得50蒸汽压为20325KPA，可以判断设计的容器为储存内压压力容器，按压力容器安全技术监察规程规定，盛装液化气体无保冷设施的压力容器，其设计压力应不低于液化气50时的饱和蒸汽压力，而且查得当容器上装有安全阀时，取10511倍的工作压力作为设计压力；所以，属于中压容器5。AMPP13203251）（工作设PA1060M设计温度为50摄氏度，在20200条件下工作属于常温容器。筒体的选材及结构根据液氨的物性选择罐体材料，碳钢对液氨有良好的耐蚀性腐蚀率在01/年以下，且又属于中压储罐，可以考虑Q245R和Q345R这两种钢材。如果纯粹从技术角度看，建议选用Q245R类的低碳钢板，Q345R钢板的价格虽比20R贵，但在制造费用方面，同等重量设备的计价，Q345R钢板为比较经济。所以在此选择Q345R钢板作为制造筒体和封头材料。钢板标准号为GB66542011。筒体结构设计为圆筒形。因为作为容器主体的圆柱形筒体，制造容易，安装内件方便，而且承压能力较好，这类容器应用最广。封头的结构及选材封头有多种形式，半球形封头就单位容积的表面积来说为最小，需要的厚度是同样直径圆筒的二分之一，从受力来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是深度大，直径小时，整体冲压困难，大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量也较大。椭圆形封头的应力情况不如半球形封头均匀，但对于标准椭圆形封头与厚度相等的筒体连接时，3可以达到与筒体等强度。它吸取了蝶形封头深度浅的优点，用冲压法易于成形，制造比球形封头容易，所以选择椭圆形封头，结构由半个椭球面和一圆柱直边段组成。封头取与筒体相同材料。第三章设计计算31筒体尺寸的计算取L/DN4LDI24算出27316查标准并圆整取DN2800MM，查标准JB/T47462002钢制压力容器I用封头中表B1EHA椭圆形封头内表面积、容积，如下表1表31EHA椭圆形封头内表面积、容积公称直径DN/MM总深度H/MM内表面积A/2M容积/V封3M28007408850331198封VLDN24算出L11200MM取L12000MM,L/DN429在36之间561满足要求。查压力容器材料使用手册碳钢及合金钢得Q345R的密度为785T/M3，熔点为1430，许用应力列于下表T表32Q345R的许用应力在下列温度（）下的许用应力/MPA钢号板厚/2010015020025030061618918918918316715316361851851831701571433660181181173160147133Q345R60100181181167150137123圆筒的计算压力为213MPA,容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头都采用双面焊或相当于双面焊的全焊透的焊接接头，取焊接接头系数为100,全部无损探伤。在4板厚为1636MM时取许用应力为185MPA。液柱静压力GH056639828000016MPA而GH212011000时至少设一个人孔，压力容器上的开孔最好是圆形的，人孔公称直径最小尺寸为400。综合考虑选择回转盖带颈对焊法兰人孔（HG/T215182005）,48012公称压力PN25、公称直径DN450、250、MFM型密封面、采用Q345R材料。其尺寸1H下表表41人孔标准尺寸表密封面型式凹凸面MFMD6701B410D24公称压力PNMPA251620246螺柱数量20公称直径DN5001H250A375螺母数量40WDS48122121B175螺柱尺寸M332170D506B42L250总质量KG3027图2人孔结构图开孔补强的计算开孔补强结构压力容器开孔补强常用的形式可分为补强圈补强、厚壁管补强、整体锻件补强三种。补强圈补强是使用最为广泛的结构形式，它具有结构简单、制造方便、原材料易解决、安全、可靠等优点。在一般用途、条件不苛刻的条件下，可采用补强圈补强形式。但必须满足规定的条件。压力容器开孔补强的计算方法有多种，为了计算方便，采用等面积补强法，即壳体截面因开孔被削弱的承载面积，必须由补强材料予以等面积的补偿。当补强材料与被削弱壳体的材料相同时，则补强面积等于削弱的面积。补强材料采用Q345R。根据GB150中83，当设计压力小于或等于25MPA时，在壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的两倍，且接管公称外径不大于89MM时，接管厚度满足表428要求时，不另行补强。表42不另外补强的接管最小厚度接管公称外径253238454857657689最小厚度35405060421补强设计方法判别按HG/T21582005，选用回转盖带颈对焊法兰人孔。开孔直径65128012530221CDI，在筒体上开孔，可用等面积进行开孔补强计算。M280IDMDDI93内压容器开孔后所需的补强面积RETFD12A式中开孔直径；M6518506CI2强度削弱系数921857FTTNR壳体开孔处的计算厚度16接管有效厚度MCNTET2581则2M468392015166）（A422有效补强范围壳体开孔后，在有效补强范围内，可作为补强的截面积（包括来自壳体、接管、焊缝金属、补强元件）根据GB/150式87得有效宽度MDB21036521DNT02582BMAX10232MM19有效高度根据GB/150式88，（实际外伸高度）MDHNT915811MH250H1“故MAX9591MM“H（实际内伸高度）02423有效补强面积有效补强宽度B2D筒体的有效厚度ME51720筒体上多余金属面积RETEFDBA1（102325116）（1751621）215217516211092656832M人孔接管上多余金属面积RETRTETFCHFH2212接管计算厚度MPDCTIT9312854302N】【所以223465093195A焊缝金属截面积按照GB98580中角焊缝角尺寸的选择规定当材料厚度为1623MM时焊脚取8MM所以23M64821A则有效补强面积2321M17864315E比较的E满足以下条件的可选用补强圈补强刚材的标准常温抗拉强度MPA；补540B10强圈厚度应小于或等于壳体壁厚的15倍；壳体名义厚度；设计压力；38NMPA4设计温度。可知本设计满足要求，则采用补强圈补强。350所需另行补强的面积为249546172846MAE424补强圈的设计为检验焊缝的紧密型，补强圈上钻M10的螺孔一个，以通入压缩空气检验焊缝质量。按照根据焊接接头分类，接管、人孔等与壳体连接的接头，补强圈与壳体连接的接头取D类焊缝。根据补强圈焊缝要求，并查得结构图为带补强圈焊缝T型接头，补强圈坡口取D型（查化工容器及设备简明设计手册）。查标准JB/T47362002得补强圈外径,内径则取490。8401260DI计算补强圈厚度MDAIC56149082504查标准补强圈厚度取16，由JB/T47362002查得补强圈质量为467KG。43接管及附件的选择431接管选择容器接管一般应采用无缝钢管，所以本设计筒体上接管材料均选择无缝钢管20（GB9948）。查过程设备设计知当壳体上的开孔满足下述全部要求时，可不另行补强。设计压力小于或等于25MPA。两相邻开孔中心的距离应不小于两孔直径之和的2倍。接管公称外径小于或等于89。接管最小壁厚满足以下要求下表为不需另补强的尺寸要求接管公称外径253238454857657689最小厚度35405060根据化工工艺设计手册查得在压力在10到20MPA时液氨流速约为2M/S，本11设计要求流量约为3L/S根据初步确定进出料管直径D24MM。24QDV根据要求查标准，液氨进出口接管取D7614公称直径为65MMM的接管，空气进出管选用D5712公称直径为50MM的无缝钢管，排污管用20（GB9948）无缝钢管尺寸D256热轧。排污管一端焊接在筒体下方，另一端用螺纹帽密封，制造便宜，操作方便。表43接管尺寸表序号接管名称公称直径DNMMDS材料A液氨进出口管65761420（GB9948）B空气进出口管50571220（GB99948）C液位计接管2532820GB9948D压力表接管2025620GB9948E人孔接管45048012Q345（HG/T215182005）G排污管2025620GB9948F安全阀接管40451020GB9948可见以上所选接管都满足不需另行补强的要求。432管法兰及螺栓的选择由设计压力213MPA查HG205922063597中PN25MPA板式平焊钢制管法兰（PL）知板式平焊钢制管法兰的密封面形式有突面（RF）和全平面（FF）。RF形式适用公称压力范围为02525MPA而FF形式适用公称压力范围为02516MPA,本设计压力为213MPA故采用板式平焊钢制管法兰（RF）形式。钢结构连接用螺栓性能等级分36、46、48、56、68、88、98、109、129等10余个等级，其中88级及以上螺栓材质为低碳合金钢或中碳钢并经热处理（淬火、回火），通称为高强度螺栓，其余通称为普通螺栓。根据设计要求选定法兰后，则会得到与螺栓配套的螺栓。查HG205922063597钢制管法兰中PN25板式平焊法兰选择以接管公称直径一致的钢制管法兰，得各法兰的尺寸和质量，详细尺寸将见表44表44法兰尺寸公称直径DN（MM）接管外径法兰外径法兰厚度法兰内径破口宽度密封面形式螺栓孔直径螺栓数法兰质量12202510516264RF144094253211516335RF144112404515018465RF184212505716520595RF184277657618522786RF1883464504806705048512MFM3620576法兰材料选用Q345R图3法兰简图433压力表的选择仪表类型的选用必须满足工艺生产的要求。例如是否需要远传、自动记录或报警；被侧介质的性质（如被测介质的温度高低、粘度大小、腐蚀性、脏污程度、是否易燃易爆等）是否对仪表提出特殊要求，现场环境条件（如湿度、温度、磁场强度、振动等）对仪表类型的要求等。因此根据工艺要求正确地选用仪表类型是保证仪表正常工作及安全生产的重要前提。化工行业所用的压力表有多种型号，根据液氨的性质查化工工艺设计手册常用的压力表型号为YA100,管螺纹M2015,压力表一端与带有相应螺纹的接管一端旋合，接管另一端焊接在筒体适合的位置。53螺栓（螺柱）的选择根据要求法兰处用螺栓做紧固件，螺栓有多种材料和多种结构，选择时应考虑到13设计的适用性和安全性。查HG/T206132009钢制管法兰用紧固件中表5079和附录中表A01,得螺柱的长度和平垫圈尺寸表45螺栓紧固件用平垫圈MM公称直径螺纹螺柱长1D2HA65M167017303B50M167017303C450M2413025444D25M1250132425E40M166517303F20M1250132425435垫片的选择法兰密封常用垫片，垫片有金属垫片、非金属垫片，合成垫片等多种，考虑经济性当非金属垫片能满足要求时首先使用非金属垫片。由本设计压力和温度要求查化工工艺设计手册HG20606选用石棉橡胶垫片，其使用范围PN40MPA,T290,密封形式为RF（突面）。其尺寸如表46表46垫片尺寸表符号法兰公称直径MM垫片内径D1垫片外径D2密封形式垫片材料垫片厚度MMA202558RF石棉橡胶15B253268RF石棉橡胶15C404588RF石棉橡胶15D5057102RF石棉橡胶15E6576122RF石棉橡胶15F450478555RF石棉橡胶314图4垫片结构图434安全阀的选择查化工工艺设计手册知液氨常用安全阀有A21H40其公称直径是15MM到25MM公称压力为1640MPA使用温度T200和A41H40其公称直径为32MM到48MM公称压力为13到40MPA,使用温度T300。根据本设计要求选用公称直径为40MM的弹簧封闭微启式安全阀，材料为不锈钢。图6安全阀结构433液面计的设计15液面计的种类很多，常用的有玻璃板液面计和玻璃板液面计。它们都是外购的标准件，只需要选用。玻璃板液面计有三种透光式玻璃板液面计、反射式玻璃板液面计、视镜式玻璃板液面计。根据设计要求选用查标准HG215891995选用透光式玻璃板液面计，型号T；利用连通器原理，通过液面计的玻璃板视窗可以观察容器内部液面位置的变动情况。结构形式保温型W,钢板Q345图5磁性液面计47鞍座的选择鞍座结构和材料的选取16卧式容器的支座有三种形式鞍座、圈座、和支腿，常见的卧式容器和大型卧式储罐、换热器等多采用鞍座，它是应用得最为广泛的一种卧式容器支座。置于支座上的卧式容器，其情况和梁相似，有材料力学分析可知，梁弯曲产生的应力与支点的数目和位置有关。当尺寸和载荷一定时多支点在梁内产生的应力较小，因此支座数目似乎应该多些好。但对于大型卧式容器而言，当采用多支座时，如果各支座的水平高度有差异或地基沉陷不均匀，或壳体不直不圆等微小差异以及容器不同部位受力挠曲的相对变形不同，是支座反力难以为个支点平均分摊，导致课题应力增大，因而体现不出多制作的优点，故一般情况采用双支座。此外，卧式容器由于温度或载荷变化时都会产生轴向的伸缩，因此容器两端的支座不能都固定在基础上，必须有一端能在基础上滑动，以避免产生过大的附加应力。通常的做法是将一个支座上的地脚螺栓孔做成长圆形，并且螺母不上紧，使其成为活动支座，而另一支座仍为固定支座。所以本设计就采用这种支座结构。根据设备的公称直径和容器的重量参照鞍座标准JB/T47122011选取鞍座结构及尺寸。鞍座的材料（除加强垫板除外）为Q235A，加强垫板的材料应与设备壳体材料相同为Q345。472鞍座位置的确定双鞍座卧式容器的受力状态可简化为受均布载荷的外伸梁，由材料力学知，当外伸长度A0207L时，跨度中央的弯矩与支座截面处的弯矩绝对值相等，所以一般近似取,其中L取两封头切线间距离，A为鞍座中心线至封头切线间距离。20A02L02120002522410当鞍座邻近封头时，则封头对支座处筒体有加强刚性的作用。为了充分利用这一加强效应，在满足下应尽量使2L005RAA0571023N28综合以上取A710MM则两鞍座间距SL2H2A10710MM,鞍座位置及结构如下图所示。17图5鞍座位置及结构473鞍座载荷计算筒体的质量查得圆筒体材料Q345密度7850/M,筒体长度加上封头的直1M边长度为1204M,则18314281200400207850593548NDL1M封头的质量根据封头的名义厚度查得21标准椭圆形封头理论质量为13678。2G2水压试验时水的质量由常用压力容器手册查得公称直径2800MM厚20MM的3M标准椭圆封头的容积为31198,则容器容积为3M0981241982筒体封头V水重3M8009100080090。附件的质量4人孔重245KG,人孔补强重467KG,进出料管约100KG,液面计、安全阀、排污阀等附件总质量约为120KG故4M5117KG所以设备总质量为8924836KG即G98MG87463KN1,3,5每个鞍座所受支座反力F43732KN鞍座尺寸标准查JB/T47121471242007选公称直径DN2800MM轻型A,120包角、焊制、带垫板，高度为250MM的鞍座，允许载荷Q445KN43732KN。由公称直径查压力容器与化工设备实用手册得具体尺寸如下表表47鞍座标准尺寸表公称直径DN2800腹板2104B430允许载荷Q/KN2953L29510鞍座高度H2502B260垫板E801L12803260螺栓间距2L1120B220筋板8螺孔/孔长/螺纹D/L24/40M20底板112垫板弧长2100鞍座质量KG16219第五章容器焊缝标准压力容器焊接结构设计要求焊缝分散原则；避免焊缝多条相交原则；对称质心布置原则；避开应力复杂区或应力峰值去原则；对接钢板的等厚连接原则；接头设计的开敞性原则；焊接坡口的设计原则（焊缝填充金属尽量少；避免产生缺陷；焊缝坡口对称；有利于焊接防护；焊工操作方便；复合钢板的坡口应有利于减少过渡层焊缝金属的稀释率）。筒体与椭圆封头的焊接接头压力容器受压部分的焊接接头分为A、B、C、D四类，查得封头与圆筒连接的环向接头采用A类焊缝。焊接方法采用手工电弧焊，其原理是利用电弧热量融化焊条和母材，由融化的金属结晶凝固而形成接缝，焊接材料为碳钢、低合金钢、不锈钢，应用范围广，适用短小焊缝及全位置施焊，可适用在静止、冲击和振动载荷下工作的坚固密实的焊缝焊接，这种方法灵活方便，适应性强，设备简单，维修方便，生产率低，劳动强度高。封头与圆筒等厚采用对接焊接。平行长度任取。坡口形式为Y型坡口。根据Q345R的抗拉强度B490MPA和屈服点S325MPA选择E50系列（强度要求B490MPA；S400MPA）的焊条，型号为E5014该型号的焊条是铁粉钛型药皮（药皮成分氧化钛30，加铁粉），适用于全位置焊接，熔敷效率较高，其结构如下图Y型坡口20筒体和封头的焊接6206070B02P23管法兰与接管的焊接接头管法兰与接管焊接接头形式和尺寸参照标准HG2060597,根据公称通经选择相应的坡口宽度结构如附图中为几种常用的管法兰与结接管焊接形式的局部放大图。接管与壳体的焊接接头本设计除人孔接管带补强圈外其它接管都是不带补强圈的插入式接管，接管插入壳体，接管与壳体间的焊接有全焊透和部分焊头两种，它们的焊接接头均属T形或角接接头。选择HG205831998标准中代号为G2的接头形式，基本尺寸为50；502B；501P；TK31，且6K，它适用于254S，ST1，因为所选接管的厚度都为壳体厚度的一半，壳体的厚度为24MM，所以符合要求。选择全焊透工艺，可用于交变载荷，低温及有较大温度梯度工况。如附图中的局部放大图所示4,5。21图51带补强圈焊接接头结构15052302B1205,251,1KT,1C8K207C6各附件接管的布局为了便于操作及考虑到开孔的安全性要求，本设计中将安全阀接管、进料接管、压力表接管、人孔接管、放空口接管成直线依次布局在筒体上方，其中安全阀、压力表、进料管以及左右接管和筒体左右直边间的距离均为800MM，人孔接管与放空管间距离为2000MM,压力表与人孔接管间距离为2800MM。排污口接管和出料管布置在筒体下方，排污口接管在左封头与左支座之间，距左封头直边200MM处，出料管在右封头直边与右支座之间距右封头直边250MM处。进料管内伸长度为1650MM，排污管和出料管内伸长度为0，其余的接管内伸长度均为10MM,其中排污管和出料管外伸长度为150MM，人孔接管外伸长度为250MM，液面计外伸长度300MM,其余接管外伸长度均为200MM,具体布局见装配图。22第六章校核计算（用SW6软件）71封头的校核内压椭圆封头校核计算单位压力容器专用计算软件计算条件椭圆封头简图计算压力PC213MPA设计温度T5000C内径DI280000MM曲面高度HI45000MM材料Q345R热轧板材设计温度许用应力T18500MPA试验温度许用应力18500MPA钢板负偏差C1080MM腐蚀裕量C2200MM焊接接头系数090厚度及重量计算形状系数K162DHI10000计算厚度PCITC2051621MM有效厚度ENC1C21770MM最小厚度MIN600MM名义厚度N1901MM结论满足最小厚度要求重量13678KG压力计算最大允许工作压力PW205TEIKD209840MPA结论合格2362筒体的校核内压圆筒校核计算单位压力容器专用计算软件计算条件筒体简图计算压力PC213MPA设计温度T5000C内径DI280000MM材料Q345R热轧板材试验温度许用应力18500MPA设计温度许用应力T18500MPA试验温度下屈服点S34500MPA钢板负偏差C1080MM腐蚀裕量C2200MM焊接接头系数090厚度及重量计算计算厚度PDCIT21621MM有效厚度ENC1C2177MM名义厚度N1901MM重量593548KG压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值PT125PT27000或由用户输入MPA压力试验允许通过的应力水平TT090S31050MPA试验压力下圆筒的应力TPDIE217492MPA校核条件TT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力PW2ETID291731MPA设计温度下计算应力TPCIE213799MPAT18900MPA校核条件TT结论合格2463接管的校核开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A1,7614计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI21800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C108MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度200MM接管实际内伸长度10MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T175MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0343MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D555MM补强区有效宽度B1155MM接管有效外伸长度H12787MM接管有效内伸长度H28MM开孔削弱所需的补强面积A6091MM2壳体多余金属面积A1212MM2接管多余金属面积A25436MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A37915MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。25开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A2,7614计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C1080MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度150MM接管实际内伸长度0MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T175MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0343MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D555MM补强区有效宽度B1155MM接管有效外伸长度H12787MM接管有效内伸长度H20MM开孔削弱所需的补强面积A6091MM2壳体多余金属面积A1212MM2接管多余金属面积A24387MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A36867MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。26开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A3,5712计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C1080MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度200MM接管实际内伸长度10MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T15MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0236MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D40MM补强区有效宽度B96MM接管有效外伸长度H12191MM接管有效内伸长度H28MM开孔削弱所需的补强面积A4437MM2壳体多余金属面积A11995MM2接管多余金属面积A23702MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A36057MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。27开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A4,4510计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C1080MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度200MM接管实际内伸长度10MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T125MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0179MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D315MM补强区有效宽度B835MM接管有效外伸长度H11775MM接管有效内伸长度H28MM开孔削弱所需的补强面积A3496MM2壳体多余金属面积A1187MM2接管多余金属面积A22456MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A34687MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。28开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A5,328计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C1080MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度300MM接管实际内伸长度10MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T1MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0114MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D22MM补强区有效宽度B70MM接管有效外伸长度H11327MM接管有效内伸长度H28MM开孔削弱所需的补强面积A2454MM2壳体多余金属面积A11746MM2接管多余金属面积A21411MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A33517MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。29开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A6,256计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C1080MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度200MM接管实际内伸长度10MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T075MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0093MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D185MM补强区有效宽度B625MM接管有效外伸长度H11054MM接管有效内伸长度H28MM开孔削弱所需的补强面积A2023MM2壳体多余金属面积A11621MM2接管多余金属面积A26873MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A32668MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。30开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A7,256计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C1080MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度150MM接管实际内伸长度0MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T075MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0093MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D185MM补强区有效宽度B625MM接管有效外伸长度H11054MM接管有效内伸长度H20MM开孔削弱所需的补强面积A2023MM2壳体多余金属面积A11621MM2接管多余金属面积A25284MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A32509MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。31开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A8,5712计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC213MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R热轧板材壳体开孔处焊接接头系数09壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N20MM壳体厚度负偏差C1080MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T185MPA接管实际外伸长度150MM接管实际内伸长度0MM接管材料20GB9948接管焊接接头系数09名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称补强圈外径MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度MM接管厚度负偏差C1T15MM补强圈厚度负偏差C1RMM接管材料许用应力T1501MPA补强圈许用应力TMPA开孔补强计算壳体计算厚度102MM接管计算厚度T0236MM补强圈强度削弱系数FRR0接管材料强度削弱系数FR0794开孔直径D40MM补强区有效宽度B96MM接管有效外伸长度H12191MM接管有效内伸长度H20MM开孔削弱所需的补强面积A4437MM2壳体多余金属面积A11995MM2接管多余金属面积A22876MM2补强区内的焊缝面积A336MM2A1A2A35231MM2，大于A，不需另加补强。补强圈面积A4MM2AA1A2A3MM2结论补强满足要求,不需另加补强。3264人孔接管补强校核开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管A9,4