塔吊桩基础施工方案.doc

河西莲花村中低价商品房项目标段工程塔吊桩基础专项方案编 制 人： 审 批 人： 中冶成工南京河西莲花村中低价房工程项目经理部2010年3月9日目 录塔吊基础设计1一、工程概况1二、编制依据1三、地质地貌情况1四、塔吊基础设计4塔吊桩基础的计算书（QTZ63）18A08桩基基础计算书18A09桩基础计算书23A10桩基础计算书28C01/C02/C03/D06桩基础计算书48商业一桩基础计算书53塔吊桩基础设计一、工程概况拟建场地位于江苏省南京市建邺区河西新城区沙洲街道莲花村，西邻南京绕城公路，北邻南京市建邺区河西新城区沙洲街道莲花村经济适用住房A组团，东邻南河和205国道，南邻规划的黄河路，0.00相当于绝对高程8.10m，场地自然地面相对标高0.80m，基础类型为钻孔灌注桩；为满足平面垂直运输及施工需要，我司在拟建场地投入8台QTZ-63（5510）型号塔吊，；每台主架安装最高高度为120m，起升高度110m，最大倾覆力矩设计为2454.08KN.m.承台底面相对标高3.30m，-5.400m(后附剖面图)。由于建筑物四周均有5.2m的水泥搅拌桩围护，考虑到基坑维护整体安全性以及围护桩水平位移的影响，塔吊均考虑布置在基坑围护桩以外。具体安装具体位置详见塔吊安装平面布置图以及相关位置剖面图。二、编制依据1、建筑地基基础设计规范（GB50072002）2、建筑桩基础设计规范（JGJ942008）3、本工程地质勘测报告4、产品使用说明书三、地质地貌情况1、拟建场地地貌单元属于长江右岸河漫滩，鱼塘、河沟密布。根据土性特征和物理力学性质，土层自上而下分述如下：（1）杂填土：杂色，主要由砖块、混凝土块、房屋地基、建筑垃圾、风化岩块和碎石等填成，含少量粘性土，为近期施工整平回填而成，呈湿饱和、松散状态。该层层顶标高6.428.74m，层底标高4.826.81m，厚度为0.502.60m，平均厚度为1.45m。（2）素填土：杂色，主要由粘性土填成，局部地段为生活垃圾，间夹少量碎石，为近期施工整平填积而成，该层底部多见流塑软塑状态灰色土，呈湿饱和、松散状态。该层层顶标高5.357.57m，层底标高2.766.14m，厚度为0.403.20m，平均厚度为1.57m。（3）淤泥：灰灰褐色，含腐植物，有臭味，呈饱和、流塑状态。该层分布于场地原鱼塘、藕塘内，为场地整平时余留的淤泥层，层顶标高5.125.52m，层底标高4.224.92m，厚度为0.500.90m，平均厚度为0.67m。（4）粘土：淡黄黄褐灰褐色，含少量铁锰质氧化物，切面光滑，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，呈饱和、可塑状态。该层分布于场地内局部地段，层顶标高5.086.71m，层底标高3.135.41m，厚度为0.403.00m，平均厚度为1.44m。（5）粘土：灰灰褐色，局部见淡黄色土块，含少量铁锰质氧化物，切面光滑，无摇震反应，干强度中等，韧性低，呈饱和、软塑状态。该层分布于场地内局部地段，呈透镜体状分布，层顶标高4.716.47m，层底标高2.615.20m，厚度为0.602.50m，平均厚度为1.38m。（6）淤泥质粉质粘土：灰灰褐色，偶夹薄层粉土和粉砂，有水平层理，局部含螺壳碎片及腐植物，干强度低，韧性中等，呈饱和、流塑状态。该层层顶标高2.616.24m，层底标高15.420.28m，厚度为4.5020.30m，平均厚度为10.39m。（7）粉土：灰灰褐色，局部地段夹薄层淤泥质粉质粘土或粉砂，摇震时有水淅现象，无光泽反应，干强度低，韧性低，呈湿、中密状态。该层分布在场地内大部分地段，层顶标高12.660.28m，层底标高21.063.61m，厚度为1.208.40m，平均厚度为3.93m。（8）淤泥质粉质粘土：灰灰褐色，局部含少量腐植物，夹薄层粉土或粉砂，稍有光泽，干强度低，韧性低，呈饱和、流塑状态。该层呈透镜体状分布于4中，层顶标高10.063.61m，层底标高12.665.11m，厚度为1.502.60m，平均厚度为1.95m。（9）粉砂：灰青灰色，主要矿物成分为石英、长石，含大量云母片，局部夹薄层粉质粘土或粉土，呈饱和、稍密状态。该层分布在场地内大部分地段，层顶标高18.121.16m，层底标高21.126.76m，厚度为0.8010.60m，平均厚度为5.25m。（10）粉土：灰灰褐色，局部地段夹薄层粉质粘土或粉砂，震动有水淅现象，无光泽反应，干强度低，韧性低，呈湿、中密状态。该层呈透镜体状分布于5中，层顶标高16.239.67m，层底标高17.1311.17m，厚度为0.902.80m，平均厚度为1.53m。（11）淤泥质粉质粘土：灰灰褐色，夹薄层粉土或粉砂，无摇震反应，稍有光泽，干强度低，韧性低，呈饱和、流塑状态。该层呈透镜体状分布于5中，层顶标高17.128.89m，层底标高18.1210.89m，厚度为1.002.70m，平均厚度为1.75m。（12）粉细砂：灰青灰色，主要矿物成分为石英、长石，含大量云母片，局部夹薄层粉质粘土或粉土，呈饱和、中密状态。该层层顶标高25.059.51m，层底标高32.1216.39m，厚度为1.0018.30m，平均厚度为9.26m。（13）淤泥质粉质粘土：灰灰褐色，夹薄层粉土或粉砂，无摇震反应，稍有光泽，干强度低，韧性低，呈饱和、流塑状态。该层呈透镜体状分布于6层中，层顶标高20.2817.76m，层底标高22.2819.46m，厚度为0.902.50m，平均厚度为1.68m。（14）粉土：灰灰褐色，局部地段夹薄层粉质粘土或粉砂，震动有水淅现象，无光泽反应，干强度低，韧性低，呈湿、中密状态。该层呈透镜体状分布于6层中，层顶标高29.7816.39m，层底标高33.2817.39m，厚度为0.903.50m，平均厚度为1.75m。（15）粉细砂：灰青灰色，主要矿物成分为石英、长石，含大量云母片，局部夹薄层粉质粘土或粉土，呈饱和、密实状态。该层分布在场地内大部分地段，场地东南角地段缺失该层，层顶标高33.2821.64m，层底标高44.8831.26m，厚度为1.3019.20m，平均厚度为9.80m。（16）粉质粘土：灰灰褐色，无摇震反应，稍有光滑，干强度中等，韧性中等，呈饱和、可塑状态。该层呈透镜体状分布于7层中，层顶标高38.9436.10m，层底标高40.2437.50m，厚度为1.302.30m，平均厚度为1.67m。（17）中粗砂：灰青灰色，主要由石英、长石组成，偶见燧石碎块和砾砂、圆砾，见云母片，局部夹卵砾石和少量粘性土，呈饱和、密实状态。该层分布在场地内大部分地段，局部缺失，层顶标高40.2736.40m，层底标高42.4940.50m，厚度为1.504.70m，平均厚度为3.10m。（18）卵石：杂色，主要成分为石英岩、石英砂岩、燧石及少量安山岩碎块，多呈圆状、亚圆状，少数为椭圆形，粒径2060mm，含量6080%，局部夹中粗砂和粘性土，呈饱和、密实状态。该层分布在场地内大部分地段，局部缺失，层顶标高44.8835.22m，层底标高45.3836.26m，厚度为0.302.50m，平均厚度为1.06m。（19）强风化含砾砂岩：棕红色，主要矿物成分为长石、石英、云母等，含安山岩块，呈次棱角状圆状、椭圆形，粒径10200mm，粉细粒结构，厚层状构造，泥质胶结，岩芯破碎，呈短柱状或碎块状，手可捏碎，遇水软化强烈，属极软岩，岩体基本质量等级为级。该层层顶标高45.3836.26m，层底标高48.0939.70m，厚度为1.905.20m，平均厚度为3.21m。（20）中风化含砾砂岩：棕红色，主要矿物成分为长石、石英、云母等，含砾砂岩中的“砾”为安山岩块，呈次棱角状圆状、椭圆形，粒径2080mm，最大粒径大于300mm，粉细粒结构，厚层状构造，泥质胶结（呈基底式胶结），岩芯较完整，呈长柱状，遇水软化强烈，属极软岩，岩体基本质量等级为级。本次勘察未揭穿该层，该层层顶标高48.0939.70m，揭露厚度为6.0010.40m。四、塔吊基础设计A08塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-3.3m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：311#。 5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层58m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层6m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长24m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1杂填土1-3.3-3.60.32淤泥质粉质粘土2-3.6-18.6152003粉砂5-18.6-20.62306504粉细砂6-20.6-26.61650900注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第一批）表8.4取值；2）桩极限端阻力值参照计算软件中土层参数取值。A09塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-3.3m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：Z22# （A09） 5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层58m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层6m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长24m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1粘土1A-2.6-3.30.7582淤泥质粉质粘土2-3.3-16.613.3203粉砂5-16.6-22.76.1306504粉细砂6-22.7-28.71050900注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第一批）表8.4取值； 2）桩极限端阻力值参照计算软件中土层参数取值。A10塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-3.3m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：257# （A10） 5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层58m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层6m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长22m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1素填土2-3.3 -4.41.12淤泥质粉质粘土2-4.4-16.211.8203粉砂5-16.2-18.72.5306504粉细砂6-22.7-28.71250900注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第一批）表8.4取值； 2）桩极限端阻力值参照计算软件中土层参数取值。D06塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5013)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-3.3m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：327#328# 5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层58m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层3m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长26m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1淤泥质粉质粘土2-4.19 -20.1916.892002粉砂4-20.19 -28.198506003粉细砂6-28.19 -41.191350900注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第一批）表8.4取值；2）桩极限端阻力值参照建筑桩基技术规范 JGJ942008土层参数取值。C03塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5013)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-3.3m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：305#306#5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层58m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层3m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长24m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1淤泥-2.81 -4.811.511402淤泥质粉质粘土2-4.81 -21.317.002003粉砂5-21.3 -24.813.50306004粉细砂6-24.81 -35.811150900注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第一批）表8.4取值； 2）桩极限端阻力值参照建筑桩基技术规范 JGJ942008土层参数取值。C02塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5013)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-3.3m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：284#285#5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层58m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层3m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长26m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1淤泥质粉质粘土2-3.17 -24.07202002粉砂5-24.07 -27.673.6306003粉细砂6-27.67 -35.67850900注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第一批）表8.4取值；2）桩极限端阻力值参照建筑桩基技术规范 JGJ942008土层参数取值。C01塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-4.650m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：262# 5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层3m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层2.4m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长24m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1淤泥质粉质粘土2-3.93-21.4317.52002粉砂5-21.43-25.634.2306003粉细砂6-25.63-36.631150900注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第三批）表8.4取值；2）桩极限端阻力值参照计算软件中土层参数取值。商铺一塔吊基础布置说明1. 0.000m相当于绝对标高8.1m(吴淞高程系)；2. 本区塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一台，平面布置见附图；3. 塔吊基础底面标高-5.4m,承台厚度1350mm；4. 塔吊位置地质情况：勘探点：233# 5. 根据场地岩土工程勘察报告书第6.5条：施工设备桩可进入中密粉细砂（底层代号6）层58m。本区塔吊选用塔吊基础桩进入该层6m。6. 采用钻孔灌注桩，桩总长20m。直径800mm。塔吊桩土层参数序号土层名称地层代号相对标高（m）厚度（m）桩极限侧阻力（Kpa）桩极限端阻力（Kpa）1淤泥质粉质粘土2-4.29-17.3913.1203752粉砂5-17.39-23.095.7503753粉细砂6-23.09-36.091350575注：1）桩极限侧阻力值根据场地岩土工程勘察报告书（第一批）表8.4取值；2）桩极限端阻力值参照计算软件中土层参数取值第 57 页 共 66 页 C01及商铺一塔吊平面布置塔吊桩基础的计算书（QTZ63）本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）等编制。A08桩基基础计算书A08塔吊桩基础的计算书一. 参数信息 塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=2454.08kN.m 塔吊起重高度: H=110.00m 塔身宽度: B=2.50m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=2.800m 桩钢筋级别: 级 桩入土深度: 24.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42454.080=3435.712kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=510.800kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-529.142kN 桩顶竖向力标准值: 最大压力： N=(510.800+843.750)/4+2454.080(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=958.480kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=1019.885kN Mx1=My1=21019.885(1.400-1.250)=305.966kN.m 拔力产生的承台弯矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883(1.400-1.250)=-82.465kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承台顶面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx= Asy=82.465106/(0.99971300.000300.000)=211.510mm2。 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2548.289kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=800mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1274.144kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.5027m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=529.142kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1763.806mm2。 综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于1763.806mm2 构造规定：灌注桩主筋采用612根直径12m14m,配筋率不小于0.2%! 所有灌注桩配筋为：1214，6.5200。桩顶以下5d范围内加密箍筋间距为150mm。桩长范围内每隔2m设一道直径12的焊接加劲箍筋。主筋混凝土保护层厚度不少于35mm。七.桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1274.144kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K安全系数，取2.0； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数 qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.5133m； Ap桩端面积,取Ap=0.503m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=5.747m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 15 20 0 粘性土 2 2 30 650 粉土或砂土 3 16 50 900 密实粉土 由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第3层土层。 最大压力验算: Ra=2.513(1520+230+750)+900.0000.503=2236.814kN R=2236.814/2.0+0.113105.0005.747=1186.297kN 上式计算的R值大于等于最大压力958.480kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 其中: 式中 Tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Tgk=14.4(0.7001520+0.750230+0.700750)/4=1800.000kN Ggp=14.42422/4=1900.800kN Tuk=2.513(0.7001520+0.750230+0.700750)=1256.637kN Gp=2.5132425=1507.964kN 由于: 1800.000/2.0+1900.800=281.205 满足要求! 由于: 1256.637/2.0+1507.964=281.205 满足要求!A09桩基础计算书一. 参数信息 塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=2454.08kN.m 塔吊起重高度: H=110.00m 塔身宽度: B=2.50m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=2.800m 桩钢筋级别: 级 桩入土深度: 24.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42454.080=3435.712kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=510.800kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-529.142kN 桩顶竖向力标准值: 最大压力： N=(510.800+843.750)/4+2454.080(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=958.480kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=1019.885kN Mx1=My1=21019.885(1.400-1.250)=305.966kN.m 拔力产生的承台弯矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883(1.400-1.250)=-82.465kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承台顶面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx= Asy=82.465106/(0.99971300.000300.000)=211.510mm2。 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2548.289kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=800mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1274.144kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16