模板施工专项施工方案.doc

农房观沙国际西地块工程 模板专项施工方案 目 录一、工程概况2二、编制依据3三、材料选择3四、模板计算4附件1：地下室墙板模板支架计算书4附件2：地下室顶板模板支架计算书14附件3：地下室梁模板扣件钢管支撑架计算书22附件4：地下室梁木模板与支撑计算书31附件5：住宅部分梁模板支架计算书35附件6：住宅部分楼板模板支架计算书38五、施工工艺46六、支撑体系49七、模板质量缺陷和防治措施49八、模板拆除52 一、工程概况1、工程名称：农房观沙国际西地块地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7工程； 2、工程地址：湖南长沙市银杉路长望路转角口； 3、建设单位：农工商房地产集团湖南投资置业有限公司； 4、设计单位：长沙市建筑设计院有限责任公司； 5、地勘单位：中盐勘察设计院有限公司； 6、监理单位：湖南安泰工程管理有限公司； 7、施工单位：上海云峰建设有限公司；8、建筑概况：本工程为农房观沙国际工程，工程地点在湖南长沙市岳麓区长望路南侧。9、本工程包括西地块地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7六个部分，多层商业框架结构，高层建筑为剪力墙结构，多层总建筑面积2710.36平方。高层总建筑面积59731.4平方。地下建筑面积18590.21平方。地下室部分：地下室面积19590.21平方米（含人防），地下室平时为停车库，主要用途为停车库。W3W4楼高层住宅，呈点式布置，地上29层，地下2层，建筑高度86.5米,单栋建筑面积23556.87平方米，首层层高6.0米，二层至二十九层层高2.9米屋顶2.2米。W5楼高层住宅，呈点式布置，地上31层，地下2层，建筑高度93.0米,单栋建筑面积10964.05平方米，首层层高6.5米，二层至三十一层层高2.9米屋顶2.7米。W6W7楼高层住宅，呈点式布置，地上31层，地下2层，建筑高度92.3米,单栋建筑面积25210.48平方米，首层层高6.5米，二层至三十一层层高2.2米屋顶2.7米。 10、层高：地下室3.5m，住宅标准层均为2.9m。地下室及多层商业按最高的6.5m计算（另出专项施工方案）。二、编制依据结构、建筑施工图纸建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工安全检查评分标准JGJ59-99建筑施工手册第四版（缩印本）建筑施工计算手册江正荣编著三、材料选择 1. 墙柱及梁板模板采用915183016木胶合板 和1220244016木胶合板 两种规格。木枋为45904000 杉木枋。边柱外侧模及外围剪力墙外侧模、核心筒电梯井内模、楼层板模采用大板模；内方柱及剪力墙采用现场拼装模，编号定位。 2. 地下室剪力墙采用14对拉螺杆（地下室防水砼墙焊40 40 4 止水片）对支撑钢管进行加固，方柱( 600)采用钢管加固，柱中加设一道对拉螺杆（套16PVC塑胶管）。 3. 本工程全部采用钢管满堂架支撑体系。四、模板计算附件1：地下室墙板模板支架计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm；主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢管；截面类型：圆形钢管483.0截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):45mm；高度(mm):90mm；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):16.00mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm2:205N/mm2；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.00；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-模板计算高度，取3.00m；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为65.83kN/m2、72.00kN/m2，取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大弯距：M=0.129.45200.0200.0=1.18105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=4001818/6=0.22105mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=1.18105/0.22105=5.35N/mm2；面板截面的最大应力计算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13.00N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200.0=3534N；截面抗剪强度必须满足:其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=3534N；b-构件的截面宽度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=33534/(240018.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.830.4=26.33N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=200mm；E-面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值:=0.80mm；面板的最大挠度计算值:=0.67726.332004/(10095001.944105)=0.152mm；面板的最大挠度计算值:=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值=0.80mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；内楞的最大弯距：M=0.17.36400400=1.18105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，-内楞承受的应力(N/mm2)；M-内楞计算最大弯距(N.mm)；W-内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值：=1.18105/6.4104=1.84N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=130N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V-内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；内楞的最大剪力：V=0.67.36400=1766.8N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-内楞计算最大剪力(N)：V=1766.8N；b-内楞的截面宽度(mm)：b=60mm；hn-内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv=31766.8/(26080)=0.55N/mm2内楞截面的抗剪强度设计值:fv=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度(mm)；q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.830.2/2=6.58kN/m；l-计算跨度(外楞间距):l=400mm；E-内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I-内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；内楞的最大挠度计算值:=0.6776.584004/(1009500256104)=0.05mm；内楞的最大容许挠度值:=1.60mm；内楞的最大挠度计算值=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值=1.60mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管483.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.0=6.54kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.1756543.67600=6.87105N/mm；强度验算公式：其中，-外楞的最大应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的净截面抵抗矩；W=0.04105mm3；f-外楞的强度设计值(N/mm2)，f=130N/mm2；外楞的最大应力计算值:=6.87105/0.04105=153.01N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的最大应力计算值=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，V-外楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm；P-作用在外楞的荷载:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.656540=4.25103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V-外楞计算最大剪力(N)：V=4.25103N；b-外楞的截面宽度(mm)：b=80mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:=34.25103/(28060)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-外楞最大挠度(mm)；P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.830.20.4/1.005.27kN/m；l-计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；E-外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=10.78104；外楞的最大挠度计算值:=1.1465.276003/(10021000010.78104)=0.58mm；外楞的最大容许挠度值:=1.5mm；外楞的最大挠度计算值=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值=1.5mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.701051.0510-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.830.60.4=15.8kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！附件2：地下室顶板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 模板支架搭设高度为3.5米。 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 模板与木板自重：0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3；楼板浇筑厚度:250.00mm；施工均布荷载标准值:1.000；采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2501.000+0.3501.000=6.600kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.26.600+1.43.000)0.3000.300=0.109kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10910001000/54000=2.020N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.600+1.43.000)0.300=2.182kN 截面抗剪强度计算值 T=32182.0/(21000.00018.000)=0.182N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.6003004/(1006000在地486000)=0.124mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2500.300=1.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.001.875+0.000.105=2.376kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.636/1.000=3.636kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.641.001.00=0.364kN.m 最大剪力 Q=0.61.0003.636=2.182kN 最大支座力 N=1.11.0003.636=4.000kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.364106/60750.0=5.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32182/(24590)=0.808N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.9801000.04/(1009500.002733750.0)=0.516mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.866kN.m 最大变形 vmax=1.544mm 最大支座力 Qmax=11.582kN 抗弯计算强度 f=0.866106/4491.0=192.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.58kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1113.650=0.404kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.800=0.280kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2501.0000.800=5.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.684kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.800=2.400kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.18kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212 =10181/(0.212424)=113.524N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =10181/(0.545424)=44.094N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.000(1.500+20.100)=1.963m =1963/16.0=123.103 =0.435 =10181/(0.435424)=55.211N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=336.24 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。附件3：地下室梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 模板支架搭设高度为3.5米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm800mm，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 梁底增加0道承重立杆。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.400=9.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.900+0.550)/0.550=0.855kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5500.400=0.660kN 均布荷载 q = 1.209.000+1.200.855=11.826kN/m 集中荷载 P = 1.40.660=0.924kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.714kN N2=3.714kN 最大弯矩 M = 0.574kN.m 最大变形 V = 14.6mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.57410001000/21600=26.574N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,不满足要求!已考虑用对拉罗栓（见梁模板计算书）。 (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33714.0/(2400.00018.000)=0.774N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 14.605mm 面板的最大挠度大于550.0/250,不满足要求! 已考虑用对拉罗栓（见梁模板计算书）。 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.714/0.400=9.285kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.290.400.40=0.149kN.m 最大剪力 Q=0.60.4009.285=2.228kN 最大支座力 N=1.10.4009.285=4.085kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.149106/60750.0=2.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32228/(24590)=0.825N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6777.738400.04/(1009500.002733750.0)=0.052mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.836kN.m 最大变形 vmax=4.359mm 最大支座力 Qmax=3.714kN 抗弯计算强度 f=0.836106/4491.0=186.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.520kN.m 最大变形 vmax=0.991mm 最大支座力 Qmax=7.985kN 抗弯计算强度 f=0.520106/4491.0=115.78N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反