华宇高大模板工程施工方案.doc

目 录1工程概况22编制依据23施工准备34施工方案45检查验收56施工安全保证措施637安全文明施工688应急预案689附件一：梁模板及其支架安全性能计算7810板模板扣件钢管高支撑架计算书87附图一：高大模板支撑体系平面布置图附图二：高大模板正侧立面图附图三：WKL507、WKL510交接处模板安装立面图附图四：柱连接件大样图1工程概况1、工程概况1.1 工程名称：碧桂园二期工程1.2 工程地点：北流市荔枝场地块2、工程概况工程名称北流碧桂园二期住宅A、B标段建设地点北宝路（原北流市荔枝场）建设单位北流碧桂园房地产开发有限公司设计单位广东博意建筑设计院有限公司勘察单位地矿梧州地质工程勘察公司监理单位广西建柳工程咨询有限公司施工范围G28住宅(10栋)、G45住宅（30栋）、G82住宅（10栋）、G65住宅（2栋）、N51-4住宅（5栋）、N51-6住宅（6栋）、一号楼（1栋）、二号楼（1栋）、2#变配电房（1栋）共66栋的土建（基础、主体、装修）、水电、防雷、消防等施工图纸所包含的全部内容。质量目标合 格（争创优质工程）施工工期365天（日历日）2编制依据2.1、2标：碧桂园二期工程招标文件；2.2、碧桂园二期工程施工图纸资料；2.3、碧桂园二期工程招标答疑会议纪要；2.4、木结构设计规范GB50005-2003、2005（版）；2.5、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；2.6、建筑施工安全检查标准JGJ59-99； 2.7、混凝土工程施工质量验收规范GB50204-2002； 2.8、建筑施工扣件式钢管支撑架安全技术规范JGJ130-2001、2002（修）； 2.9、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005； 2.10、建筑机械施工安全技术规程JGJ33-2001； 2.11、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；2.12、中华人民共和国国住房和城乡建设部建质200987号文件；2.12、中华人民共和国国住房和城乡建设部建质2009254号文件；2.13、桂建质安监200707号文件；2.14、南建质安20087号文件；2.15、南建质安201019号文件；2.16、建筑施工手册(缩印本)第四版；2.17、 恒智天成安全计算软件。3施工准备3.1 材料准备模板采用18mm厚木胶合板，方木采用马尾松木；板底采用50mm100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管，钢管上严禁打孔。直径12螺栓。3.2、具机准备： A、木工圆盘锯 MJ 106 4台 B、木工平刨机 MB3502A 4台 C、木工手电锯 5台模板支撑所用钢管、扣件必须经见证取样检验合格后方可使用。3.3 施工进度计划屋面高支模工程计划在2010年12月15至2011年1月10日进行施工。4 施工方案屋面梁、板模板均采用18mm厚木胶合板，模板支架采用钢管满堂支架，以一号楼为例，其它栋类似相同，参照该方案施工。4-24-4轴交4-K4-R轴搭设在二层楼板上，其下的一层楼板模板支架在高支摸部分支架拆除前不得拆除；4-24-4轴交4-K4-R轴的满堂架搭设在一层地面上，该部位基础土方已夯实并浇注20cm厚C20砼做垫层。梁的最大净跨为12.7m。最高度为7.9m,梁截面为b*h=500*1200,梁板模板支架搭设参数见下表。在高大模板满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设置一道纵向剪刀撑。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，剪刀撑跨越立杆的根数为最多7根，斜杆与地面倾角为450。高大模板满堂架两端与中间每隔4排支架立杆自最顶部水平杆开始往下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑角度为450，搭接杆件长度1.0m，搭接部分的扣件至少3个。满堂架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。所有立杆的接长采用直扣对接，水平杆剪刀撑杆件的接长采用搭接。立杆接头要错开，按计算结果要求，所有立杆与封顶管连接处采用双扣件。高大模板支架与周边非高支模部分的模板支撑体系（其立杆纵横间距均为0.9m）采用水平杆连接，连接处的水平杆要伸入非高支模板支撑架两根立杆并采用扣件连接。模板支撑在楼板或室外地面上，应有足够的支承面积。钢管立柱底部应设垫板1515cm（不少于5cm厚）和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心（同一垂直线上）。支撑架必须设置纵横扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。支撑架顶部设纵横向水平杆。连墙件与已先期浇注的混凝土框架柱抱夹拉紧卡牢：水平方向至少每3跨设置；竖直方向每2个步高或每层楼面或沿柱高每4m设置；水平方向至少每3跨设置；以提高架体的整体性和竖直刚度。模板支撑与已浇筑的周边及中间部分的混凝土梁、柱（砼强度等级要求达到设计强度的75%）抱夹拉紧卡牢，利用梁柱作为借力传荷的连接体，以增强支撑系统的整体刚度。屋面层梁最高为1200mm，宽度为500 mm的WKL3，在梁高度方向设一道对拉螺栓，直径12，间距为500。在梁底中心（横方木下）纵向设一道水平杆，杆下直接用立杆或立杆顶部的可调顶托支撑，立杆间距为600，扫地杆每隔1.8m,立杆纵横方向设拉杆与整个架体连接。本高支摸搭设高度为7.9m按规范规定在最顶步距两水平杆中间增设一道纵横双向水平杆与立杆扣牢以提高整体性和竖向刚度。本工程根据实际高度设三道水平纵向拉杆，在支架立杆顶部及中间设两道水平剪刀撑。4.1、梁模板钢管支架搭设参数梁两侧立杆间距(m)梁长度方向立杆间距(m)立杆步距(m)梁底模方木格栅规格方木格栅间距(mm)0.90.451.850mm100mm1504.2、楼板模板支架搭设参数立杆纵向间距(m)立杆横向间距(m)立杆步距(m)底模格栅方木规格(mm)方木格栅间距(mm)0.90.91.8501004001、墙、柱、梁、板模板加工 所有模板按照模板设计方案及模板施工方案，由木工组长翻出大样图，经施工负责人、技术负责人复核后才能配模，对特殊尺寸模板则采用定做的办法解决。现浇梁板式楼盖结构制模，重点是梁与柱节点的制模质量。大梁底板和侧模板应整块与柱搭接，镶接点必须设在梁中，这样可以避免梁柱节点缩径的现象，保证梁柱节点尺寸准确。框架梁高度超过500mm，设二根l2对拉螺杆，螺杆外套硬塑料管以便螺杆抽出重复使用。详见下图。 (1)安装柱模板：1)安装柱模板：通排柱，先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。2)安装柱箍：柱箍可用角钢、钢管等制成，柱箍应根据柱模尺寸、侧压力大小，在模板设计中确定柱箍尺寸间距。 3)安装柱模的拉杆或斜撑：柱模每边设2根拉杆，固定与事先预埋在楼板内的钢筋环上，用经纬仪控制，用花篮螺栓调节校正模板垂直度。拉杆与地面夹角宜为45，预埋的钢筋环与柱距离宜为34柱高。 4)将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。 (3)安装梁模板： 1)采用双排钢管梁支柱，支柱下垫通长脚手板，支柱的间距应由模板设计规定，一般情况下，间距以60100 cm为宜。 2)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的2/1000。 3)绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板。4)用梁托架支撑固定梁侧模板。龙骨间距应由模板设计规定，一般情况下宜为75cm，梁模板上口用定型卡子固定。当梁高超过50cm时，加穿梁螺栓加固。5)严禁用倒挂立柱，钢管搭接时，必须搭接长度1.3m，用3个以上扣件扣牢，梁模板底用双扣件加固扣紧。6)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。(4)安装楼板模板1)楼层地面立支柱前应垫通长脚手板。采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上，严禁使用倒挂立支柱。2)从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱，临时固定；再安第二排龙骨和支柱，依次逐排安装。支柱与龙骨间距应根据模板设计规定。一般支柱间距为80110cm，大龙骨间距为601 10cm，小龙骨间距为4060cm。3)调节支柱高度，将大龙骨找平。4)铺木胶合板，拼缝处可用窄尺寸的木夹板用木板代替，但均应拼缝严密。 5)平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正并用靠尺找平。 6)标高校完后，支柱之间应加水平拉杆。根据支柱高度决定设几道水平拉杆。一般情况下离地面2030cm处一道，往上纵横方向每隔1.8m左右一道，并应经常检查，保证完整牢固。 7)将模板内杂物清理干净，办预检。2、楼梯模板楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步挡板采用50厚木板。踏步面为使踏步尺寸准确，棱角分明，在踏步浇砼前用木板封闭。由于浇砼时将产生上顶力，踏步模板与底板间用对栓螺栓固定。3、模板工程完成后，应及时进行技术复核，核对模板的标高、轴线设置、断面尺寸等技术指标，合格后才能进入下道工序。二、模板工程设计方案 (一)支模材料的选择本工程采用以下支模材料： 木胶板(厚度l8mm)：平板、梁、柱模板。 松木方料(6080)：模板连接排挡。 钢管(483.5)：围楞和搭支模架及作为柱箍。 扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。 12对拉螺栓：用于拉结柱模板。 (二)模板配制、安装 1模板的配制 1.1现浇楼板支模现浇楼板采用l 8厚木胶板支模，支模排挡采用6080方木档，间距不得大于40cm。木胶板使用时严禁随意锯割。1.2柱模板 柱模板采用1 8厚木胶板支模，支模排挡采用6080方木档，间距不得大于30cm。木档必须刨直，尺寸误差不得大于lmm，档与板之间用2寸钉子固定，配制好的模板对角线长度误差不得大于lmm，梁柱接头模配制一次成型，并按图纸尺寸留出梁窝，避免梁板支模时交接处出现缩颈或涨模现象。 1.3梁模板 1)梁模板底板采用18mm厚木胶配制，四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整； 2)梁侧板采用木胶板配制，配制方法同柱模； 3)梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过2mm： 4)侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，梁底板按规范要求大于4m跨度的应起拱。2支模方法2.1框架柱支模 1)按图纸尺寸对照砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱角的四周点焊定位钢筋固定柱脚。 2)支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。 3)立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地涂一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。 4)柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。 5)柱脚须开设一个垃圾检查口(不少于O.1)便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时进行封口。 6)柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍(两根(48钢管)。抱箍用12对拉螺栓，柱子中间设12对拉螺栓，模板内侧螺杆用l4硬塑料管套好，设置间距同抱箍。 7)校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在2mm内，截面尺寸控制在+1，2范围内。2.2框架梁、现浇平板支模(如下图) 1)在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫尺寸宜为150mml50mml5mm；先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；钢管支撑梁板底模示意图承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成4560角设置，每3米纵向与横向各设一道： 紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。2)整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸(截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等)无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。 3)框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。 4)所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。 5)梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差符合规范标准。 (三)模板的拆模要求 1、模板拆除前应由施工班组填写拆模申请，经技术人员批准后方可进行拆模。 2、拆模前技术人员应对施工班组进行安全技术交底，并做好记录。 3、模板拆除前应有砼强度报告，竖向模板待自身砼强度保证不变形，拆模时不掉角不缺棱时，方可拆模。水平模板拆除则应根据跨度而定。在砼施工时留置拆模试块l组，根据日常气温和水泥强度增长曲线图，在一定的时间后拿去试压，如果试压值满足规范要求，才可拆模，否则应继续养护。本工程要求墙、柱、梁侧模达到设计强度40，承重梁柱要求达到l00强度。 4、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计要求的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。 5、拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或推倒，拆下的模板和配件，严禁抛扔，不得留有悬空模板等。 6、超2m以下模板拆除时要搭设钢管临时脚手架。拆除区域设置警戒线并设专人监护。 7、模板拆除后，应按规格堆放整齐，清理干净后运至下一工作面。 三、模板计算梁模板(扣件钢管架)计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl302001)、混凝土结构设计规范GB500102002、 建筑结构荷载规范(GB 500092001)、钢结构设计规范(GB 500172003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文件建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段WKL3。一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.5；梁截面高度D(m)：1.2混凝土板厚度(mm)：130.O0；立杆梁跨度方向间距La(m)：0.45：立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.80；梁支撑架搭设高度H(m)：7.90；梁两侧立柱间距(m)：0.90；承重架支设：多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；采用的钢管类型为中483.2；扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2荷载参数模板自重(kN)：0.35：钢筋自重(kNm3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN)：8.9；倾倒混凝土侧压力(kN)：2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN)：2.0。3材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(Nmm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/ mm2)：17.0：木材抗剪强度设计值fv(N/ mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/ mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/ mm2)：205.0；面板弹性模量E(Nmm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(Nmm2)：13.0；4梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(m)：18.0； 5梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：600； 穿梁螺栓直径(mm)：Ml2； 主楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度80mm； 次楞合并根数：2； 二、梁模板荷载标准值计算 1梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22ct12 F=H 其中混凝土的重力密度，取24.000kNm3； t一新浇混凝土的初凝时间，取1.000h； T一混凝土的入模温度，取20.000； V一混凝土的浇筑速度，取1.500mh； H一混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 -外加剂影响修正系数，取1.200； 2一混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为8.924 kN、19.200 kN，取较小值8.924 kN作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 q 300 300 300面板计算简图1抗弯验算f其中，面板的弯曲应力计算值(Nmm2)； M一面板的最大弯距(N.mm)； W一面板的净截面抵抗矩，W=501.81.86=27cm3； f一面板的抗弯强度设计值(Nmm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： M=0.1ql2 其中，q作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值：ql=1.20.58.920.9=4.82kNm； 倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.40.520.9=1.26kNm； q=ql+q2=4.819+1.260=6.079 kNm； 计算跨度(内楞间距)：1=300mm； 面板的最大弯距M=0.16.083002=5.47104Nmm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值：=5.47x104/2.70104=2.026 N/mm2 面板的抗弯强度设计值：f=13Nmm2； 面板的受弯应力计算值=2.026 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值：f=13Nmm2；满足要求！ 2挠度验算 =l/250 q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=8.920.5=4.46Nmm； l一计算跨度(内楞间距)：1=300mm： E一面板材质的弹性模量：E=9500Nmm2 I一面板的截面惯性矩：I=501.81.81.8/12=24.3cm4 面板的最大挠度计算值：=0.6774.463004/(10095002.43105)=0.106 mm； 面板的最大容许挠度值：=l/250=300250=1.2mm； 面板的最大挠度计算值：=0.106 mm小于面板的最大容许挠度值=1.2mm；，满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 1内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩工和截面抵抗矩W分别为： W=4060606=24cm3： I=40606060l2=72cm4：q 500 500 500内楞计算简图 (1)内楞强度验算强度验算计算公式如下： f其中，内楞弯曲应力计算值(Nmm2)； M内楞的最大弯距(N.mm)； W内楞的净截面抵抗矩； f内楞的强度设计值(Nmm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： M=0.1ql2其中，作用在内楞的荷载，q=(1.28.9240.9+1.420.9)0.3/2=1.82kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=500mm；内楞的最大弯距：M=0.11.825002=4.56104N.； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=4.56104/2.4004=1.9 N/mm2： 内楞的抗弯强度设计值：f=17Nmm2： 内楞最大受应力计算值=1.9 N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于f=17Nmm2，满足要求! (2)内楞的挠度验算 =l/250其中E面板材质的弹性模量：l0000Nmm2：q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=8.920.3/2=1.34kN/； l一计算跨度(外楞间距)：l=500ram： I面板的截面惯性矩：E=7.20105Nmm2： 内楞的最大挠度计算值：=0.6671.345004/(100100007.20105)=0.079： 内楞的最大容许挠度值：=2mm； 内楞的最大挠度计算值：=0.079 mm小于内楞的最大容许挠度值=2mm；，满足要求! 2外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60，截面高度80，截面惯性矩l和截面抵抗矩W分别为： W=6080806=64cm3： I=6080808012=256cm4：外楞计算简图 (1)外楞强度验算 f其中，内楞弯曲应力计算值(Nmm2)； M外楞的最大弯距(N.mm)； W外楞的净截面抵抗矩； f外楞的强度设计值(Nmm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： M=0.175Pl其中，作用在外楞的荷载，P=(1.28.920.9+1.420.9)0.50.3/2=0.91kN/m；外楞计算跨度(外楞间距)：l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175911.844300=4.79104N.； 经计算得到，外楞的最大受弯应力计算值=4.79104/6.4004=0.748 N/mm2： 外楞的抗弯强度设计值：f=17Nmm2： 外楞最大受应力计算值=0.748 N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=17Nmm2，满足要求! (2) 外楞的挠度验算 =l/250其中E外楞的弹性模量：l0000Nmm2： P作用在模板上的侧压力线荷载标准值：P=8.920.500.3/2=0.67kN/； l一计算跨度(拉螺栓间距)：l=300ram： I面板的截面惯性矩：I=2.56106Nmm4： 外楞的最大挠度计算值：=1.1466.691023003 / (100100002.56106)=0.008： 外楞的最大容许挠度值：=1.2mm； 外楞的最大挠度计算值：=0.008 mm小于外楞的最大容许挠度值=1.2mm；，满足要求!五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下： N2时：P=N=1.2q2ahP1=Pn=+NP2=P3=pn-1=p 1.9 3.12 3.12 1.9计算简图(kN)0.029支撑钢管变形图(mm)0.081 0.0770.078 支撑钢管弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到： 支座反力RA=RB=0311 kN，中间支座最大反力Rmax=4.726：最大弯矩Mmax=0.082 kN.m：最大挠度计算值Vmax=0.029mm； 支撑钢管的最大应力=0.082106/4730=17.396 mm2；支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N：支撑钢管的最大应力=17.396 mm2小于支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N，满足要求！ 八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用_通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： RRc 其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN； R一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.726 kN： R6.40kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 十、立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式 f 1梁两侧立杆稳定性验算： 其中N立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1=0.311 kN： 脚手架钢管的自重： N2=1.20.12575=1.123 kN：楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.80-O.30)/2)1.O00.35=0.315 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.O00.100(1.50+24.O0)=2.295 kN； N0.311+1.123+0.315+2.295=4.044 kN； 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到： i一计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59： A一立杆净截面面积(cm2)： A=4.5； w一立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73； 一钢管立杆轴心受压应力计算值(Nmm2)； f钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N2： 1。一计算长度(m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo=kluh (1) k。=计算长度附加系数，取值为：1.155； u一计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：立杆计算长度L。=k1uh=1.1551.71.6=3.142 m： L0/i=3141.6/15.9=198； 由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.184； 钢管立杆受压应力计算值；=4043.854/(0.184450)=48.839 N/mm2； 说明：梁支撑架中间承重立杆为双立杆构造，但只按照单立杆计算稳定性。 钢管立杆稳定性计算=23.586 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N2满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l。=klk2(h+2a) (2) kl一计算长度附加系数按照表l取值l163； k2一计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值l.012：上式的计算结果： 立杆计算长度L。= klk2(h+2a)=1.1631.0l2(1.6+0.12)=2.119 ml。/i =2118.521/15.9=133由长细比l0i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.381； 钢管立杆受压应力计算值=4043.854(0.381450)=23.586 Nmm2； 说明：梁支撑架中间承重立杆为双立杆构造，但只按照单立杆计算稳定性。钢管立杆稳定性计算： =23.586 Nmm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N2，满足要求!2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1=4.726 kN； 脚手架钢管的自重： N2=1.20.125(7.5-0.8)=1.123kN N=4.726+1.123=5.729 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l。/i查表得到； i一计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59： A立杆净截面面积(era2)：A=4.5； W一立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73； 一钢管立杆轴心受压应力计算值(Nmm2)； f钢管立杆抗压强度设计值：f=205 Nmm2： 1。计算长度(m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算1。=kluh (1) k。计算长度附加系数，取值为：1.163； u一计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7： 上式的计算结果： 立杆计算长度L。=k1uh=1.1631.71.6=3.163 m： L0i=3163.3615.9=199： 由长细比L0i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.182；钢管立杆受压应力计算值；=5729.2681/(0.182450)=69.954 Nm说明：梁支撑架中间承重立杆为双立杆构造，但只按照单立杆计算稳定性。 钢管立杆稳定性计算： =69.954 Nmm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N2，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l。=klk2(h+2a) (2) kl一计算长度附加系数按照表l取值l.163； k2一计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值l.012： 上式的计算结果： 立杆计算长度L。= klk2(h+2a)=1.1631.0l2(1.6+0.12)=2.119 m： l。/ i =2118.521/15.9=133 由长细比l0i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.381； 钢管立杆受压应力计算值=5729.268(0.381450)=33.417 Nmm2； 说明：梁支撑架中间承重立杆为双立杆构造，但只按照单立杆计算稳定性。钢管立杆稳定性计算： =33.417 Nmm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N2，满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验： 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容： 1模板支架的构造要求： a梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2立杆步距的设计： a当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置： b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； C高支撑架步距以0.91.5m为宜，不宜超过1.5m。 3整体性构造层的设计： a当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的13； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10一15m设置，四周和中部每10l5m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。 4剪刀撑的设计： a沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔l015m设置。 5顶部支撑点的设计：a最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm： C支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于l2kN时应用顶托方式。 6支撑架搭设的要求： a严格按照