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毕业设计说明书 I 目 录 摘 要 .III ABSTRACT IV 1 前 言.V 2 建 筑 设 计 .1 2.1 建筑概况.1 2.2 采光、通风、防火设计.2 2.3 建筑细部设计.2 2.4 方 案 构 思2 2.5 设 计 过 程2 2.6 建筑做法.2 3 结 构 设 计 .3 3.1 结构选型布置及计算简图3 3.1.1结构选型3 3.1.2柱网布置4 3.1.3梁板柱的截面尺寸4 3.1.4.计算简图.5 3.2 荷载计算6 3.2.1恒荷载计算6 3.2.2 活荷载计算.12 3.2.3.风荷载计算.13 3.3.内力计算.14 3.3.1 风荷载作用下的内力计算及侧移验算.14 3.3.1.1 柱的侧移刚度计算过程如下14 3.3.2.活荷载作用下的框架内力分析.19 3.3.3.恒荷载作用下的内力分析.25 毕业设计说明书 II 3.4 框架的内力组合.30 3.5.截面设计.34 3.5.1 框架梁 .34 3.5.2.框架柱.43 3.5.3楼梯的计算48 3.5.4板的计算51 3.5.5基础设计56 4 施 工 设 计 .62 4.1 工程概况62 4.1.1 总体概况.63 4.1.2 建筑设计.63 4.1.3 结构设计.63 4.2 施工部署64 4.2.1 总体部署.64 4.2.2 工程的管理组织.65 4.3 施工准备66 4.4 施工顺序66 4.4.1 施工原则.66 4.4.2 基础工程施工顺序.66 4.4.3 主体工程施工顺序.66 4.4.4 屋面工程施工顺序.66 4.5 分项工程施工技术及参数.66 4.5.1 土方与基础工程施工方案.66 4.5.2 主体结构施工方案.72 4.5.3 主要装饰工程施工方案.82 4.6 施工进度计划85 4.7 主要机具表86 4.8 施工平面图布置87 4.8.1 施工平面图布置原则.87 毕业设计说明书 III 4.8.2 平面布置.87 4.9 施工措施88 4.9.1 安全技术措施.88 4.9.2 文明施工措施.90 4.9.3 雨季施工措施.91 谢 辞 .96 参考文献 .97 毕业设计说明书 IV 摘 要 本文为山东银座物流园办公楼设计（方案 3）计算书。该楼建筑面积 4000左右， 2 m 根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构方案和结构布置方案，确定框架、 基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。 本设计中选取一榀主框架以及一层楼板进行截面设计及配筋计算。首先根据框架布 局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载的统计。然后再进行竖向荷载作用下的结 构内力计算，水平荷载采用 D 值法进行计算。之后进行内力组合分析，找出最不利的 一组内力，进行构件计算。楼板采用弹性理论设计，并进行柱下独立基础的配筋设计。 除此之外，还进行了楼梯的设计计算。最后，根据计算结果，按照相应的构造要求，绘 制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。 本设计的特点之一，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到 体现，如 D 值法，弯矩分配法，分层法等，使自己掌握了多方面的知识。 关键词：框架；框架设计；内力 毕业设计说明书 V Designation for a Office Building （Scheme Three） ABSTRACT A building of office was designed in this paper.The building area is about 4000.According to the office design and the earthquake resistance,the reasonable structural 2 m scheme and structural foundation plan was determined. One lateral frame and slab was selected and calculated.First,depth and width of sections were determined,and dead load ,live load,wind load were determined.Then the internal forces of the structure under vertical load were calculated.The D-method was used for caculating the wind load.After the combination of internal forces,the most unfavorable combination of internal forces was identified.Then the necessary reinforcement in beams and columns was determined.The elastic theory was used for calculating slab.In addition,the single-foundation and combined foundation were designed.The stairway and canopy were also designed.Finally according to the calculated results and detail, blueprints of the structure had been completed. The advantage in this design was that many theories studied in university in four years was used.The many kinds of computational methods was manifested in the computation,like D-method,the moment assignment-method,delamination and so on,so which caused myself to grasp the various knowledge. Key Words: frame；structural design；internal force； 毕业设计说明书 1 1 前 言 毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是 深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕 业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构 有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘 制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。 目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰 富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获 得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。框架结 构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于自选商场类楼房 是最常用的结构体系。 多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、 抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和 立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。 建筑体形和结构总体布置对 结构的抗震性能有决定性的作用。 毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写 以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、 解决问题的能力。并熟练掌握了 AutoCAD 和结构设计软件 PKPMCAD，基本上达到了 毕业设计的目的与要求。 框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软 件 PKPMCAD 进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平 有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 2 建 筑 设 计 2.1 建筑概况 该办公楼为四层钢筋框架结构体系，建筑面积约 4000m2，建筑物平面为矩形。标 准层高 3.6m，顶层层高 4.2m，室内外高差 0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 建筑等级:耐火等级为级 抗震等级为四级 设计使用年限 50 年 毕业设计说明书 2 2.2 采光、通风、防火设计 1.采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。 2.防火设计 本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发 生及降低蔓延速度，公共安全出口设有两个，可以方便人员疏散。楼梯间应采用封闭式， 防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压 灭火水枪。 2.3 建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔 热，以利节能。 3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。 4、室内应尽量利用天然采光。 5、为满足防火和安全疏散要求，在建筑中间有一部楼梯。 6、商场内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。 2.4 方 案 构 思 设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计为总体规划中的单体建筑，设计 中充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定 本结构为规则有序的板式结构，建筑平面布置简单、规则、对称、长宽比不大，对抗震 有利，结构具有较好的整体性；同时考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较 为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现 建筑物质功能与精神功能的双重特性。 2.5 设 计 过 程 建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平 面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面 造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术措施 合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的规范和规定。 毕业设计说明书 3 2.6 建筑做法 1屋面做法：防水、保温层：60mm 厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂； 找坡层：1:8 水泥膨胀珍珠岩找坡 2%最薄处 40 厚； 结构层：120mm 厚钢筋砼屋面板。 2楼面做法：地面：10 厚铺地砖； 结构层：100现浇砼板。 3墙体做法：内墙：喷涂料； 7厚1：0.3:3 水泥石灰膏砂浆抹面压实抹光； 8 厚1:1:6 水泥石灰膏砂浆扫毛； 8厚1：3 水泥石灰砂浆打底扫毛； 加气混凝土界面处理剂一道。 外墙：7 厚 1:2.5 水泥浆抹面； 9 厚 1:1:6 水泥石灰膏砂浆找平扫毛； 7 厚 1：3 水泥砂浆打底扫毛； 素水泥界面处理剂一道。 图 2.1 标准层平面图 3 结 构 设 计 3.1 结构选型布置及计算简图 3.1.1结构选型 本工程选用钢筋混凝土框架结构 选择此结构的原因： 由设计任务书中的要求，要求建筑物内部使用空间能灵活分割，采用框架结构即可最 毕业设计说明书 4 大限度的满足任务书中的要求。 钢筋混凝土框架结构体系，结构整体性好，抗震性能好。 3.1.2柱网布置 图 3.1 柱网布置图 3.1.3梁板柱的截面尺寸 3.1.3.1 梁 a框架梁： L=9600mm 梁高 h=(1/12-1/18)L=(800-533)mm 取 h=750mm 梁宽 b=(1/3-1/2)h=（250-375）mm 取 b=350mm b次梁 ：由于次梁支撑条件不好，故可取次梁尺寸：b h=350750 mm c跨中梁:L=2400mm, 取 b=350mm，h=400mm 3.1.3.2 板跨 L=4800 此处取板厚取 h=140mm 3.1.3.3 柱 柱的尺寸根据轴压比公式确定 =N/fcbh a.边柱，q 取 13kN/m2 =1.05 , fc=14.3 N/mm2 A1=(6.9/2+4.8)*8.7/2=35.888 m2 N1= A1q=35.88813=466.544KN 设计值 N1=1.25N1n=1.25466.5444=2332.688 kN 柱截面面积 A=N/fc=155357 mm2 毕业设计说明书 5 则 b=h=394mm 取柱截面尺寸为 bh=400400mm b.中柱： A2=（6.9/2+4.8）（1.2+8.7/2）=48.563 m2 N2=A2q=48.56313=631.313KN 设计值 N=1.25N2n=125631.3134=2976.188 KN 则柱截面积 A= N/fc=189204mm2 则 b=h=435mm 取柱的截面尺寸为 bh=450450mm 3.1.4.计算简图 结构计算简图如图所示，室内外高差为 450mm，根据地质资料确定基础顶面离 室外地面为 600mm。因此求得底层计算高度为 0.6+0.45+3.6=4.65m。各梁柱构件的线刚 度比经过计算后列于图中其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取 I=2Io(Io 为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。 主梁 Ib1=2 Ec(1/12) 0.40.753 /8.475=2.90 33 10Ecm 上部二、三层边柱 =Ec(1/12) 0.44 /3.6=5.9 1边c i 34 10Ecm 顶层边柱 =3.6/4.2=5.1 2边c i 1边c i 34 10Ecm 上部二、三层中柱 =Ec(1/12) 0.454 /3.6=9.510-4 1中c i 34 10Ecm 顶层中柱 =3.6/4.2=8.1 2中c i 1中c i 34 10Ecm 底层中柱 =3.6/4.65=7.4 3中c i 1中c i 34 10Ecm 顶层边柱 毕业设计说明书 6 =3.6/4.65=4.6 3边c i 1边c i 34 10Ecm 图 3.2 结构计算简图（） 34 10Ecm 3.2 荷载计算 3.2.1恒荷载计算 3.2.1.1 屋面框架梁线荷载标准值 20 厚 1：3 水泥砂浆抹平 11m 分格 0.0220=0.4kN/m2 60 厚现场喷涂硬质发泡聚氨酯保温防水层 0.061=0.06 kN/m2 1:8 水泥膨胀珍珠岩找坡 2%最薄处 40 厚 70.19=1.33kN/m2 140 厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.1425 = 3.5 kN/m2 楼面抹灰及吊顶 0.35kN/m2 屋面恒荷载 5.61kN/m2 横向框架梁自重 ： 0.750.3525=6.56kN/m 则作用在屋顶框架梁上的线荷载为： =6.56kN/m 梁 q = 4.85.61=26.93kN/m 板 q 3.2.1.2 楼面框架梁线荷载标准值 10 厚铺地砖稀水泥填缝 ： 280.01=0.28 KN/m2 毕业设计说明书 7 25 厚 1：2 干硬性水泥砂浆结合层： 0.02520=0.5 KN/m2 140 厚现浇混凝土楼板 0.1425=3.5 KN/m2 吊顶荷载 0.35 KN/m2 楼面其他荷载折合成均布荷载 0.5 KN/m2 楼面恒荷载 5.13 KN/m2 横向框架梁自重 6.56KN/m 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为： = 6.56kN/m 梁 q =4.85.13 =24.62kN/m 板 q 3.2.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值 女儿墙自重标准值：600mm 高 200mm 厚，双面抹灰加气混凝土墙自重 0.6(0.27+0.0420)=1.32KN/m 纵向框架梁自重标准值：0.750.3525=6.56KN/m 次梁自重标准值：0.750.3525=6.56KN/m 图 3.3 均布荷载传递图 a.A 轴纵向框架梁传来荷载的标准值 集A G4 女儿墙自重： 1.327.2=9.50 kN 纵向框架梁自重： 6.564.8=31.49 kN 毕业设计说明书 8 次梁自重： 6.568.70.5=28.54 kN 屋面恒荷载传来： KN88.9061 . 5 2 3 4 . 28 . 4 2 1 2/7 . 84 . 22/7 . 84 . 2 2 1 KNG A 42.160 4 集 b.B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 集B G4 纵向框架梁自重： 6.564.8=31.49 KN 次梁自重 ： 6.568.71/2=28.54 KN 屋面恒荷载传来： KN35.13961 . 5 4 . 28 . 4 2 1 2 3 2/4 . 22/17 . 84 . 22/7 . 82 . 72 . 1 KNG B 38.199 4 集 由建筑图知， ;mmee DA 50mmeB25 墙体偏心产生的附加弯矩：(其中：mKNM71 . 0 075 . 0 50 . 9 附加 =75mm。) 附加 e 得 MA=MD=160.420.050+0.71=8.73 kN.m mKNMB98 . 4 025 . 0 38.199 3.2.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值 纵向墙体砌块面密度： 70.2=1.4kN/m2 水泥石灰膏砂浆（压实、抹光、扫毛）面密度：（0.007+0.008）17=0.225kN/m2 水泥砂浆打底扫毛： 0.00820=0.16kN/m2 水泥浆（抹面+打底扫毛）面密度： 0.01420=0.28kN/m2 水泥石灰膏砂浆面密度： 0.00917=0.153 kN/m2 则 A 轴墙体面密度 ： 0.225+0.16+15+0.28+0.153=2.2 kN/m2 E 轴为玻璃通窗面密度按玻璃幕墙计算取 1.8 kN/m2 毕业设计说明书 9 纵向框架梁自重标准值 ： 0.350.7525=6.56 kN/m 次梁自重标准值： 0.350.7525=6.56 kN/m 图 3.4 集中荷载传递图 a.A 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 集标A G (1).一、二层： 窗的重度：0.45KN/m A 轴墙体自重 3.6（7.5-0.4）2.2-3.61.51.8(2.2-0.45)=40.01kN 纵向框架梁自重 6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重 6.568.750.5=28.54 kN 楼面恒荷载传来荷载 KN10.8313 . 5 2 3 4 . 28 . 4 2 1 2/7 . 84 . 22/7 . 84 . 2 2 1 橫墙自重：3.68.72.2/4=17.23KN KN11.216G A 集标 A 轴上柱的自重 0.40.43.625=14.4 kN KN34.2344.1411.216GA 总 (2).三层： 毕业设计说明书 10 窗的重度：0.45KN/m A 轴墙体自重 4.2（4.6+2.4）2.2-3.61.51.8(2.2-0.45)=46.68kN 纵向框架梁自重 6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重 6.568.750.5=28.54 kN 楼面恒荷载传来荷载 KN10.8313 . 5 2 3 4 . 28 . 4 2 1 2/7 . 84 . 22/7 . 84 . 2 2 1 橫墙自重：4.28.72.2/4=20.10KN KN65.225G A 集标 A 轴上柱的自重 0.40.44.225=16.8 kN KN91.2468.1665.225GA 总 b. B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值： 集标B G (1).一、二层： B 轴墙体自重：3.6（7.5-0.4）2.2=57.02N 纵向框架梁自重标准值：0.350.7525=6.56 kN/m 纵向框架梁自重：6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重： 6.568.70.5=28.54 kN 楼面恒荷载传来荷载 KN44.12713 . 5 4 . 28 . 4 2 1 2 3 2/4 . 22/17 . 84 . 22/7 . 82 . 72 . 1 KN68.294G B 集标 B 轴上柱自重： 0.450.453.625=18.23kN KN08.30923.1868.294GB 总 B 轴墙体偏心附加弯矩：57.920.075=4.28KN.m A 轴墙体偏心附加弯矩：40.010.075=3KN.m 毕业设计说明书 11 MA 标=234.340.050+3=14.82KN.m MB 标=294.680.025=11.65KN.m 框架梁自重：中间跨 0.350.425=3.5KN/m 边跨 0.350.7525=6.56KN/m (1).三层： B 轴墙体自重：4.2（7.5-0.4）2.2=66.52N 橫墙自重：4.28.72.2/2=40.19 纵向框架梁自重标准值：0.350.7525=6.56 kN/m 纵向框架梁自重：6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重： 6.568.70.5=28.54 kN 楼面恒荷载传来荷载 KN44.12713 . 5 4 . 28 . 4 2 1 2 3 2/4 . 22/17 . 84 . 22/7 . 82 . 72 . 1 KN49.308G B 集标 B 轴上柱自重： 0.450.453.625=18.23kN KN72.32623.1849.308GB 总 B 轴墙体偏心附加弯矩：66.520.075=4.99KN.m A 轴墙体偏心附加弯矩：46.680.075=3.5KN.m MA 标=246.910.050+3.5=15.85KN.m MB 标=326.720.025+4.99=13.16KN.m 框架梁自重：中间跨 0.350.425=3.5KN/m 边 跨 0.350.7525=6.56KN/m 毕业设计说明书 12 图 3.5 恒荷载图 3.2.2 活荷载计算 3.2.2.1 屋面活荷载计算： 屋面为非上人屋面，查得屋面活荷载标准值：0.5 kN/m2 0.54.8=2.4KN/m 板 q =(2.48.70.5+2.42.4)1/2=8.1K D4 G A4 G =8.1+7.21.21/2=12.42kN B4 G C4 G 3.2.2.2 楼面活荷载计算 楼面活荷载标准值 ：2 kN/m2 毕业设计说明书 13 24.8=9.6 kN/m 板 q =(2.48.7/2+2.42.4) 2=32.4KN D G标 A G标 =32.4+7.21.22=49.68KN B G标 C G标 3.2.2.3 集中荷载偏心产生的弯矩 8.10.05=0.41 KN.m DA MM 44 12.420.025=0.31KN.m BC MM 44 1.62 KN.m05 . 0 4 . 32 DA MM 标标 mKNMM CB .24 . 1 025 . 0 68.49 标标 图 3.6 活荷载图 3.2.3.风荷载计算 毕业设计说明书 14 风压标准值计算公式为 wk=zzs w0 因结构高度 H=18m0.1 此种情况下不起控制作用。所以取 bf=2825mm。 梁内纵向钢筋选用 HRB400(fy =f y=360N/mm2) b =0.518 下部跨间截面按单筋 T 形截面计算，因为： 1fchf bf(ho- hf/2)=1.014.31402825(715-140/2) =3647.9KN.M255.69KNM 属于一类 T 形截面 2 6 0 2 6 2 0 1 6 . 999 5159938. 0360 1069.255 9938. 0 2 211 ,518 . 0 0125 . 0 211 0124 . 0 71528253 .140 . 1 1069.255 mm f M A hbf M h s y s s s b s fc s 满足 实配 218+ 220（As1137.4 mm2 As min =525mm2） 将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座。则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受 拉钢筋，因本工程梁端弯矩较小，简化计算，仍可按单筋矩形截面设计。 毕业设计说明书 37 A 支座截面： 2 6 0 2 6 2 0 1 60.225 715989 . 0 360 1043.57 989 . 0 2 211 ,518 . 0 0227 . 0 211 0224 . 0 715350 3 . 140 . 1 1043.57 mm hf M A hbf M sy s s s bs fc s 满足 实配：220+110 （741.1 As min=525 mm2）满足要求。 s A 2 mm B 支座截面： 2 6 0 2 6 2 0 1 3 . 632 7159682 . 0 360 10575.157 9682 . 0 2 211 ,518 . 0 0636 . 0 211 0616 . 0 715350 3 . 140 . 1 10575.157 mm hf M A hbf M sy s s s bs fc s 满足 实配 320 （As942.6 mm2 As min=525mm2）满足要求。 其他层的配筋计算结果见下表 表 3.8 配筋计算结果见下表 截面M/KNm b 或 bf/m m ho/mmasrsAs/mm2 实配钢 筋 实配 As配筋率 支座 A 57.428 3507150.0224 0.0227 0.9886 225.7 218+ 212 734.8 0.0029 AB 跨 内 255.688 28257150.0124 0.0125 0.9938 999.6 218+ 220 1137.4 0.0045 支座 B 左 157.575 3507150.0616 0.0636 0.9682 632.3 216+ 218 910.6 0.0036 支座 B 右 102.295 3503650.1534 0.1674 0.9163 849.6 216+ 218 910.6 0.0071 BC 跨 内 99.379 28253650.0185 0.0186 0.9907 763.4 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 102.295 3503650.1534 0.1674 0.9163 849.6 216+ 218 910.6 0.0071 4 支座 157.575 3507150.0616 0.0636 0.9682 632.3 216+ 910.6 0.0036 毕业设计说明书 38 C 右 218 CD 跨 内 255.688 28257150.0124 0.0125 0.9938 999.6 218+ 220 1137.4 0.0045 支座 D 左 57.428 3507150.0224 0.0227 0.9886 225.7 218+ 212 734.8 0.0029 支座 A 144.582 3507150.0565 0.0582 0.9709 578.5 222760.2 0.0030 AB 跨 内 310.681 28257150.0150 0.0152 0.9924 1216.2 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 左 250.651 3507150.0980 0.1033 0.9484 1026.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 右 104.002 3503650.1560 0.1705 0.9147 865.3 220+ 222 1388.6 0.0109 BC 跨 内 97.964 28253650.0182 0.0184 0.9908 752.4 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 104.002 3503650.1560 0.1705 0.9147 865.3 220+ 222 1388.6 0.0109 支座 C 右 250.651 3507150.0980 0.1033 0.9484 1026.8 220+ 222 1388.6 0.0055 CD 跨 内 310.681 28257150.0150 0.0152 0.9924 1216.2 220+ 222 1388.6 0.0055 3 支座 D 左 144.582 3507150.0565 0.0582 0.9709 578.5 222 760.2 0.0030 支座 A 162.397 3507150.0635 0.0656 0.9672 652.3 222760.2 0.0030 AB 跨 内 286.472 28257150.0139 0.0140 0.9930 1120.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 左 273.208 3507150.1068 0.1132 0.9434 1125.1 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 右 113.041 3503650.1695 0.1870 0.9065 949.0 220+ 222 1388.6 0.0109 BC 跨 内 101.835 28253650.0189 0.0191 0.9904 782.5 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 113.041 3503650.1695 0.1870 0.9065 949.0 220+ 222 1388.6 0.0109 支座 C 右 273.208 3507150.1068 0.1132 0.9434 1125.1 220+ 222 1388.6 0.0055 CD 跨 内 286.472 28257150.0139 0.0140 0.9930 1120.8 220+ 222 1388.6 0.0055 2 支座 D 左 162.397 3507150.0635 0.0656 0.9672 652.3 222760.2 0.0030 1 支座 A 156.173 3507150.0610 0.0630 0.9685 626.5 222760.2 0.0030 毕业设计说明书 39 AB 跨 内 308.289 28257150.0149 0.0150 0.9925 1206.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 左 269.448 3507150.1053 0.1115 0.9442 1108.6 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 右 125.648 3503650.1884 0.2106 0.8947 1068.8 220+ 222 1388.6 0.0109 BC 跨 内 106.435 28253650.0198 0.0200 0.9900 818.2 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 125.648 3503650.1884 0.2106 0.8947 1068.8 220+ 222 1388.6 0.0109 支座 C 右 269.448 3507150.1053 0.1115 0.9442 1108.6 220+ 222 1388.6 0.0055 CD 跨 内 308.289 28257150.0149 0.0150 0.9925 1206.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 D 左 156.173 3507150.0610 0.0630 0.9685 626.5 222760.2 0.0030 3.5.1.2 梁斜截面受剪受弯承载力计算： 箍筋采用 HPB235 级钢筋， 2 /210mNfyv AB 跨：V=127.323KN 由属厚腹梁464 . 1 350 140715 b hw VkNbhfc64.894715350 3 . 140 . 125 . 0 25 . 0 0 截面尺寸满足要求。 0 71521025 . 1 71535043 . 1 7 . 010323.127 25 . 1 7 . 0 3 0 0 hf bhfV s Asv yv t 按构造要求配筋，取双肢筋 8200,则%224 . 0 200350 5 . 782 sv %，满足要求。163 . 0 210 43 . 1 24 . 0 24 . 0 min yv t sv f f 其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算结果见下表 毕业设计说明书 40 表 3.9 梁的斜截面受剪承载力配筋计算表 梁斜截面受剪承载力配筋计算 层次截面剪力（KN） 0 25 . 0 bhfc c 0 0 25 . 1 7 . 0 hf bhfV s A fv tsv 实际配筋实际 s nAsv A-B 左 127.323 894.644V0 B 右-C 左 7.388 894.644V04 C 右-D 127.323 894.644V0 A-B 左 138.554 894.644V0 B 右-C 左 11.952 894.644V03 C 右-D 138.554 894.644V0 A-B 左 143.797 894.644V0 B 右-C 左 17.272 894.644V02 C 右-D 143.797 894.644V0 A-B 左 149.609 894.644V0 B 右-C 左 24.272 894.644V01 C 右-D 149.609 894.644V0 四肢 8200 0.973 3.5.1.3 挠度及裂缝的验算： 1.挠度的计算 以 4 层 AB 跨梁为例说明计算过程 （1）荷载的计算 梁左所承受的弯矩（标准值）： ，KNmM gK 89.38KNmMqK55 . 3 KNmMWK99 . 4 梁内所承受的弯矩（标准值）： ，KNmM gK 65.180KNmMqK 8 . 11KNmMWK13 . 0 毕业设计说明书 41 梁右所承受的弯矩（标准值）： ，KNmM gK 87.110KNmMqK90 . 7 KNmMWK21 . 5 屋面活荷载的准永久值系数，风荷载的准永久值系数，楼面活荷载的0 q 0 w 准永久值系数，风荷载的准永久值系数。5 . 0 q 0 w 梁左：KNmMK43.4799 . 4 55 . 3 89.38 KNmMq89.380089.38 梁内：KNmMK58.19213 . 0 8 . 1165.180 KNmMq65.1800065.180 梁右：KNmMK98.12321 . 5 90 . 7 87.110 KNmMq87.1100087.110 （2）计算相关系数 梁左：020 . 0 71535030 1 . 741200 0 hb A E E s c s E 006 . 0 7503505 . 0 1 . 741 te s te A A 2 6 0 /103 1 . 74171587 . 0 10430.47 mmN Ah M s K sk 0.2 取04 . 1 103006 . 0 01 . 2 65 . 0 1 . 165 . 0 1 . 1 skte tk f 2 . 0 V=63.61KN 故截面尺寸满足要求 =0.71.43200315=63.06kN V=63.64KN 0 0.7 t f bh 2 3 0 0 007 . 0 31521025 . 1 1058 . 0 25 . 1 7 . 0 mm hf bhfV s nA yv tsn 按构造配箍筋即可，箍筋选用 6200。 3.5.4板的计算 设计资料:楼板板厚 140mm,屋面板厚 120mm,选用 C30 混凝土,钢筋采用 HRB400 级 钢筋,箍筋采用 HPB235 级钢筋，屋面恒荷载标准值为 5.61 KN/,屋面活荷载标准值为 2 m 毕业设计说明书 54 0.5KN/,楼面恒荷载标准值为 5.13 KN/,楼面活荷载标准值为 2KN/。 2 m 2 m 2 m 图 3.22 板分布图 3.5.4.1 以楼面 B2 区格板为例计算，按弹性理论设计 (1) 荷载设计值： q=21.4=2.8 2 /mKN g=1.25.13=6.16 2 /mKN g+q/2=7.56 q/2=1.4 2 /mKN 2 /mKN g+q=8.96 2 /mKN (2)计算跨度 内跨 l0 = lc=（轴线间距离） 边跨或，各个区格板的计算跨度列于下面表中。 2 250 50 0 c ll 2 300 100 0 c ll (3)弯矩计算 跨中最大弯矩为当内支座固定时在 g+q/2 作用下的跨中弯矩值,与内支座简支时在 q/2 作用下的跨中弯矩之和。本工程计算时混凝土波松比取为 0.2，支座最大副弯矩为当内 支座固定时 g+q 作用下的跨中弯矩。 以 F 区格为例计算，查表得：54 . 0 / 0201 ll KNm m 33 . 9 8 . 44 . 10099 . 0 2 . 00535 . 0 8 . 456 . 7 00392 . 0 2 . 004 . 0 22 1 毕业设计说明书 55 KNm m 06 . 3 8 . 44 . 10535 . 0 2 . 00099 . 0 8 . 456 . 7 04 . 0 2 . 000392 . 0 22 2 KNmmm71.158 . 496 . 8 08288 . 0 2 1 1 KNmmm0785 . 0 5 . 496 . 8 05698 . 0 2 2 2 同理其他区格的弯矩值列于下表: 表 3.13 按弹性理论计算的弯矩值表 项目/区格B2B5 L01(mm)46004600 L02(mm)85008500 L01/L020.540.54 M1(KNm)9.3311.68 M2(KNm)3.064.45 M1(KNm)-15.71-21.76 M1“(KNm)-15.710 M2(KNm)-10.80-14.88 M2“(KNm)00 (4)截面设计 截面有效高度：假定选用8 钢筋，则方向跨中截面的=121mm，方向的跨中截 01 l 01 h 02 l 面的=113mm，支座截面高度=121mm。 02 h 0 h 截面计算结果及实际配筋列于下表中 y s fh m A 0 95 . 0 表 3.14 板配筋表 楼面板配筋计算表 截面项目ho(mm)M(KNm)As(mm2)配筋 lo1 方向1219.33225.510180 B2 区格 lo2 方向1133.0679.28150 lo1 方向12111.68282.212200 跨中 B5 区格 lo2 方向1134.45115.18150 B2-B3121-15.71379.6 14180 B2-B7121-10.80261.0 12200 B5-B8121-21.76525.812150 支座 B5-B2121-14.88359.6 16180 （5）单向板（厚 100）的计算（弹性法）： 毕业设计说明书 56 B10、B3 板的计算： 取 1 米宽板计算 g+q=7.76KN/m 支座弯矩： KNml qg M57.103 . 376 . 7 8 1 8 22 跨中弯矩： KNml qg M28 . 5 3 . 376 . 7 16 1 16 22 配筋：跨中 （As min=121.5 mm2） 2 6 4 . 253 8136095 . 0 1002 . 7 mmAs 实配：8150 支座 2 6 8 . 506 8136095 . 0 1004.14 mmAs 实配 ：10150 B1 板的计算（取 1 米宽计算） 支座弯矩： KNml qg M57.126 . 376 . 7 12 1 12 22 跨中弯矩： KNml qg M27 . 6 6 . 376 . 7 24 1 24 22 配筋：支座 ，实配8200 2 6 1 . 323 8136095 . 0 1095. 8 m