课件型钢溷凝土组合结构.ppt

第三章 型钢混凝土组合结构,1,简介,型钢混凝土结构是以型钢为钢骨并在型钢周围配置钢筋和浇筑混凝土的埋人式组合结构体系。 日本：钢骨混凝土结构(Steel Reinforced Concrete)。 英、美等西方国家称之为混凝土包钢结构(Steel Encased Concrete) 前苏联称之为劲性钢筋混凝土结构。,2,日本,起源于1910年代。当时，从欧洲传入日本的护墙结构将型钢作为骨架埋入石护墙，这就是日本型钢混凝土结构的起源。,3,日本,1918年，内田祥三 旧东京海上大楼中(地上7层) 柱和内部大梁用钢筋混凝土外包型钢代替型钢周围的砖石，现代意义上的型钢混凝土结构就这样在日本诞生了。 1921年，内藤多仲 日本兴业银行，是一座总面积约14000m2、高约30m的型钢混凝土建筑，经受了1923 年的关东大地震而几乎没有破坏。,4,日本,1978年，宫城县冲绳地震 在调查的95栋型钢混凝土建筑中，仅有17栋发生主体轻微破坏。 20 世纪30 年代至60 年代日本的型钢混凝土以空腹式配钢为主，70 年代以来以实腹式配钢为主要形式。,5,日本,1981 年至1985 年 多高层建筑中，六层以上占总数的45.2%，建筑面积占总面积的62.8% , 1015 层的高层建筑中，90% 16层以上的超高层建筑中，达到50 % 即使以钢结构为主体的高层建筑，其底部几层也多采用型钢混凝土结构。 1995年1月，日本关西大地震倒塌和严重破坏的建筑物中，钢筋混凝土结构占55%，钢结构占38%，而SRC结构及其混合结构仅占7%，进一步验证了SRC结构良好的抗震性能,6,欧美,SRC结构在欧美的研究应用远不如日本广泛，但是最早的型钢混凝土结构却是出现在欧洲。 1904年，在英国，为了提高建筑物内钢柱的耐火性能而将其埋置于混凝土内，从而产生了世界上最早的型钢混凝土柱。随后，欧美各国开始了对这种新型结构的研究与应用。,7,欧美,美国达拉斯第一国际大厦，72层，726m 休斯顿第一城市大楼，共49层，高207m 休斯顿得克斯商业中心大厦，79层，305m 休斯顿海湾大楼，52层，221m 澳大利亚悉尼堪特斯中心198m，采用钢筋混凝土内筒，型钢混凝土外柱。 新加坡财政大楼，55层，242m，采用型钢混凝土核心筒。 雅加达中心大厦，23层，84m，采用型钢混凝土柱，钢筋混凝土梁及钢梁。,8,技术规程,YB 908297（钢骨混凝土结构设计规程） 叶列平教授参考了日本和美国的规范 日本建筑学会铁骨铁筋计算规准.同解说 若林实 JGJ1382001（型钢混凝土组合结构技术规程） 西安建筑科技大学（姜维山、赵鸿铁、白国良）、西南交大赵世春等 根据实验研究结果，在苏联模式上进行了修正,9,技术规程,YB 908297（钢骨混凝土结构设计规程） 忽略型钢与混凝土之间的粘结作用，认为二者独立工作，并考虑混凝土主要承受轴压力，型钢主要抗弯，承载力叠加计算 计算结果偏小,不适合我国国情 JGJ1382001（型钢混凝土组合结构技术规程） 假定是沿用钢筋混凝土构件计算中的钢筋与混凝土变形协调假定 刚度可以简单叠加法 承载力计算复杂,10,技术规程,YB 908297（钢骨混凝土结构设计规程） 正截面承载力计算某些情况计算结果小得离谱（相比试验值）。而且，正截面计算偏小，相对来说容易造成事实上的强梁弱柱，抗震不利。所以不是结果偏小就好 JGJ1382001（型钢混凝土组合结构技术规程） 正截面承载力基本上可以说不能用，漏洞百出，结果离谱（相比试验值） 节点连接；柱脚计算不合理；抗弯计算,11,技术规程,欧美试验曲线模式（M-N经验曲线） 欧洲规范4 建设部蔡益燕教授 粘结滑移 清华聂建国教授，郭彦林教授 西安建大赵鸿铁教授，郝际平教授，薛建阳、杨勇等,12,第一节 一般要求和结构的整体作用 第二节 型钢混凝土框架梁 第三节 型钢混凝土框架柱 第四节 框架梁柱节点 第五节 型钢混凝土剪力墙 第六节 连接构造,13,第一节 一般要求和结构的整体作用,钢与混凝土两种材料的组合体 型钢 纵向钢筋和箍筋 混凝土 从受力性能而言，其基本属于钢筋混凝土结构的范畴,14,第一节 一般要求和结构的整体作用,优点： 1）含钢率不受限制，承载力高，刚度大 可以减小构件截面，增加建筑物使用面积和楼层高度； 与钢结构框架相比，节省钢材50 2）结构可以二次受力 施工阶段的第一阶段荷载 与硬化混凝土共同承担使用荷载 可以有效减小梁的变形和裂缝宽度。,15,第一节 一般要求和结构的整体作用,优点： 3）显著加快施工速度 可平行流水施工 4）结构延性与耗能能力较好 以实腹柱为最好 5）与钢结构相比，其耐久性和抗火性能较好。 可以单独使用，也可以与钢筋混凝土或钢结构组合使用,16,第一节 一般要求和结构的整体作用,关键技术： 1）与不同结构材料的连接节点 2）避免沿高度因结构类型改变引起的承载力和刚度突变 应重视过渡层的设计,17,第一节 一般要求和结构的整体作用,1、型钢配置形式： 1）实腹式：良好的延性和耗能能力 2）空腹式：,18,第一节 一般要求和结构的整体作用,3、型钢与混凝土共同作用 型钢混凝土组合结构中，型钢表面积与截面面积之比较小，且表面平整，粘结强度小，二者之间容易产生滑移，仅靠粘结强度是无法实现共同工作的。 共同工作的标志：忽略的相对滑移 措施： 配置充满型实腹型钢 抗剪连接件，配置必要的纵筋和箍筋 限制型钢板材的宽厚比,19,第一节 一般要求和结构的整体作用,3、型钢与混凝土共同作用 配置充满型实腹型钢 当梁上翼缘处于截面受压区，且配置一定的构造钢筋时，型钢与混凝土能保持较好的共同工作，截面应变分布基本上符合平截面假定,20,第一节 一般要求和结构的整体作用,3、型钢与混凝土共同作用 抗剪连接件 当钢梁全截面受拉且未在钢梁上翼缘配置抗剪连接件，则当截面拉应力较大时，型钢上翼缘与混凝土交界面处的较大剪力将使交界面发生粘结破坏，出现纵向裂缝。,21,第一节 一般要求和结构的整体作用,3、型钢与混凝土共同作用 配置必要的纵筋和箍筋 箍筋除了增强截面抗剪承载力外，约束核心混凝土的作用尤为突出，能够增强构件塑性铰区的变形能力和耗能能力，是保证混凝土和型钢、纵向钢筋共同工作的重要因素（防止保护层在破坏阶段时严重剥落）,22,第二节 型钢混凝土框架梁,1、截面形式和构造 2、正截面受弯承载力 3、斜截面受剪承载力 4、变形和裂缝宽度验算,23,第二节 型钢混凝土框架梁,1、截面形式和构造 1.2 构造要求： 1）截面尺寸，相应的配筋要求； 2）保证刚度的措施； 3）转换层设计要求； 4）保证“强剪弱弯”； 5）其他特殊要求；,24,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.1 梁的受弯性能： 在最大承载力之前，梁中型钢截面的应变分布与外包混凝土截面的应变分布基本协调一致，中和轴重合，且接近于直线分布，表明型钢与外包混凝土的粘结作用在最大荷载之前一般不会被破坏。 仍可以假定梁截面中型钢与混凝土的应变符合平截面假定。,25,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.1 梁的受弯性能： 型钢偏置: 交界面处可能发生相对滑移 接近破坏时交界面附近将产生较大的纵向裂缝 混凝土压碎高度较大，延性较差 应设置足够数量的抗剪连接件。 设置足够的抗剪连接件后，受力过程中基本上符合平截面假定，破坏时型钢上翼缘与混凝土的交界面并无明显纵向裂缝。,26,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.1 梁的受弯性能： 完全粘结梁： 充满型型钢混凝土梁以及型钢虽然偏置在截面受拉区、但设置了足够数量抗剪连接件的梁 非完全粘结梁： 型钢偏置在截面受拉区而未设置抗剪连接件的梁 设计中应避免采用非完全粘结梁,27,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.2 受弯承载力计算的简化叠加法： 1）一般叠加方法： 型钢混凝土梁的受弯承载力由型钢截面承担的受弯承载力Ma和钢筋混凝土部分承担的受弯承载力MRC叠加，取Ma MRC最大值 该叠加法是根据塑性理论下限定理建立的，没有考虑型钢和混凝土的共同工作，而且直接应用较为困难。 对于对称截面，可采用简化叠加方法。,28,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.2 受弯承载力计算的简化叠加法： 2）以平截面假定为基础的计算方法： 型钢混凝土梁从开始承受荷载直到破坏其正截面应变符合平截面假定，承载力可采用混凝土结构的计算方法；,29,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.2 受弯承载力计算的简化叠加法： 3）采用钢筋混凝土的矩形应力图方法： 取受压区混凝土的应力分布为等效矩形应力图，型钢的应力图按全塑性假定简化为双矩形应力图，同时又考虑到其误差，计算中型钢的设计强度乘以折减系数（0.9）。,30,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.3 以平截面假定为基础的计算方法： （1）基本假定： 1）截面应变分布符合平截面假定，型钢与混凝土之间无相对滑移； 2）不考虑混凝土抗拉强度； 3）取受压边缘混凝土极限压应变0.003，相应的最大压应力取混凝土轴心受压强度设计值 4）型钢腹板的应力图取为拉、压梯形应力图形。设计计算时，简化为等效矩形应力。,31,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.3 以平截面假定为基础的计算方法： （1）基本假定： 5）钢筋应力等于其应变与弹性模量的乘积，但不大于其强度设计值,32,第二节 型钢混凝土框架梁,2、正截面受弯承载力 2.3 以平截面假定为基础的计算方法： （2）正截面受弯承载力： 把型钢翼缘作为纵向受力钢筋考虑，破坏时上、下翼缘达到屈服强度fa和fa,33,第二节 型钢混凝土框架梁,34,基于平截面假定的计算方法计算较为繁复，但能较好 反映钢材和混凝土的共同作用。简单叠加法计算简单， 但偏于保守,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.1 斜截面受剪性能和破坏形态 破坏形态主要有三种类型：,35,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.1 斜截面受剪性能和破坏形态 破坏形态主要有三种类型： （1）斜压破坏 剪跨比1.0，以及1.01.5 且含钢率较大的情况,36,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.1 斜截面受剪性能和破坏形态 破坏形态主要有三种类型： （2）剪压破坏 剪跨比1.5且含钢率较小的情况 斜裂缝端部剪压区混凝土在正应力和剪应力的共同作用下被压碎,37,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.1 斜截面受剪性能和破坏形态 破坏形态主要有三种类型： （3）剪切粘结破坏 不配箍筋或箍筋很少、且剪跨比较大的情况 型钢与混凝土的粘结力极易丧失，传递剪力的能力降低，于是在型钢翼缘外侧的混凝土中产生应力集中 在型钢翼缘附加产生劈裂裂缝，沿型钢翼缘水平方向发展，导致保护层脱落,38,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.1 斜截面受剪性能和破坏形态 型钢混凝土与钢筋混凝土梁的受剪性能： （1）斜裂缝出现时。实腹式型钢具有较大的抗剪刚度，而且在梁中腹板是连续分布的，对斜裂缝的开展起着较好的抑制作用。 （2）斜裂缝出现后，型钢腹板的贡献使梁的受剪承载力大为提高。 （3）具有较好的延性破坏特征。,39,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.1 斜截面受剪性能和破坏形态 型钢混凝土与钢筋混凝土梁的受剪性能： （4）可能会发生剪切粘结破坏。型钢与混凝土交界面粘结强度较低，型钢混凝土梁破坏时受压侧保护层混凝土剥离范围大，设计中应通过配置必要的构造箍筋、增加型钢外围混凝土厚度等措施来提高剪切粘结承载力。,40,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.1 斜截面受剪性能和破坏形态 型钢混凝土与钢筋混凝土梁的受剪性能： （5）受力过程中，由于受混凝土的约束，在满足宽厚比的条件下，型钢腹板不会发生局部屈曲，其强度能得以充分发挥，同时，型钢本身可以承担相当大的剪力，型钢混凝土梁的斜截面受剪承载力远比钢筋混凝土梁高。,41,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.2 影响斜截面受剪性能的因素 （1）剪跨比 集中荷载作用下，剪跨比反映了梁中弯、剪应力之比 剪跨比较小时，剪跨段内正应力较小，剪应力起控制作用。型钢腹板在近似纯剪应力状态下达到屈服强度，混凝土短柱发生剪切斜压破坏。 剪跨比较大（1.52.5），剪跨段内正应力较大 剪压破坏 剪切粘结破坏,42,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.2 影响斜截面受剪性能的因素 （1）剪跨比 剪跨比（2.5）时，梁的承载力往往由弯曲应力控制，一般发生弯曲破坏 型钢混凝土梁不会发生斜拉破坏，型钢腹板可以有效阻止斜拉裂缝的产生。 均布荷载下，型钢混凝土梁的斜裂缝靠近支座，型钢腹板中正应力相对较小，承载力主要由剪应力控制，型钢腹板的受力基本上接近纯剪。,43,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.2 影响斜截面受剪性能的因素 （2）型钢腹板含钢率 含钢率：Aw/bh0 由于型钢腹板的刚度较大，斜裂缝出现前，其剪应变与混凝土的基本一致。斜裂缝出现后，由于型钢对腹部的混凝土有约束作用，梁的抗剪刚度降低不多； 型钢腹板屈服后，对混凝土的约束丧失，梁的抗剪刚度降低较快，变形增大。但其极限变形远大于混凝土梁，表现出较好的延性性能。,44,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.2 影响斜截面受剪性能的因素 （3）配箍率 配箍率：svAsv/bs 裂缝出现前，箍筋的应力很小，基本不起作用； 设计合理的适筋梁，剪压破坏时，箍筋基本屈服； 箍筋的约束作用还能有效防止型钢翼缘与混凝土交界面的剪切破坏,45,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.2 影响斜截面受剪性能的因素 （4）型钢翼缘宽度与梁宽度比bf /b 型钢翼缘对梁腹部混凝土具有约束作用，能提高梁的承载力和变形能力； 但是，如果比值过大，使梁侧混凝土保护层厚度过小，容易产生剪切粘结破坏,46,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.2 影响斜截面受剪性能的因素 （5）混凝土强度等级 一般，混凝土部分受剪承载力随混凝土强度提高而提高； 剪跨比一定时，抗剪承载力随混凝土强度提高 剪跨比较小时，增长率较大 剪跨比较大时，增长率较小,47,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.3 斜截面受剪承载力计算 1）将腹板看作连续分布的箍筋，采用混凝土梁的计算方法 含钢量小时，基本符合实际 2）剪力分配计算方法 荷载的反复作用型钢与混凝土之间的粘结作用丧失，剪力由型钢部分和钢筋混凝土部分一起承担 计算较复杂，不易准确,48,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.3 斜截面受剪承载力计算 3）叠加方法 用型钢部分与钢筋混凝土部分受剪承载力之和作为型钢混凝土构件的受剪承载力 我国采用此种方法,49,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.3 斜截面受剪承载力计算 （1）计算公式 型钢混凝土梁在斜截面受剪的过程中，型钢腹板先屈服，而后斜压短柱（斜压破坏）或剪压区（剪压破坏）混凝土被压碎而达到极限状态，同时箍筋屈服。 斜截面受剪承载力计算公式可采用箍筋混凝土部分VRC和型钢部分Va叠加：,50,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.3 斜截面受剪承载力计算 （1）计算公式 VRC由混凝土部分受剪承载力Vc、斜裂缝相交的箍筋承担的剪力Vsv叠加：,51,第二节 型钢混凝土框架梁,3、斜截面受剪承载力 3.3 斜截面受剪承载力计算 （1）计算公式 型钢受剪承载力，由型钢腹板受剪承载力VW提供，一般假定型钢腹板全截面受剪：,52,第二节 型钢混凝土框架梁,例某钢骨混凝土简支梁，计算跨度l=5m，承受均布荷载，其中恒载设计值g=12 kN/ m，活载设计值q=14 kN/ m，梁的截面尺寸bh=250500mm，as=35mm，钢梁中型钢的腹板厚度为8mm，腹板的高度214mm，型钢和纵筋均为级钢，fay=fy=210N/ mm2，混凝土强度等级为C25，fc=11.9N/ mm2，试验算此梁斜截面抗剪承载力.,53,第二节 型钢混凝土框架梁,解,54,第二节 型钢混凝土框架梁,4、变形和裂缝宽度验算 4.1 刚度计算 影响梁的刚度因素： 型钢含量 纵向受拉钢筋含量 相同荷载时，型钢混凝土梁的刚度比钢筋混凝土梁有所提高 在正常使用极限状态下的挠度，可根据构件的刚度用结构力学的方法计算,55,第二节 型钢混凝土框架梁,4、变形和裂缝宽度验算 4.1 刚度计算 裂缝出现以前，型钢混凝土梁截面基本上处于弹性状态，截面刚度可按换算截面的弹性刚度计算；在正常使用荷载下，梁是带裂缝工作的 裂缝出现后，纯弯段内的平均应变符合平截面假定，可认为型钢部分与钢筋混凝土部分保持变形协调； 正常使用阶段的截面抗弯刚度等于钢筋混凝土截面抗弯刚度和型钢截面抗弯刚度的叠加,56,第三节 型钢混凝土框架柱,1、柱的轴压比 2、构造要求 3、正截面受压承载力 4、斜截面受剪承载力,57,第三节 型钢混凝土框架柱,1、柱的轴压比 影响柱的延性主要因素之一： 随轴压比增大，延性降低； 规定轴压比限值是保证框架柱延性性能和耗能能力的必要条件 轴压比相同时，型钢混凝土柱比钢筋混凝土柱具有更好的滞回特性和延性性能 因此需考虑型钢的有利作用,58,第三节 型钢混凝土框架柱,2、构造要求 2.1 箍筋 截面的配箍率越高，柱的延性越好 箍筋的约束作用混凝土使极限变形增大 矩形箍筋的体积配筋率： 螺旋箍筋的体积配筋率：,59,第三节 型钢混凝土框架柱,2、构造要求 2.2 型钢 受力型钢的含钢率不宜小于4，且不宜大于10； 一定数量的型钢才能使其具有比钢筋混凝土柱更高的承载力和更好的延性 若按构造要求配置型钢，可不受这一规定,60,第三节 型钢混凝土框架柱,2、构造要求 2.3 纵向受力钢筋 全部纵向受力钢筋的配筋率不宜小于0.8，以使型钢能在混凝土、纵向钢筋和箍筋的约束下发挥其强度和塑性性能； 由于框架柱承受的弯矩和轴力较大，因此柱内纵向受力钢筋直径不宜小于16mm，净距不宜小于60mm，以便浇注混凝土 纵向钢筋截断不应在中间各层节点处，其框架节点区的锚固和搭接应符合混凝土规范,61,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.1 柱的受力性能和破坏形态 三种破坏形式： 偏心2.0，纵向钢筋屈服，型钢截面也进入屈服，表现为受拉破坏特征； 偏心0.19，受拉钢筋并未屈服，表现为受压破坏； 偏心0.68，接近界限破坏；,62,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.1 柱的受力性能和破坏形态 （1）受拉破坏（偏心2.0） 受拉区横向裂缝出现较早，但因型钢抗弯刚度较大，开裂对截面刚度影响不大 随着荷载的增加，受拉区型钢腹板逐渐进入屈服，破坏过程缓慢平稳，荷载仍可继续增加； 最后，荷载仍可维持较长时间，变形能力很大。,63,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.1 柱的受力性能和破坏形态 （2）受压破坏（偏心0.19） 受拉区横向裂缝出现较晚，受拉钢筋和型钢受拉翼缘应力发展较慢，型钢受压翼缘和混凝土的压应力则发展较快 达到最大承载力时受拉钢筋没有屈服 破坏时，受压侧型钢翼缘位置沿柱长方向的保护层混凝土出现粘结裂缝，并随混凝土的压碎整体向外凸出，纵向裂缝向上、下延伸迅速发展，承载力很快衰减,64,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.1 柱的受力性能和破坏形态 （3）界限破坏（偏心0.68） 型钢混凝土柱没有典型的界限破坏 一般以型钢受拉翼缘受拉屈服与受压边缘混凝土极限压应变同时发生的情况定义为型钢混凝土柱的界限破坏。,65,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.1 柱的受力性能和破坏形态 无论哪种破坏，过了最大荷载点后，由于受压区保护层混凝土被压碎而退出工作，截面弯矩有一较快的衰减过程； 此后，型钢以及受型钢翼缘和箍筋约束的混凝土部分仍具有一定的承载力,66,与钢筋混凝土构件不同,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.2 简单叠加法计算正截面偏心受压承载力 一般叠加方法 不便设计应用,67,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.2 简单叠加法计算正截面偏心受压承载力 简化叠加方法原理： 配置型钢后截面承载力不足的部分由钢筋混凝土截面承担，或反之钢筋混凝土截面承载力不足的部分由型钢截面承担； 简化叠加方法计算： 先设定型钢（或钢筋）面积，然后，计算钢筋混凝土部分或型钢所承受的轴力和弯矩设计值，取钢材截面较小者为计算结果 轴力为压力取正号，为拉力时取负号,68,第三节 型钢混凝土框架柱,3、正截面受压承载力 3.3 基于平截面假定的简化计算方法 正截面承载力计算可采用型钢混凝土梁相同的方法，即以应变平截面假定为基础的简化计算方法 采用平截面假定，需进行数值计算，很难直接应用于工程设计,69,第三节 型钢混凝土框架柱,4、斜截面受剪承载力 其对结构抗震能力有重要的影响 4.1、框架柱的受剪破坏形态： 剪切斜压破坏 剪跨比小于1.5的框架柱 混凝土沿对角线方向分成若干斜压小柱体 剪切粘结破坏 剪跨比在1.52.5之间的实腹式型钢柱 除柱端产生斜裂缝，沿柱全长在型钢翼缘处还发生连续分布的短小斜裂缝（型钢翼缘与混凝土之间的粘结破坏引起的）,70,第三节 型钢混凝土框架柱,4、斜截面受剪承载力 4.1、框架柱的受剪破坏形态： 注意：由于柱上作用较大的轴向力，其斜截面受剪性能与梁不同： 轴压力有利于抑制斜裂缝的出现和开展，并提高极限受剪承载力 当轴压比小于0.5，柱的斜截面受剪承载力基本上随轴压力的增加呈线性增加 轴向压力较大时，易出现剪切粘结破坏；轴向力很大时，柱的承载力将受压破坏 由于实腹式型钢的作用，混凝土很难形成主斜裂缝，破坏过程比钢筋混凝土较为缓慢,71,第三节 型钢混凝土框架柱,4、斜截面受剪承载力 4.3、斜截面受剪承载力计算： （1）计算公式 根据试验研究，可认为型钢混凝土柱的斜截面受剪承载力由钢筋混凝土和型钢两部分的承载力组成，同时要计入轴压力的有利影响,72,第三节 型钢混凝土框架柱,4.3、斜截面受剪承载力计算： （1）计算公式 非抗震设计 抗震设计,73,第四节 框架梁柱节点,1、连接形式与构造 2、节点核心区的受力性