桂林羽凡办公楼建筑、结构设计计算书

学号1题目类型设计设计、论文、报告毕业设计论文题目桂林羽凡办公楼建筑、结构设计二级学院土木与工程学院专业方向土木工程（工民建）班级土木121班学生指导教师2016年3月15日毕业设计（论文）独创性声明本人声明所呈交的设计（论文）是我个人在指导教师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。尽我所知，除了设计（论文）中特别加以标注和致谢的地方外，设计（论文）中不包含其他人或集体已经发表或撰写的研究成果，也不包含为获得桂林理工大学博文管理学院或其它教育机构的学位或证书而使用过的材料。对设计（论文）的研究成果做出贡献的个人和集体，均已作了明确的标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。设计（论文）作者签名陈文涛日期2016年3月17日桂林理工大学博文管理学院毕业设计（论文）使用授权声明本设计（论文）作者完全了解学院有关保留、使用设计（论文）的规定，同意学院保留并向国家有关部门或机构送交设计（论文）的复印件和电子版，允许设计（论文）被查阅或借阅。本人授权桂林理工大学博文管理学院可以将本设计（论文）的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本设计（论文）。设计论文作者签名陈文涛日期2016年3月17日指导教师签名曹霞日期2016年3月17日摘要本毕业设计由曹霞老师作为指导老师，指导学生陈文涛完成此次毕业设计。该设计是一栋钢筋混凝土框架结构的综合办公楼，建筑高度246M（从地面标高到主体结构檐口高度），建筑面积约5000M2，设计使用年限50年，丙类建筑，主体部分采用六层框架结构。遵循先建筑、后结构、再基础的设计过程，根据任务书和指导书的要求完成的建筑、结构设计。建筑图包括平面图、正立面、侧立面及各详图。结构设计时紧密结合建筑设计，力求经济合理，造型美观。结构分析的重点在于框架内力及构件承载力满足要求。考虑毕业设计的特殊要求，以手算为主、电算为辅。计算书包括计算说明、结构计算书（包括楼板计算、连续次梁计算、框架计算、基础和楼梯计算）。关键词多层建筑；框架结构；办公楼。GUILINYUFANOFFICEBUILDINGDESIGN,STRUCTURALDESIGNSTUDENTCHENWENTAOINSTRUCTORCAOXIAABSTRACTTHEGRADUATIONDESIGNEDBYCAOXIATEACHERASINSTRUCTOR，STUDENTSCHENWENTAOCOMPLETETHEGRADUATIONPROJECTTHEDESIGNISAREINFORCEDCONCRETEFRAMESTRUCTUREOFFICEBUILDING，BUILDINGHEIGHT246MFROMGROUNDLEVELTOTHEMAINSTRUCTUREOFTHEEAVESHEIGHT，CONSTRUCTIONAREAOFABOUT5000M2，DESIGNLIFEOF50YEARS，BUILDINGCLASSC，MAINPARTOFTHESTRUCTUREISSIXSTORYFRAME。FIRSTBUILDING,POSTSTRUCTURALISM,ANDTHENBASEDDESIGNPROCESS,ACCORDINGTOTHEMISSIONSTATEMENTANDINSTRUCTIONSTOCOMPLETETHEREQUIREMENTSOFTHEBUILDING,STRUCTUREDESIGNBUILDINGPLANSINCLUDINGFLOORPLANS,FACADE,SIDEELEVATIONANDTHEDETAILCLOSELYINTEGRATEDSTRUCTURALDESIGNARCHITECTURALDESIGN,ANDSTRIVETOECONOMICRATIONALITYANDBEAUTIFULSHAPEFRAMEWORKFORSTRUCTURALANALYSISFOCUSESONINTERNALFORCEANDCOMPONENTCAPACITYTOMEETTHEREQUIREMENTSCONSIDERTHESPECIALREQUIREMENTSOFGRADUATIONTOHANDCALCULATIONSBASED,ELECTRONICDATASUPPLEMENTCALCULATIONSINCLUDINGCALCULATIONSSHOWTHATSTRUCTURALCALCULATIONSINCLUDINGSLABCALCULATIONS,CONTINUOUSSECONDARYBEAMCALCULATION,CALCULATIONFRAMEWORK,INFRASTRUCTUREANDSTAIRSCALCULATIONKEYWORDSMULTISTORYBUILDINGFRAMEWORKOFFICEBUILDING目次摘要IIABSTRACTII1结构计算书总说明111楼盖结构计算112框架结构计算12结构计算书221楼盖结构计算2211设计资料2212结构布置2213双向板计算4214连续梁的计算1022框架结构计算19221框架梁、柱截面尺寸19222框架荷载计算20223框架计算简图及框架梁柱相对线刚度计算27224风荷载作用下框架的内力计算30225地震荷载作用下框架的内力计算37226水平荷载作用下框架的抗侧移验算44227竖向荷载作用下框架内力计算46229横向框架内力组合631）框架梁内力组合632）框架柱内力组合642210截面设计8023楼梯设计93231设计参数93232内力及配筋计算9424基础设计97241场地条件和基础结构97242计算边柱（以A/轴柱为例）984243计算中柱（以B/轴柱为例）1013电算结果104结论122致谢123参考文献1241结构计算书总说明本毕业设计结构计算书主要内容有11楼盖结构计算本设计采用了弹性理论方法和塑性内力重分布方法两种计算方法对楼盖的梁板结构进行了结构分析和计算，并根据计算结果进行配筋构造设计。12框架结构计算本设计采用人工计算的方法对所选取的一榀框架进行了结构计算，主要进行了框架荷载计算、框架内力计算、框架荷载效应组合和框架截面设计等。三、基础结构计算本设计基础选用柱下独立基础，主要对框架结构计算中所选取的一榀框架的柱下独立基础进行了结构计算和设计。注本结构计算和设计除某些方面具体注明外，其余均按新规范要求进行计算和设计。2结构计算书21楼盖结构计算211设计资料本办公楼楼盖结构采用现浇钢筋混凝土楼盖，楼面面层为花岗岩楼面，轻钢龙骨吊顶,卫生间的设计为坐式。楼板为100MM厚走廊为80MM厚钢筋混凝土楼板,板采用C30混凝土，HPB335级钢筋,梁中纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋,箍筋采用HPB300级钢筋。此建筑楼板、走廊的活荷载标准值取25KN/M2荷载分项系数为14,楼梯的活荷载标准值取35KN/M2（荷载分项系数为14），其余房间的活荷载标准值取20KN/M2荷载分项系数为14。212结构布置选择标准层结构平面进行设计,楼面板的布置如下图图中尺寸单位为MM图1楼板平面布置图1楼板100MM厚楼面铺20MM厚水磨石地板065KN/3M002M0013KN/2M100MM厚钢筋混凝土楼板25KN/010M25KN/20MM厚石灰砂浆抹灰034KN/M2恒载标准值KG2853KN/2恒载设计值G1228533424KN/M活载标准值KQ20KN/2活载设计值Q142028KN/荷载设计值PGQ3424286224KN/22走廊80MM厚楼面铺20MM厚水磨石地板065KN/3M002M0013KN/2M80MM厚钢筋混凝土楼板25KN/008M20KN/20MM厚石灰砂浆抹灰034KN/M2恒载标准值KG2353KN/2M恒载设计值G1223532824KN/活载标准值KQ25KN/2活载设计值Q142535KN/荷载设计值PGQ2824356324KN/23卫生间（100MM厚）B810厚地砖铺实拍平，水泥浆擦缝或11水泥砂浆填缝20厚14干硬性水泥砂浆15厚聚氨酯防水涂料，面撒黄砂，四周沿墙上翻150高刷基层处理剂一遍荷载合计15厚12水泥砂浆找平（总厚度97MM）50厚C20细石混凝土找1坡，最薄处不小于20下沉500MM，水泥炉渣填充物高度H50097403MM，取为405MM水泥炉渣填充物20451286/KNM100MM厚现浇钢筋混凝土楼板12MM厚水泥砂浆顶棚抹灰2/恒载标准值2986/KN恒载设计值2986/135GKNMM活载设计值25040/Q荷载设计值PGQ1331351681KN/213双向板计算按弹性理论设计,对不同类型的板区格进行编号分类见板布置图,在本设计中楼盖边梁对板的作用视为铰支座，内支座视为固定。将多区格双向板简化为单区格的双向板计算1）荷载计算楼面板荷载100MM厚钢筋混凝土楼板G1228533424KN/2MQ142028KN/26/KGGQ/2342428/24824KN/2MQQ/214KN/2MGQ3424286224KN/2走廊楼面板荷载80MM厚钢筋混凝土楼板G1223532824KN/2Q142535KN/MGGQ/2282435/24574KN/2QQ/2175KN/2GQ2824356324KN/2卫生间楼面板荷载100MM厚钢筋混凝土楼板22986/135/GKNMKNM5040QGGQ/2133135/21506KN/2QQ/2175KN/2GQ1331351681KN/22）计算跨度为计算方便,取板的支承中心线间的距离作为计算长度,结果总是偏安全即CLCLO3）荷载布置方式求某板跨中最大弯距时,采用棋盘式布置活荷载求支座最大弯距时,采取活荷载满布方式4）内力计算跨中最大弯距为在GQ作用下的弯距值与Q/2作用下的跨中弯距之和根据划分板的形式查课本的附表8进行双向板计算,考虑双向弯曲对两个方向板带弯距值的影响采用以下式子计算,混凝土的泊松比XMYYMX02,板的计算中为短边或简支边方向,为长边方向XLL下面以B1板为例进行弯矩计算,板的计算示意图如图所示MYXYMXYGQ2/GQ跨内支座图2板的计算示意图弯距计算3600MM，5700MM，XLYL/3600MM/5700MM063,查表的Y0时0047548240077814KN/4381KNM/MXM2M236Y0014248240025914KN/1358KNM/M02时4950KNM/M021540KNM/M4653KNM/MXY1540KNM/M024950KNM/M2234KNM/M支座010656224KNM/M8591KNM/MX236YM007796224KNM/M6284KNM/M5）配筋计算板跨内及支座取截面有效高度H0XH201002080MM，H0YH301003070MM，即可近似按计算钢筋截面面积095SYMAFH平行于方向的跨中弯矩4653KNMXLXMAS20MM4653/0952701002022675095SYFH312M实配钢筋8170AS2312平行于方向的跨中弯矩2234KNM/MYLYAS30MM2234/0952701003012442095SYMAFH312实配钢筋6140AS2022M沿方向的支座弯矩8591KNM/MXLXAS20MM8591/0952701002041866095SYAFH312M实配钢筋8/10150AS4292沿方向的支座弯矩6284KNM/MYLYMAS30MM6284/0952701003034999095SYMAFH312M实配钢筋8/10180AS3582各区格板分别计算的弯距值如下表表1双向板弯矩计算区格B1B2LX/LY36/5706336/57063计算简图XMKNM/M00475482400778143624381003744824007781436237500YKNM/M0014248240025914362135800069482400259143620901XKNM/M4381021358465337500209013930跨内02YMKNM/M1358024381223409010237501651计算简图KNM/MXM01065622436285910080362243626477支座KNM/MY00779622436262840057262243624614区格B3B4LY/LX27/3607527/36075GQGQ计算简图XMKNM/M0018945740062017527214210020845740062017527214850YKNM/M003174574003171752721461003294574003171752721501XKNM/M1421021461171314850215011785跨内02YMKNM/M1461021421174615010214851798计算简图KNM/MXM00760632427235040072963242723361支座KNM/MY000938632427243240083763242723859区格B5B6LY/LX27/3607536/57063计算简图XMKNM/M0013045740062017527212240037415060077817536290640YKNM/M002864574003171752721391000691506002591753621934XKNM/M1224021391150390640219349451跨内02YMKNM/M1391021224163619340290643747计算简图支座KNM/MXM005656324272260500803168136217494GQQKNM/MYM007016324272323200572168136212461由以上表知道板间支座弯距并不平衡,故取相临板的支座弯距和的平均值B1B2支座62844614/25449KNM/M，YB1B3支座85913504/26047KNM/M，XB1B5支座85912605/25598KNM/M，B2B2支座46144614/24614KNM/M，YMB2B4支座64773361/24919KNM/M，XB2B5支座64772605/24541KNM/M，B3B4支座43243859/24092KNM/M，YB3B6支座350417494/210499KNM/M，XB4B4支座38593859/23859KNM/M，YMB4B5支座38593232/23545KNM/M，B4B6支座336117494/210427KNM/M，XB5B5支座32323232/23232KNM/M，YB6B6支座1246112461/212461KNM/M。连续双向板的截面配筋计算见下表按弹性理论计算板跨内及支座取截面有效高度80MM,70MM,即可近似按计算钢筋截面面积双向板周边与梁整体连接时，边区格板的跨内截面及第一内支座截面的弯矩减小10，中间区格板考虑板的内拱作用弯距减少20角区格板截面的弯矩不予减小。则表2双向板配筋计算截面折减系数MKNMH0MMASMM2选配钢筋实配面积MM2LX方向1465380226758170231B1LY方向1223470124428140202LX方向09393080172378140202B2LY方向0916517082768140202跨中B3LX方08171350106858140202向LY方向0817466090768140202LX方向08178550111358140202B4LY方向0817986093468140202LX方向0815035093758140202B5LY方向0816366085048140202LX方向19451804605810160491B6LY方向1374770208698180218B1B209544980238998160246B1B31604780294698/10200322B1B51559880272818170296B2B21461480224858150231B2B41491980239728160246B2B51454180221308160246B3B41409280199428140202B3B6110499805116510150523B4B41385980188068140202B4B51354580172768140202B4B611042780246648150262B5B51323280157508140202支座B6B6112461806072610125628验算表中板的配筋率00/452MAXBHFBHAYTS或MAX160或1918,43/27180上表中所有配筋面积都大于191,因此满足要求。2214连续梁的计算连续梁的布置如下图粗实线所示,计算方法采用了塑性理论方法内力重分布法图3连续梁平面布置图根据建筑抗震设计规范（GB500112010）的规定，梁的截面尺寸宜符合以下要求1、截面宽度不宜小于200MM；2、截面高宽比不宜大于4；3、净跨与截面高度之比不宜小于4。由此在梁截面尺寸选择时，所有梁宽均不小于200MM，对于高度较大的梁，梁宽要适当增大取值。对于主梁可用此公式估算梁高，对于次梁可用018HL估算梁高，而梁宽一般为0128HL23BH1）估计梁截面尺寸跨度为3600MM的框架梁，036LM36H2821L,取250,因B不能小于200,故B取20050B54BH200250MM2）荷载设计值线荷载板传来恒载三角形荷载3424KN/（36/2）6163KN/2MM效均布荷载5/861633852KN/梁自重1225KN/02M025M15KN/210MM厚梁侧抹灰3120/10521/KNKN纵隔墙自重165KN/36M024M081213686KN/3恒载设计值19158KN/GM活载设计值由楼面板传来三角形荷载28KN/（36/2）504KN/2M等效均布荷载5/8504315KN/M活载设计值315KN/G合计2308/QKN把三角形荷载化为均布荷载后计算简图如下图4三角形荷载化为矩形荷载后计算简图3连续梁内力计算按弹性理论计算连续梁内力在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下列式子计算均布荷载2MKGLQV式中系数K由混凝土结构与砌体结构附录16查得，具体计算结果和最不利荷载组合见表3、表4。表3轴框架梁弯矩计算KNM边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间支座中间跨跨内序号计算简图15KMBE24KMCD3KM1078930152670381907916046522140834384730521607932016边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间支座中间跨跨内序号计算简图15KMBE24KMCD3KM4（073298）019486520591783029418509840314572（052）0532806416（0984）03514（）05201453064217073298028946783105924082912234528232124129913282311422124142235（）309328151060113720512141最不利荷载组152750104424141213ABCDEF35F1ABCDEF12345ABCDEF12345ABCDEF12345ABCDEF12345233728402043162337（）284027501044204324141213合172235281530931137106021412051注表中画有“”的，是指在只有恒荷载，而没有活荷载布置的情况下，截面弯矩不可能为最大值，因此为了简化而不计算。表4轴框架梁剪力计算KN端支座离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧中间支座内侧序号计算简图AKVFB左EKV右B右E左CKV左D右C右DKV左10394271064180526380473269053480250562710510556733603364872040843152967035298705469352063505246248130272174964307357440563405670529841205967059867526023端支座离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧中间支座内侧AKVFBV左EK右B右EV左CK左DV右C右DK左最123248363240ABCDEF134ABECDF12345ABCDEF12345ABCDEF123452432244807074336433254541540151326572657424424368836883821382134483448143148265848834239408541853725382834223474152677321942204812430635863922322741183912162215275735484140358631473311261629842778不利荷载组合1727762286412134773053295271281334223474图5图64截面承载力计算梁中纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋,箍筋采用HPB300级钢筋。混凝土强度等级为C30。05BA、正截面承载力计算轴框架梁跨中支座截面按T形截面进行计算，其翼缘宽度取两者中的较小值（取最大跨轴线间距36M计算）3612057914FFNFFLBMSH取较小值，12FB判断T型截面类型取H025040210MM，则2300143227456FFCBHKNM45KNM属于第一类梯形截面。端支座截面按矩形截面计算，均按一排钢筋考虑，取H025040210MM轴框架梁正截面见表5A表5A轴框架梁正截面承载力计算经查表得，表5中都小于，符合条件。0BB斜截面承载力计算见表6。表6A轴框架梁斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧中间支座内侧截面AB跨（EF跨）B支座（E支座）BC、DE跨C、D支座CD跨MKNM23453093114224141299MMBF或120040012004001200210SCFH00310245001501910017S00310286001502140017/01YCSFBA（MM2）3151547744152223576517333选配钢筋216218212216212实配钢筋面积（MM2）402509226402226VKN32244883430639224118KN025CFBH15015V15015V15015V15015V15015VKN7TF4204V4204V4204V选用箍筋2828282828ASVNASV1MM10110110110110107251BHFVSTSVYMM170170170170170实配箍筋间距SMM150150150150150箍筋满足要求。101433702402527TYVFNASVB按塑性理论计算连续梁内力表7连续梁弯矩计算截面端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中间支座中间跨跨中弯矩计算系数M16411641620LQGMKN/180720652628180726651807表8连续梁剪力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧中间支座内侧剪力计算系数V0500550550550550VGQLKN/40154417441744174417表9连续梁正截面承载力计算截面边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中间支座中间跨跨中MKNM20652628180726651807MMBF或120020012002001200/201HFMCS00270208002401640024S00280190002401520024/01YCSFBHAMM2770031745241942538524194选配钢筋214216214214214实配钢筋面积MM2308402308308308最小配筋率满足要求略表10连续梁斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧中间支座内侧VKN40154417441744174417025CFCBH0KN15015V15015V15015V15015V15015V07FTBHOKN4204V4204V4204V4204V4204V选用箍筋2828282828ASVNASV1MM10110110110110107251BHFVSTSVYMM170170170170170实配箍筋间距SMM150150150150150箍筋满足要求。101433702402527TYVFNASVB22框架结构计算221框架梁、柱截面尺寸1）纵向框架梁跨度为3600MM的框架梁，036LM,取25026/KNM,因B不能小于200,故B取2005B2514HBH200250MM79轴的框架梁，07L,取4502H406181L，取200450B52BH200450MM2）纵向框架梁跨度为5700MM的框架梁，057LM,取400570H317451822L,因B不能小于200,故B取2004BBH200400MM3）纵向框架柱BC1/121/18HI1/121/1839M200300MM取BC400MMHC12BC12400MM400800MM取HB400MMBH400400MM222框架荷载计算1）屋面荷载计算恒荷载标准值现浇40厚细石混凝土22004088KN/捷罗克防水层（厚8MM）010KN/20厚13水泥砂浆找平20002040KN/膨胀珍珠岩砂浆找坡（平均厚140MM）14014196KN/100厚钢筋混凝土屋面板25010250KN/20MM厚石灰砂浆抹灰034KN/M2合计618KN/活荷载标准值按上人屋面，取20KN/2）楼面荷载办公室楼面恒荷载标准值楼面铺20MM厚水磨石地板065KN/3M002M0013KN/2M100MM厚钢筋混凝土楼板25KN/010M25KN/20MM厚石灰砂浆抹灰034KN/M2合计2853KN/活荷载标准值按“办公楼”一栏取，取20KN/过道楼面恒荷载标准值楼面铺20MM厚水磨石地板065KN/3M002M0013KN/2M80MM厚钢筋混凝土楼板25KN/008M20KN/20MM厚石灰砂浆抹灰034KN/M2合计2353KN/活荷载标准值按“走廊”一栏取，取25KN/3）卫生间（100MM厚）恒荷载标准值10厚地砖铺实拍平，水泥浆擦缝或11水泥砂浆填缝20厚14干硬性水泥砂浆15厚聚氨酯防水涂料，面撒黄砂，四周沿墙上翻150高刷基层处理剂一遍荷载合计15厚12水泥砂浆找平（总厚度97MM）50厚C20细石混凝土找1坡，最薄处不小于20下沉500MM，水泥炉渣填充物高度H50097403MM，取为405MM水泥炉渣填充物20451286/KNM100MM厚现浇钢筋混凝土楼板12MM厚水泥砂浆顶棚抹灰2/合计2986/KN活荷载标准值按“卫生间”一栏取，取25KN/4）雨篷恒荷载标准值20厚125水泥砂浆找平层15厚聚氨酯防水涂料荷载合计20厚（最薄处）125水泥砂浆找1坡100MM厚现浇钢筋混凝土屋面板20125/KNM12MM厚水泥砂浆顶棚抹灰4合计235/K活荷载标准值雨篷活载（考虑满积水情况）245/KNM5）楼梯恒荷载标准值单位面积上的重力荷载值27/KNM活荷载标准值按“楼梯”一栏取，取35KN/6）墙体自重26/K28/外墙墙体选用240MM厚的烧结页岩多孔砖，容重为，外墙涂料自重不计。316/KNM外墙的内外墙面均有20厚的水泥砂浆抹灰，故外墙加抹灰的单位面积荷载值为。内墙墙体选用240MM厚的黏土空心砖，容重为2160242046/KNM，两面均有20厚的水泥砂浆抹灰，故内墙加抹灰的单位面积荷载值为35/KNM。铝合金窗的自重为，木门的自重为238/2045/K。由于本建筑的部分房间开间尺寸不同，层高不同及所采用的窗的形式不同，2/K故不采用系数进行折减，而采用精确方法计算墙体自重。底层外纵墙A轴外纵墙、跨外纵墙（3604）36025（1821）464516101KN、跨外纵墙（3604）36025（2121）46429278KN跨外纵墙（大门处）（7204）36045（2130）246440925KNA轴外纵墙自重（不计门窗）16101229278240925421501KND轴外纵墙、跨外纵墙（卫生间处）（3604）36025（2112）464276096KN、跨外纵墙（不开洞）（3604）3602546449741KN跨外纵墙（3604）36025（1821）4644128808KN跨外纵墙（3604）36025（1821）464396606KND轴外纵墙自重（不计门窗）79096249741312880896606532829KN外纵墙自重（不计门窗）42150153282995403KN外横墙AD跨外横墙（5704）3604（2121）4642115907KNBC跨外横墙（2704）36025（1821）464236424KNCD跨外横墙不开洞（5704）36044642157389KN外横墙自重（不计门窗）1159073642415738930972KN内纵墙B轴内纵墙、跨内纵墙（3604）36025（1221）383116KN、跨内纵墙（3604）36025（1221）3826232KN、跨内纵墙（3604）36025（1821）3826372KN、跨内纵墙（不开洞（3604）360253840736KNB轴内纵墙自重（不计门窗）3116262322263722407362321176KNC轴内纵墙、跨内纵墙（3604）36025（1221）3826232KN、跨内纵墙（3604）36025（1221）3839348KNC轴内纵墙自重（不计门窗）62322934823116KN内纵墙自重（不计门窗）3211763116632776KN内横墙不开洞内横墙（5704）360438211353408KN开洞内横墙（5704）3604（2121）384769KN内横墙自重（不计门窗）135340847691401098KN底层墙体自重（不计门窗）954033097263277614010983297624KN二六层外纵墙A轴外纵墙、跨外纵墙（3604）36025（1821）464516101KN、跨外纵墙（3604）36025（2121）46429278KN跨外纵墙（7204）36045（2121）246458464KNA轴外纵墙自重（不计门窗）1610122927825846443904KND轴外纵墙、跨外纵墙（卫生间处）（3604）36025（2112）464276096KN跨外纵墙（不开洞）（3604）3602546449741KN、跨外纵墙（3604）36025（2118）46432202KN跨外纵墙（3604）36025（1821）4644128808KN跨外纵墙（3604）36025（1821）464396606KND轴外纵墙自重（不计门窗）7909624974132202212880896606418655KN外纵墙自重（不计门窗）43904418655857695KN外横墙AD跨外横墙（5704）3604（2121）4642115907KNBC跨外横墙（2704）36025（1821）464236424KNCD跨外横墙不开洞（5704）36044642157389KN外横墙自重（不计门窗）1159073642415738930972KN内纵墙B轴内纵墙、跨内纵墙（3604）36025（1221）383116KN、跨内纵墙（3604）36025（1221）3826232KN、跨内纵墙（3604）36025（1821）3826372KN、跨内纵墙（不开洞（3604）360253840736KNB轴内纵墙自重（不计门窗）3116262322263722407362321176KNC轴内纵墙、跨内纵墙（3604）36025（1221）3826232KN、跨内纵墙（3604）36025（1221）3839348KNC轴内纵墙自重（不计门窗）62322934823116KN内纵墙自重（不计门窗）3211763116632776KN内横墙不开洞内横墙（5704）360438221417856KN内横墙自重（不计门窗）1417856KN二六层墙体自重（不计门窗）8576953097263277614178563218047KN顶层、跨女儿墙3612464612027KN、跨女儿墙361246424009KN跨女儿墙3612464816036KNAD跨女儿墙141124642157018KN女儿墙自重1202724009216036157018638098KN跨纵墙（7204）30045（2110）46489645KN、跨外纵墙（3604）30025（2110）46439997KN纵墙自重8964539997129642KNAB跨内横墙（5704）3004382104728KNCD跨内横墙（5704）3004384209456KN、跨内纵墙（3604）30025（1821）3819076KN跨内纵墙（7204）30045（1821）382103056KN横墙自重104728209456190762103056455392KN顶层墙体自重（不计门窗）6380981296424553921223132KN7梁柱自重横向框架梁（400200）020（0401）25（0401）00220162KN/M纵向框架梁跨度为3600的框架梁（250200）020（02501）25（02501）00220081KN/M跨框架梁（450200）020（04501）25（04501）00220189KN/M框架柱（400400）0404250400220488KN/M223框架计算简图及框架梁柱相对线刚度计算1）确定框架计算简图框架的计算单元如上图所示，取轴上的一品框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为12M，二层楼面标高为36M，故底层柱高为48M。由此可绘出框架的计算简图，如图所示图7横向一榀框架计算简图2）框架梁柱相对线刚度计算框架柱惯性矩33940450112BHIM框架梁的惯性矩矩形截面惯性矩33940540170122BHIM对中框架梁为99407I表11各层框架梁线刚度框架梁位置AB轴框架梁NMMBC轴框架梁NMMCD轴框架梁NMM跨度L（MM）570027005700线刚度LEI96341057E18101096341027E378101096341057E18101015LI27101027101020E7561010表12各层框架柱线刚度框架柱位置顶层框架柱NMM标准层框架柱NMM底层框架柱NMM层高H（MM）360036003600线刚度EI963410E2821010963410E2821010963410E2821010各杆件相对线刚度令I柱10，则其余各杆件的相对线刚度为IAB框梁060106E/094106E064IBC框梁126106E/094106E134ICD框梁060106E/094106E064即以框架柱线刚度相对值为1，则可算得各杆件相对线刚度值，注于下图中。图8框架梁柱的相对线刚度224风荷载作用下框架的内力计算1）风荷载标准值计算基本参数，地面粗糙度为C。风载体形系数2035/KNM和。建筑高度为216M01，此情况不起控制作用，故取最小值1900MM。FB梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），C30混凝土143N/230/YFNMCF，143N/下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为2MTF2M101431900100365100/285586/01FFCHBKNM11821KNM属第一类T形截面003320HBFMCS3651903480034S12019313065914/MFHBFAYCS实配钢筋420（1256），S2M，满足要求。21457365201INYTF将下部跨间截面的420钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（1256），再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部SA2S，10736520156832S，0/54SSAH说明富裕，且达不到屈服。可近似取SA，且26083518MAHFMSYS实取320（942），S2M301942562060INSYTAF满足要求。支座上部LB同理，0，2600535190MAHFMASYS实取318（763），S2M3065172/,2506530MINSYTAF满足要求。12800711663104/210468KNM，BM075104687851KNM。REV1706762582604/216551KN，/2VGQB则支座边缘处1706751655104/213757KNM，MAX0751375710318KNM。REM当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度（有效翼缘宽度）当按计算跨度考虑时，0L；MLBF90372按梁净距考虑时，；NSMSBNF2604270按翼缘厚度考虑时，04356,/1/3527401SFHAH此种情况不起控制作用，故取。MBF9梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），0550，C30混凝土230/YFNB143N/，143N/下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为CF2MTF210143900100365100/24054KNM10318KNM/01FFHB属第一类T形截面006020BFMCS36593141080062S，2018397030651462/MFHBFAYCS实配钢筋418（1018），SM，满足要求。20145039165208MINYTF将下部跨间截面的418钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（1018），再计算相应的受拉钢筋，即支座B上部SA2SA，2370365201880326S说明富裕，且达不到屈服。可近似取S，且26014MAHFMASYS实取420（1256），S2M3081256/10/2506573INSYTAF满足要求。其他层梁的配筋计算结果见下表表41框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/KNM2/SAM2/S实配钢筋2/SAM/SA/A118820303360108MM，故按大偏心受压柱。IE按左式计算时应满足02/1863540365408ISBCBCSEHAMNFH203BCCFHEF因为N19729055143400360113256，故应按构造配筋。单B侧配筋率02，则MINS2MIN02403SSABHM综合各方面因素，选配416（804MM2），总配筋率3804/400360S16808，满足要求。其他楼层柱配筋见下表表44柱的纵筋数量表柱号层次计算值SA实配值每侧配筋率总配筋率6320（构造）416（804）02168085320（构造）416（804）02168A柱1500（构造）418（1017）021326320（构造）416（804）021685320（构造）416（804）02168B柱1500（构造）418（1017）02132柱斜截面受剪承载力计算对于第一层A柱，由前可知，上柱柱端弯矩设计值7973KNM，TCM二级抗震等级，柱底弯矩设计值9853KNM，BC则框架柱的剪力设计值，793851116042TNMVKNHKN，满足要求。024306438CREFBHV，其中取较大的柱下端值，而且、305781/2,2136CMV取CMCM不应考虑。与相应的轴力取CRECVN101340KN，按构造配筋。01560RETSVYVVFBHNA加密区范围MAX（700，500）700MM，MIN（818，150）46MAXS144MM，选配410150。一层A柱轴压比N0329，进而得0063，则V0063143/270040837046，满足要求。278501V非加密区S046/2023，满足要求。27850V其他楼层柱的箍筋配置见下表表45柱的箍筋数量表实配箍筋（）V柱号层次/REVKN02/CFBHN/KN3/CFAKSV/CYVF加密区非加密区738131411841374768640负值0429410150（0837）410200（0628）64045411842733668640负值0429410150（0837）410200（0628）A柱1620865780117713107250负值0460410150（0837）410200（0628）73443411841522568640负值0429410150（0837）410200（0628）64533411844091768640负值0429410150（0837）410200（0628）B柱1713865780108975107250负值0460410150（0837）410200（0628）（4）框架梁柱节点核心区截面抗震验算以一层中节点为例。由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核心区的剪力设计值，因节点两侧梁等高，即400MM，365MMBH0B本设计框架为三级抗震等级，应按计算节点剪力设计值