轮式装载机总体方案及其液压系统设计（全套含CAD图纸）
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共77页)
编号：9707072
类型：共享资源
大小：1.75MB
格式：ZIP
上传时间：2018-03-22
上传人：机****料
认证信息
个人认证
高**（实名认证）
河南
IP属地：河南
50
积分
- 关 键 词：
-
轮式
装载
总体方案
及其
液压
系统
设计
全套
cad
图纸
- 资源描述：
-
- 内容简介：
-
1附录A拉深成形过程中摩擦和润滑特性的研究摘要在这篇论文中，介绍了一种能在冲压成形过程中探测模具与工件接触表面摩擦力的探测方法，同时这种探测仪器已经由这种探测试验方法的创始人发明出来了基于对力的分析，给定特定假设的相关摩擦模型，用这种探测检验仪器来进行探测试验，这种摩擦力测试试验就是把灼热镀锌钢板（钢板标号ST07ZN）在不同种类润滑用作用下进行对角拉伸试验，试验数据和结果实从三个不同的探测位置探测得到的。拉伸成形过程中摩擦和润滑特性将在下面的文章中得到详尽地阐述。关键词冲压成形；摩擦和润滑；探测试验方法；灼热镀锌钢板1绪论冷冲压成形在很多工业领域的到了很广泛的应用和发展，例如汽车行业、航空领域、钟/仪表业、机械工业、部分电子行业等等。但是，由于冲压成形零件产品和方法的多样性，使得成形出来的零件的质量很难得到保证和控制，在拉伸成形过程中，产品零件的变形是受多方面因素影响的，其中最主要的一个就是摩擦和润滑的状态，特别是成形过程中作用在产品工件上的应力和应变分配。而在接触表面在有效润滑油的作用下，润滑油的存在能够大大增强零件的可成形性和改善零件的质量和精度，还能减少模具的磨损而延长其使用寿命。而且，力的加载和能够导致严重拉裂的塑性失稳都决定于摩擦和润滑条件。最近关于钣金冲压成形过程中摩擦和润滑问题的研究和调查主要集中在两个方面第一个方面就是摩擦和润滑模型的建立和摩擦力和润滑的测试检验方法；在这一方面，海斯和索姆研究测算出不同润滑方式和润滑油的作用下的线接触时的摩擦速度，结果表明随着振动频率的增快，就会得出一个摩擦的多值系数，威尔森和舒做了一个在冲压成形过程中在润滑边界条件下模具和工件间的摩擦模型，在此基础上，威尔森等人还建了一个在润滑作用下钣金成形的摩擦模型，该模型进一步说明模具和工件接触面在不同的轮式装载机总体方案及其液压系统设计2润滑方式和条件下，零件的质量是很不一样的，同时他们也把该模型和有限元联系起来。许多研究论文表明，单一化模型能适用于不同条件下的钣金成形，但是曼弗德和戴弗尼却认为要建一个完全适用于各种拉伸成形的模型是很困难的，几乎也是不可能的。对这一方面，劳威尔和登用可拉伸板条进行拉伸时的摩擦测试试验，来研究不同涂层金属薄板的界面间摩擦特性；HE等人发现一种新的测试方法，但是这种方法仅仅集中于钣金的弯曲成形过程中摩擦状态的分析研究。以上的论述很清楚的表明，目前在钣金拉伸成形过程中的摩擦和润滑这方面有利用参考价值的信息和资料还是很匮乏的，因而进一步的研究和努力是很有意义很有必要的。基于钣金件冲压成形理论及其分析，据报道，有一篇有关于钣金件成形过程中模具和零件间的摩擦的评测和测试方法的文章，文章指出，以灼热镀锌钢板（钢板标号ST07ZN）作为试验的原材料，给出其各种物理参数和润滑系数，试验结果证实，拉伸成形过程中摩擦和润滑是影响零件质量和精度最主要的因素。2钣金拉伸成形过程中摩擦和润滑理论及其分析在钣金拉伸成形过程中，工件和凸凹模紧密地接触，在凸模和工件、工件和凹模的接触面上就产生了摩擦力。图1拉伸成型过程中摩擦力的分析如图1其中F1表示凸模和桶形工件底部内圆角处之间产生的摩擦力；F2表示凹模和桶形工件底部平面产生的摩擦力；F3表示凹模和桶形工件底部外圆角处之间产生的摩擦力；其中F4表示凸模和桶形上沿外圆角处之间产生的摩擦力；其中F5表示凹模和桶形上沿内圆角处之间产生的摩擦力；Q表示冲床加载在工件上的成形力。通过分析这些摩擦力和成形力之间的共同作用，F1、F2和F3能增加总的成形力，它主要取决于工作零件和引起成形极限程度的降低，特别是F1能导致很多的成形缺陷，因为它不仅仅在成形过程中对摩擦系数产生不利的影响，而且还使凸模受到磨损从而减少凸模的使用寿命。由于这些原因，3F1、F2和F3这三个摩擦力能导致塑性失稳严重即会产生褶皱和破裂，裂纹使模具的工作表面受到破坏，从而影响零件表面精度和质量，因此，F1、F2和F3是成形过程中的不利因素，要尽量避免和降低其影响程度；反之，F4和F5就是成形过程中的有利因素，因为摩擦力F4和F5能够使工件在成形中通过变薄来抑制工件的成形时的拉裂。根据钣金冲压成形的理论和分析，摩擦力F1和F2能通过下面三个等式13计算出来，211MAX6FP22MAXAX/2PSRQ232F式中PMAX表示试验过程中冲床最大的拉伸力，N；表示成形过程中的摩擦系数；P表示材料塑性变形时的实际冲裁力，N；S表示试验钣金件的厚度，M；R表示模具的圆角半径，M；Q表示由冲床最大的拉伸力产生的实际加载在工件上的作用力，N。为了减少磨损程度和增强零件的可成形性，在模具与工件接触部分都应该均匀的抹上润滑油，在没有与工件接触的部分就没必要加润滑油了。3测试试验的方法31探测试验原理探测试验方法是计算拉伸成形过程中摩擦系数最直接有效的方法。其优势在于发生在试验点的各部位的应力应变能够同时感应并探测到，试验中使用的探测器（又叫灵敏压力计）将嵌入到钢架中，两只灵敏应变仪被分别粘在已嵌入探测器的竖立放置的钢梁和水平放置的钢梁上。轮式装载机总体方案及其液压系统设计4图2探测其结构示意图和作用上面的力图3探测器放位置图2所示的是探测器的基本结构，并按如图施以恒力。同时按图3所示均匀分布的把探测器嵌入到凹模中，随着力的作用探测器也开始运作，值得注意的是，探测器与凹模之间应该有一小的间隙大约015毫米，实际上工件和探测器的接触就表明发生了十分轻微的弹性变形，因为探测器的结构和作用在探测器上的两个分应力的存在，在合力的方向上将会发生弹性弯曲变形，这种弹性弯曲变形很有可能影响到测量的结果的准确度。探测器针头与凹模工作表面接触，当加载拉伸力的时候，由于力的作用会使其产生轻微的弹性变形，探测器将会立刻感应到相应的力的作用，然后通过探测器主体传递到灵敏应变测量计。之前被竖立放置的应变计将接受到压应变而被水平放置的应变计将接受到周向应变，然后，将这些测到的应变通过实时的评测摩擦力和摩擦系数并计算出其数值。通过对图1的分析，不难发现摩擦力F是摩擦力F2的二倍。再根据等式3，可知实际摩擦力F和摩擦系数有如下关系242FFQ25式中表示成形过程中的摩擦系数；5Q表示由冲床最大的拉伸力产生的实际加载在工件上的作用力，N。试验过程中，在同一个力作用下产生的应变是由以下两个因素决定的探测器潜入的位置和加载探测器针头的预加负荷。预加负荷的大小必须要等于作用在模具和工件间接触面的作用力。32测量装置的组建根据探测试验方法的基本原理，可以建立一套在拉伸过程中的摩擦和润滑的测量装置，其结构示意图如图4用这种测量装置，通过不同的传感器就可以测出不同的物理参数，物理参数的作用能转换成电压信号，然后通过模拟/数字转换器进一步转换成计算机能识别的数字信号，数字信号能够表示原始物理参数的所有属性。目前，有5种应用于拉伸成形过程的测试传感器，它们分别适用于五个不同物理参数的测量，它们是总的拉伸力、轴向应变、周向应变、动模的位移、冲床所加负载。在这篇文章中，周向应变的传感器和周向应变传感器过去常用于收集由探测器针头和灵敏测量仪传送过来的物理参数。图4拉伸形成过程中利的测量装置原理图33钣金件的物理仿真试验表1机床核试验原料的参数值名称参数钢板标号STN07ZN15004279112373轮式装载机总体方案及其液压系统设计6（板厚08MM）屈服应力（MPA）平均拉伸比抗拉强度（MPA）46510232367延伸率（）轴向应变径向应变该试验的目的是研究拉伸成形过程中在不同位置不同润滑剂作用下所产生不同的摩擦系数并把所得结果与理论标准物理参数作比较，看看它们的相同点和可变性。试验采用的原材料就是灼热镀锌钢板（钢板编号ST07ZN），为了使摩擦和润滑状态测试目标的清晰明确，实验中采用了三种不同的润滑剂（编号分别为A、B和C。相关的机床参数值和试验原材料的参数值如表格1所示。探测器的安放位置如上图3所示。模具的尺寸参数如下正方形凹模的长是40MM；深度是22MM；其它参数将根据不同的试验目的给出。4测试结果和分析41测试结果在不同的测试条件下研究镀锌钢板（钢板编号ST07ZN）的摩擦状态，摩擦系数和其它物理参数的可变性都需要研究及它们之间的相互关系也要经过分析。每个试验每次只能改变一个物理参数，其它参数应该保持不变，以便先求出这个参数。否则，物理参数就很难求出。试验得到结果如下411摩擦系数和润滑剂之间的关系考虑到润滑剂的作用，实验条件如下轮式装载机总体方案及其液压系统设计8作用在模具工作部分单位面积上的力为027MPA；板料的直径为90MM；弯曲半径为5MM；三种不同的润滑剂（分别标记为A、B和C，它们的粘度分别为15、100和460）。实验结果如图5和图6所示图5摩擦系数与润滑剂之间关系图6同样黏度润滑剂作用在不同探测位置的摩擦系数从图5和图6可以看出，随着润滑剂粘度的减小，所有探测器撤出的数据表明摩擦系数是增大的，即摩擦力是增大的。在应用不同种类的润滑剂的条件下，位置2的摩擦系数最大，位置1的摩擦系数次之，位置3的最小。比较这三种不同润滑剂的条件下对摩擦力的影响，标记为C的最好，影响最小，B次之，A最差，对摩擦的影响最大。412摩擦系数和板料直径的关系在其他实验条件都与上面相同的条件下，板料直径的不同会影响到摩擦系数的大小，试验条件如下作用在模具工作部分单位面积上的力为027MPA；弯曲半径为5MM；选用上述实验中最好的标号为C的润滑剂；板料的直径分别为86MM、88MM、90MM和92MM。实验结果如图7所示随着板料半径的增大，摩擦系数也在随之增加，而且，通过比较摩擦系数值，位置2的摩擦系数值最大最明显，其次是位置1；位置3的最稳定，变化浮动最小。413弯曲半径与摩擦系数之间的关系弯曲半径对摩擦系数影响如图8所示9图7摩擦系数和坂寮直径的关系图8弯曲半径和摩擦系数之间的关系在其他实验条件都与上面相同的条件下，弯曲半径的不同会影响到摩擦系数的大小，试验条件如下作用在模具工作部分单位面积上的力为027MPA；板料的直径为90MM；选用上述实验中最好的标号为C的润滑剂；弯曲半径分别为5MM、6MM和7MM。从图8可以看出，在1和3探测位置摩擦系数随着弯曲半径的增加而增加；但是2探测位置的摩擦系数随着弯曲半径的增加反而减小，只要弯曲半径适当（例如大于等于6MM），从图8中可以看出，1探测位置的摩擦系数值就超过了2探测位置的摩擦系数值。414作用在模具工作部分单位面积上的应力与摩擦系数之间的关系在其他实验条件都与上述实验相同的条件下，作用在模具工作部分单位面积上的应力的不同会影响到摩擦系数的大小，试验条件如下板料的直径为90MM；选用上述实验中最好的标号为C的润滑剂；作用在模具工作部分单位面积上的应力分别为025,027,029,030和032MPA。实验结果如下图9所示从图9可以清楚地看出，随着作用在模具工作部分单位面积上的应力不断增加，摩擦系数也在不断随之增加。415板料厚度与摩擦系数之间的关系实验条件同上，具体如下板料的直径为90MM；弯曲半径为5MM；依然选用上述实验中最好的标号为C的润滑剂；作用在模具工作部分单位面积上的力为027MPA；板料厚度分别为08，10和175MM。轮式装载机总体方案及其液压系统设计10图9作用在磨具工作部分单位面积上的应力摩擦系数之间的关系图图10板料厚度和摩擦系数之间的关系实验结果如图10所示根据图10可知，试验曲线的趋势表明，1和3探测位置的摩擦系数随着板厚的增加而随之增加，而同样条件下2探测位置的摩擦系数随着板厚的增加反而减小。当板厚超过15MM之后，1和3探测位置的摩擦系数值就超过了2探测位置的摩擦系数值。42试验结果的分析主要观察1、2和3三个探测位置的摩擦系数，可知灼热镀锌钣金件摩擦和润滑之间有如下关系2探测位置的摩擦系数是三者中最大的；1探测位置次之；3探测位置最小。这些关系进一步证实了从测试中心即压模中心到探测位置距离相等的条件下，正方形弯曲工件的摩擦状况要比圆型弯曲工件好些。对于正方形工件而言，探测位置离压模中心越近，摩擦状况就越不好，因为在拉伸成形过程中圆型弯曲工件比正方形弯曲工件可塑性更差，成形更困难。当把一个圆型弯曲工件拉伸成正方形弯曲工件，会在正方形工件四边附近产生弯曲应力，这种应力会降低圆型工件的可塑性，但是依然还是有利于正方形工件的成形。因而圆型工件的成形要比正方形工件难控制得多，而且，圆型工件成形过程中更容易产生拉裂等缺陷。作用在模具工作部分单位面积上的应力对摩擦系数的影响较小，增加板料厚度和弯曲半径有利于改善圆型工件成形过程中的摩擦条件，但是同时对正方形工件过程中的摩擦条件带来很严重的负面影响。5结束语11终上可以得出如下结论1在从测试中心即压模中心到探测位置距离相等的条件下圆型弯曲工件的摩擦系数要比正方形弯曲工件的摩擦系数大些，从而正方形弯曲工件的摩擦状况要比圆型弯曲工件好些。摩擦系数随着从测试中心即压模中心到探测位置距离的增大而减小。2在使用同一种润滑剂的前提下，润滑剂的粘度值越大，摩擦系数值越小，因此，高粘度的润滑剂可以改善摩擦条件。从试验结果不难看出，标记为C的润滑剂效果最好。3作用在模具工作部分单位面积上的应力在钣金件拉伸成形过程中对摩擦系数的影响很小，但是板料厚度和弯曲半径的影响就很大。4通过试验所得的摩擦系数和摩擦力能够得到更进一步的推广应用，既可用于各种钣金成形方式过程的设计也可用于简单的参数化的数值模拟。轮式装载机总体方案及其液压系统设计12附录BSTUDIESONTHEFRICTIONANDLUBRICATIONCHARACTERISTICSINTHESHEETSTEELDRAWINGPROCESSHONGYINGGONG,ZHONLINGLOU,ZHILINGZHANGDEPARTMENTOFPLASTICITYTECHNOLOGY,CHINANATIONALMOLDANDDIECADENGINEERINGRESEARCHCENTER,SHANGHAIJIAOTONGUNIVERSITY,SHANGHAI200030,PRCHINAABSTRACTINTHEPAPER,APROBETESTMETHODISEMPLOYEDTODETECTTHEFRICTIONCONDITIONSOFTHEINTERFACESBETWEENTHETOOLSANDTHEWORKPIECEATTHESAMETIMEAMEASUREMENTAPPARATUSDEVELOPEDBYTHEAUTHORSFORTHEPROBETESTMETHODISPRESENTEDBASEDONTHEANALYSISOFFORCE,ACORRELATIVEFRICTIONMODELISALSOGIVENUSINGTHEMEASUREMENTAPPARATUS,THEFRICTIONTESTSAREPERFORMEDONHOTGALVANIZEDSHEETSTEELSTEELBRANDST07ZNUSINGVARIOUSKINDSOFLUBRICATIONSINTHERECTANGULARDRAWINGPROCESSWITHTHEEXPERIMENTALDATAGAINEDFROMTHREEDIFFERENTPROBETESTPOSITIONS,THEFRICTIONANDLUBRICATIONCHARACTERISTICSINTHESHEETDRAWINGPROCESSAREELUCIDATEDKEYWORDSDRAWINGPROCESSFRICTIONANDLUBRICATIONPROBETESTMETHODHOTGALVANIZEDSHEETSTEEL1INTRODUCTIONTHEDRAWINGPROCESSHASBEENUSEDWIDELYINMANYINDUSTRIALFIELDS,EGAUTOMOBILES,AVIATION,WATCHES,MACHINES,ELECTRONICALCOMPONENTS,ETCHOWEVER,BECAUSEOFTHEVARIETYOFDRAWINGFORMINGPRODUCTSANDPROCESSES,THEQUALITYOFASHEETSTEELDRAWINGPROCESSISDIFFICULTTOCONTROLINTHESHEETSTEELDRAWINGPROCESS,THEDEFORMATIONOFAPRODUCTISAFFECTEDBYSEVERALFACTORS,ANIMPORTANTONEOFWHICHISTHESTATEOFFRICTIONANDLUBRICATION,WHICHMAYSIGNIFICANTLYALTERTHESTRESSANDSTRAINDISTRIBUTIONOVERTHEPRODUCTTHEPRESENCEOFANEFFECTIVELUBRICATIONINTHECONTACTINTERFACESCANINCREASETHEFORMABILITYANDTHEQUALITYOFTHEPRODUCTANDCANREDUCETOOLWEARMOREOVER,THELOADINGCONDITIONANDTHEPLASTICINSTABILITYTHATMAYLEADTOFRACTURELARGELYDEPENDONTHELUBRICATIONANDFRICTIONCONDITIONSINRECENTSTUDIES,RESEARCHABOUTTHEQUESTIONSOFFRICTIONANDLUBRICATIONOFSHEETSTEELHAVE13MAINLYFOCUSEDONTWOASPECTSTHEBUILDINGOFMODELSOFFRICTIONANDLUBRICATION,ANDTESTMETHODSFORFRICTIONANDLUBRICATIONFROMTHEFIRSTASPECT,HESSANDSOOM1INVESTIGATEDTHEFRICTIONVELOCITYOFLINECONTACTINDIFFERENTLUBRICATIONREGIMESANDSHOWEDTHATWITHANINCREASINGFREQUENCYOFOSCILLATION,AMULTIVALUEDCOEFFICIENTOFFRICTIONAPPEARSWILSONANDSHEU2MADEAMODELRELATEDTOTOOLSWORKPIECEFRICTIONINMETALFORMINGPROCESSESOPERATINGINTHEBOUNDARYLUBRICATIONREGIMEWILSONETAL3DEVELOPEDAMODELFORFRICTIONINLUBRICATEDSHEETSTEELFORMING,WHICHTOOKINTOACCOUNTTHEDIFFERENTLUBRICATIONREGIMESATTHETOOLSWORKPIECEINTERFACESANDCOUPLEDITTOAFINITEELEMENTPROGRAMANDSOONMANYPAPERSHAVESHOWNTHATSIMPLIFIEDMODELSCANBEGIVENFORDIFFERENTCONDITIONSOFSHEETMETALFORMINGPROCESSING4,5,BUTMONFORTANDDEFOURNY6THOUGHTTHATITISTOODIFFICULTTOBUILDACOMPLETELYSUITABLEMODELTHATCANBEAPPLIEDTOSHEETSTEELDRAWINGPROCESSESFROMTHESECONDASPECT,LOVELLANDDENG7USEDAKINDOFTENSILESTRIPFRICTIONTESTINGDEVICEANDSTUDIEDTHECHARACTERISTICSOFINTERFACIALFRICTIONINDIFFERENTCOATEDSHEETSTEELSHEETAL8DEVELOPEDANEWTESTMETHODTHEBUTTEST,BUTTHISMETHODONLYFOCUSEDONTHESTATEOFFRICTIONINTHESHEETSTEELBENDFORMINGPROCESSTHEABOVEREVIEWOFRECENTLITERATURESHOWCLEARLYTHATTHEREISLITTLEINFORMATIONAVAILABLEONTHEFRICTIONANDLUBRICATIONOFTHEDRAWINGPROCESSOFSHEETSTEEL,THUSFURTHERRESEARCHISIMPORTANTANDNECESSARYFIG1ANALYSISOFTHEFRICTIONFORCESINDRAWINGPROCESSES2THEORYANDANALYSISOFFRICTIONANDLUBRICATIONINTHEDRAWINGPROCESSOFSHEETSTEELINTHEPROCESSOFDRAWINGFORMINGOFSHEETSTEEL,THEBLANKTOUCHESAGAINSTTHEDIE,FRICTIONSOCCURRINGBETWEENTHECONTACTINTERFACES,FIG1,WHERE,INTHISFIGUREF1ISTHEFRICTIONTHATOCCURS轮式装载机总体方案及其液压系统设计14ONTHEROUNDCURVESOFTHEDIEF2ISTHATBETWEENTHEBINDER,THEDIEANDTHEBLANKF3ISTHATBETWEENTHEPUNCHANDTHEBLANKF4ISTHATBETWEENTHEDIEANDTHEBLANKANDF5ISTHATBETWEENTHEROUNDCURVESOFTHEPUNCHANDTHEBLANKQISTHELOADFORCEONTHEBINDERTHROUGHANALYZINGTHEFUNCTIONSOFTHESEFRICTIONS,F1,F2ANDF3CANINCREASETHETOTALLOADINGFORCESTHATLIEONTHEWORKINGPARTSANDCAUSETHEDEGREEOFDEFORMATIONOFTHEBLANKTODECREASEESPECIALLY,F1CANCAUSEMOREDEFECTSBECAUSEITNOTONLYHASABADEFFECTONTHEFRICTIONCOEFFICIENTANDTHELOCKEDUPSTRESSONTHEINSIDEWALLOFTHEBLANK,BUTALSOREDUCESTHELIFESPANOFTHEDIEFORTHESEREASONS,THETHREEFRICTIONSCANCAUSETHEINCREASEOFPLASTICINSTABILITYANDLEADTOCRACKING,ANDTHENTHECRACKSCANDESTROYTHEINTERFACESOFTHETOOLSANDTHESURFACEQUALITYOFTHEPRODUCTSSOF1,F2ANDF3AREDISADVANTAGEOUSFACTORSINTHEDRAWINGPROCESSCONTRARILY,F4ANDF5AREADVANTAGEOUSFACTORSFORTHEDRAWINGPROCESSBECAUSETHEYOPERATEAGAINSTTHESURFACESOFTHEBLANK,THEMATERIALOFTHEWORKPIECETHATLIESINTHEDANGEROUSWORKPARTSWILLBEHELDBACKTOBECOMETHINNERACCORDINGTOTHETHEORYANDANALYSISOFTHESHEETSTEELDRAWINGPROCESS,F1ANDF2CANBECALCULATEDBYTHEUSEOFEQS1311MAXF6P2AXAXS/2RQ32FWHEREPMAXISTHEMAXIMUMDRAWINGFORCEDURINGTHETEST,THEFRICTIONCOEFFICIENTOFDRAWINGPROCESS,PTHEESSENTIALFORCEFORCAUSINGTHEPLASTICDEFORMATION,STHETHICKNESSOFTHEWORKPIECE,RTHEEDGERADIUSOFTHEDIEANDQTHELOADINGFORCEOFTHEBINDERCAUSEDBYPMAXINORDERTODECREASETHEDEGREEOFWEARANDINCREASETHEFORMABILITYOFTHEDRAWINGPRODUCTS,LUBRICATIONSSHOULDBEADDEDEQUALLYONTHEROUNDCURVESOFTHEDIE,ANDONTHESURFACESOFTHEBINDERANDTHEBLANK,BUTTHESURFACESOFTHEPUNCHORSURFACESTHATMAKECONTACTWITHTHEPUNCHDONOTNEEDTHEADDITIONOFTHELUBRICATIONS3METHODOFTESTING31THEPRINCIPLEOFPROBETESTMETHOD15THEPROBETESTMETHODISADIRECTMETHODTOEVALUATETHEFRICTIONCOEFFICIENTSINTHEDRAWINGPROCESSOFSHEETSTEEL,WHEREBYTHECONDITIONSOFFRICTIONANDLUBRICATIONBETWEENTHEBINDERANDTHEBLANKCANBEIMAGEDDIRECTLYANDACTUALLYTHEADVANTAGEOFTHISMETHODISTHATTHEFORWARDSTRAINSANDTHECIRCUMFERENTIALSTRAINSTHATOCCURONTHETESTPOINTS,CANBEDETECTEDATTHESAMETIMEINTHEMETHOD,THEPROBESALSOCALLEDSENSITIVEPRESSUREPINSAREINSERTEDINTHEDIETWOSENSITIVESTRAINGAUGESARESTUCKSEPARATELYONTHESURFACESOFTHEVERTICALGIRDERANDTHEHORIZONTALGIRDEROFEACHPROBEFIG2SHOWSTHEBASICSTRUCTUREOFTHEPROBEANDTHEFORCESSUSTAINED,WHILSTFIG3SHOWSTHEPOINTSTOWHICHTHEPROBESAREDISTRIBUTEDINTHEDIEFIG2SCHEMATICSTRUCTUREANDFORCESONTHEPROBEFIG3THELOCATIONSOFTHEPROBESINTHEDIEFORTHEPROBESTOBEOPERATIONAL,THEYMUSTBESEPARATEDFROMTHEDIEBYASMALLCLEARANCEABOUT015MMATTHESAMETIMEITISESSENTIALTHATTHECONTACTTHATISMADEBETWEENTHE轮式装载机总体方案及其液压系统设计16WORKPIECEANDTHEPROBEEXHIBITSQUITESMALLELASTICDEFORMATIONBECAUSEOFTHESTRUCTUREOFTHEPROBEANDTHEEXISTENCEOFTWOSTRESSCOMPONENTSACTINGONTHEPROBE,THEELASTICDEFFIECTIONWILLTAKEPLACEINTHEDIRECTIONOFTHERESULTANTFORCE,ANDTHISELASTICDEFFIECTIONMAYAFFECTTHEMEASUREMENTSTHEPROBEHEADPROJECTSABOVETHECONTACTSURFACESOFTHEDIEWHENTHECONTACTLOADSWORKONTHEPROBEHEADANDCAUSETHEPROBETOPRODUCEELASTICDEFORMATION,THEPROBEHEADWILLBEARTHECONTACTLOADSIMMEDIATELYATTHEINTERFACES,WHICHLOADSARETHENTRANSMITTEDTHROUGHTHEPROBEBODYTOSENSITIVESTRAINSGAUGESTHESTRAINGAUGESWHATAREPOSITIONEDONTHEVERTICALGIRDERSWILLRECEIVETHEFORWARDSTRESSESANDTHOSEONTHEHORIZONTALGIRDERSWILLRECEIVETHECIRCUMFERENTIALSTRESSESTHENTHEPROBESTRESSESARECONVERTEDINTOPRESSURES,BYMEANSOFWHICHTHEREALTIMEFRICTIONSANDFRICTIONCOEFFICIENTSCANBEDETECTEDANDTHEIRVALUESCALCULATEDBYANALYZINGFIG1,ITCANBEFOUNDTHATTHEFRICTIONFISTHEREALRESULTANTFRICTIONONTHEBLANK,ANDISTWICETHEVALUEOFF2THUSACCORDINGTOTHEEQ3,THEREALFRICTIONFANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTCANBEDEDUCTEDFROMTHECORRELATIVEFRICTIONMODELASFOLLOWS42FFQ5DURINGTHETEST,THESTRESSESTHATAREPRODUCEDBYTHESAMELOADINGFORCESCANBEDETERMINEDBYTWOFACTORSTHEAREAONTHEPROBEANDTHEPRELOADSONTHEPROBEHEADTHEAMOUNTOFTHEPRELOADSISREQUIREDTOBETHESAMEASTHELOADSONTHECONTACTINTERFACEBETWEENTHEBLANKANDTHEDIEFIG4THESCHEMATICDIAGRAMOFTHEMEASUREMENTAPPARATUSOFTHESHEETSTEELDRAWINGPROCESS1732HEBUILDINGOFTHEDRAWINGMEASUREMENTAPPARATUSACCORDINGTOTHEPRINCIPLEOFTHEPROBETESTMETHOD,AMEASUREMENTAPPARATUSFORTHESHEETSTEELDRAWINGFORMINGWASBUILT,ASCHEMATICDIAGRAMOFTHEAPPARATUSBEINGSHOWNINFIG4BYUSINGTHEMEASUREMENTAPPARATUS,DIFFERENTPHYSICALPARAMETERSCANBEDETECTEDBYTHEDIFFERENTSENSORSTHROUGHTHESENSORS,ACTIONOFTHEPHYSICALPARAMETERSCANBETRANSFORMEDTOSIGNALSOFPRESSURES,ANDTHENAREFURTHERTURNEDINTOTHEDIGITALDATAOFACOMPUTERBYA/DSWITCHERSTHEDIGITALDATACANSHOWTHEPROPERTIESOFTHEORIGINALPHYSICALPARAMETERSCURRENTLY,THEREAREFIVETYPESOFTESTINGSENSORSUSEDINDRAWINGPROCESSESTHESEFIVESENSORSAREAPPLIEDTOTESTFIVEDIFFERENTPHYSICALPARAMETERS,THESEBEINGTHETOTALDRAWINGFORCES,THEFORWARDSTRESSES,THECIRCUMFERENTIALSTRESSES,THEDISPLACEMENTSOFTHETOOLSANDTHELOADINGFORCESOFTHEBINDERINTHISPAPER,THEFORWARDSTRESSSENSORSANDTHECIRCUMFERENTIALSTRESSSENSORSAREUSEDTOCOLLECTTHEPHYSICALPARAMETERS,WHICHARETRANSMITTEDBYHEADSOFTHEPROBESANDTHESENSITIVESTRAINSGAUGES33HEDRAWINGPHYSICALSIMULATIONTESTOFSHEETSTEELTHEAIMOFTHETESTISTOINVESTIGATETHEDIFFERENTFRICTIONCOEFFICIENTSTHATOCCURINTHEDIFFERENTPOSITIONSDURINGTHEDRAWINGPROCESSBYADOPTINGTHEDIFFERENTLUBRICATIONS,ANDTHEIRVARIABILITYANDRELATIONSWITHTHEDIFFERENTGAUGEDPHYSICALPARAMETERSHOTGALVANIZEDSHEETSTEELSTEELBRANDST07ZNISADOPTEDASTHETESTMATERIALINORDERTOMAKETHESTATEOFTHEFRICTIONANDLUBRICATIONOFTHETESTOBJECTCLEAR,THREEKINDSOFLUBRICATIONSNAMEDA,BANDCAREAPPLIEDTOTHETESTTHEVALUESOFTHEMECHANICALPARAMETERSORTHETESTMATERIALARESHOWNINTABLE1THEPOSITIONSTOWHICHTHEPROBESAREDISTRIBUTEDINTHEDIEARESHOWNINFIG3THEDIMENSIONPARAMETERSOFTHETOOLSAREASFOLLOWSTHEFOURSQUARESIDELENGTHOFTHEDIEIS40MMANDTHEDRAWINGDEPTHIS22MMOTHERPARAMETERSARESETUPACCORDINGTOTHEDIFFERENTEXPERIMENTALPURPOSESTABLE1THEMECHANICALPARAMETERSOFTHETESTMATERIALSTEELBRAND08MMST07ZNYIELDSTRENGTHMPA15004TENSILESTRENGTHMPA27911AVERAGEDRAWINGRATIO轮式装载机总体方案及其液压系统设计182373PROLONGATION4651NVALUE023RVALUE2364TESTRESULTSANDANALYSIS41TESTRESULTSDIFFERENTTESTCONDITIONSAREAPPLIEDTOSTUDYTHEFRICTIONCONDITIONSOFHOTGALVANIZEDSHEETSTEELSTEELBRANDST07ZNTHEVARIABILITYOFTHEFRICTIONCOEFFICIENTSWITHTHEDIFFERENTPHYSICALPARAMETERSISALSOINVESTIGATED,ANDTHEIRRELATIONSAREANALYZEDFOREACHTEST,ONLYONEPHYSICALPARAMETERISCHANGEDEACHTIME,WHICHTHEOTHERSAREKEPTINVARIABLETHETESTRESULTSOBTAINEDAREASFOLLOWS411THERELATIONBETWEENLUBRICATIONANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTSCONSIDERINGTHEEFFECTSOFTHELUBRICANTS,THETESTCONDITIONSARELISTEDASFOLLOWSTHEUNITLOADINGFORCEONTHEBINDERIS027MPATHEDIAMETEROFTHEBLANKIS90MMTHERADIUSOFTHEROUNDCURVEIS5MMANDTHREEKINDSOFTHELUBRICATIONSNAMEDASA,BANDC,OFWHICHTHEVALUESOFADHESIVECAPACITIESARE15,100AND460,RESPECTIVELYWEREAPPLIEDINTHETESTTHETESTRESULTSARESHOWNINFIGS5AND6ASSHOWNINFIGS5AND6,WHENTHEVALUESOFADHESIVECAPABILITIESOFTHELUBRICATIONSDECREASED,THEFRICTIONCOEFFICIENTSPRODUCEDONALLOFTHEPROBEPOSITIONSINCREASEDINAPPLYINGANYTYPEOFLUBRICANTS,THEFRICTIONCOEFFICIENTSOFTHEPOSITION2WERETHEHIGHEST,FOLLOWEDBYTHOSEINTHEPOSITION1,WHILSTTHOSEINPOSITION3WERETHELOWESTCOMPARINGTHEFRICTIONALEFFECTSOFTHETHREEKINDSOFLUBRICANTS,HAVINGTHESAMEADHESIVECAPACITYVALUE,CWASTHEBEST,AWASTHEWORST,ANDBWASINTERMEDIATE19FIG5THERELATIONSHIPBETWEENTHEKINDOFLUBRICANTANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTFIG6THEFRICTIONCOEFFICIENTSONTHEDIFFERENTPROBEPOSITIONSASPRODUCEDBYTHELUBRICANTSHAVINGTHESAMEADHESIVECAPACITYVALUES412THERELATIONSBETWEENTHEDIAMETERSOFTHEBLANKANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTWORKPIECESWITHDIFFERENTDIAMETERSWEREEMPLOYEDTOSTUDYDESIGNEDTOSTUDYTHEINFLUENCEOFTHEBLANKDIAMETERONTHEFRICTIONCOEFFICIENTTHETESTCONDITIONSWEREASFOLLOWSTHEUNITLOADINGFORCEONTHEBINDERIS027MPATHERADIUSOFTHEROUNDCURVEIS5MMTHELUBRICATIONAPPLIEDISCLUBRICANTANDTHEDIAMETERSOFTHEBLANKARE86,88,90AND92MMTHERESULTSARESHOWNINFIG7INFIG7,WITHTHEINCREASEOFTHEDIAMETEROFTHEBLANKS,THEFRICTIONCOEFFICIENTSINCREASEDFURTHERMORE,BYCOMPARINGTHEVALUESOFTHECOEFFICIENTSTHEFRICTIONCOEFFICIENTINPOSITION2ISTHEMOSTREMARKABLE,FOLLOWEDBYTHATINTHEPOSITION1,WHILSTTHATINPOSITION3ISALMOSTSTABLE轮式装载机总体方案及其液压系统设计20FIG7THEFRICTIONCOEFFICIENTVSTHEDIAMETEROFTHEBLANKS413THERELATIONBETWEENTHERADIUSOFTHEROUNDCURVESANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTTHEEFFECTSOFTHERADIUSOFROUNDCURVESONTHEFRICTIONARESHOWNINFIG8THETESTCONDITIONSARETHATTHEUNITLOADINGFORCEONTHEBINDERIS027MPATHEDIAMETEROFTHEBLANKIS90MMANDTHELUBRICATIONISUSINGCLUBRICANTTHERADIIOFROUNDCURVESBEING5,6AND7MMINFIG8,THEFRICTIONCOEFFICIENTSARESEENTOINCREASEWITHTHERADIUSOFTHEROUNDCURVESOFTHEDIEINTHE1AND3PROBEPOSITIONSHOWEVER,THEFRICTIONCOEFFICIENTVALUEOFTHE2PROBEPOSITIONREDUCESWHENTHERADIUSOFTHEROUNDCURVESOFTHEDIEISINCREASEDWHENTHERADIUSOFTHEROUNDCURVEOFTHEDIEISADEQUATESUCHASMORETHAN6MM,THERESULTSSHOWTHATTHEFRICTIONCOEFFICIENTVALUEOFTHE1PROBEPOSITIONEXCEEDSTHEFRICTIONCOEFFICIENTVALUEOFTHE2PROBEPOSITION21FIG8THERADIUSOFTHEBLANKVSTHEFRICTIONCOEFFICIENT414THERELATIONBETWEENTHEUNITLOADINGFORCESOFTHEBINDERANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTSTHETESTCONDITIONSAREASFOLLOWSTHEDIAMETEROFBLANKIS90MMTHELUBRICATIONISUSINGCLUBRICANTANDTHEUNITLOADINGFORCESARE025,027,029,030AND032MPAINTHETEST,THERELATIONBETWEENTHEUNITLOADINGFORCESOFTHEBINDERANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTSARESTUDIEDTHERESULTSARESHOWNINFIG9FROMWHICHITISCLEARTHATTHECOEFFICIENTSTILLREMAINSCONSTANTWITHTHEINCREASEOFTHEUNITLOADINGFORCESFIG9THEUNITLOADINGFORCESOFTHEBINDERVSTHEFRICTIONCOEFFICIENTS415THERELATIONBETWEENTHETHICKNESSOFTHEBLANKANDTHEFRICTIONCOEFFICIENTSF
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号