毕业设计（论文）：万能材料试验机设计

扬州市职业大学毕业设计说明书设计（论文）题目万能材料试验机系别机械工程学院专业机械制造与自动化班级09机械（2）班姓名陈磊学号0901010202指导老师陈国同完成时间2012年5月目录第1章摘要311课题的提出3111课题产生的背景3112课题的意义312国内外实验机研究的回顾、现状及发展趋势4121国内外试验机发展及其趋势4121国内外各种实验机的介绍413万能材料试验机的运行原理7第2章万能材料试验机总体设计1021加载方式10211液压式10212机械式1022传动方式1023总体结构11第3章运动动力设计与验算1331滚珠丝杠副的运动动力设计计算13311静载荷条件13312丝杠寿命计算14313丝杠强度计算14314丝杠的稳定性15315丝杠的刚度16316丝杠的传动效率功率17317滚珠丝杠几何参数1832电机的选择19321步进电机的选择19322异步电动机选择20323电动机的参数2033各轴功率，转速，转矩的计算2034各级传动的设计计算21341第一级带传动设计计算（同步）21342第三级带传动23343蜗轮蜗杆减速器的计算2535支撑滚珠丝杠的轴承的选择及验算2836离合器的选择计算30第4章使用说明32第5章总结33参考文献33第1章摘要11课题的提出111课题产生的背景为了能在走上工作岗位之后更快地进入职业角色、我们需要在通过毕业设计这一环节初步地将自己在大学所学习到的知识应用到实践中去。所以在指导老师的引导之下，我选择了万能材料试验机设计这个题目。112课题的意义通常,把测定材料机械性能的仪器和设备称为材料试验机。但是，有些国家有时把测定材料物理性能（甚至化学性能）的仪器和设备也称为材料试验机。国外，在工业比较发达的国家中，对于试验机的研制和生产，都是比较重视的。这是因为，材料试验机作为一个基础工业部门，对于工业生产和科研工作有直接的不容忽视的影响。实际上，对于工业生产和各种工程设计来说，材料试验机是确保各种机器，车辆，船舶和结构物的合理设计与安全运行的重要测试设备。因为，为了既经济又安全可靠地从事各种工程设计，必须根据材料的机械性能选取合适的材料。否则，可能造成浪费，或者导致发生严重的事故。而要获得准确的材料机械性能数据，只有使用材料试验机。在工业生产特别是军事工业生产中，为了保证产品质量，常常需要对各种材料和零部件或整机进行检定和测试。许多重要性的热处理零部件，如轧钢机的钢辊，机器的主轴和汽车的连杆等，都要百分之百的进行硬度检定。在冶金工业生产中，随着科学技术的飞速发展，也提出了许多新问题。例如现代技术的发展，需要一些具有特殊性能的，能在高温，低温，高压，高速以及各种复杂条件下工作的材料，因此必须研制新型材料与合金。钢铁厂生的的钢材，也需要随时检验。显而易见，所有这些研究和检验工作，离开材料试验机是无法进行的。上述几点，已足以说明材料试验机的发展对航空，冶金，机械，建筑和造船等工业部门，在合理设计工程结构，节约材料，提高产品质量，改进工艺和降低成本方面具有重要的意义。另外，由于材料试验机所涉及到的科学技术领域比较广泛，如高温技术，低温技术，真空技术，液压技术，光学技术，电子技术和激光技术等，并且还应用各种测试，记录和显示仪器，所以材料试验机的技术发展，往往取决于很多科学技术领域的水平。12国内外实验机研究的回顾、现状及发展趋势121国内外试验机发展及其趋势近些年来，随着航空，冶金，造船，化工和机械工业生产技术水平的迅速发展，对金属材料试验提出的要求也越来越高，许多产品的重要的零部件甚至整机，常常需要在各种复杂的情况下进行模拟试验。因此，在材料试验机中不断地采用了一些新技术，例如电液伺服系统，电子计算机等。所有这些新技术的应用，不仅使材料试验机的性能在为提高，而且使材料试验机的结构也随之发生了很大的变化。近来国外生产的一些万能试验机，由于应用了一些新技术，试验机的性能有所提高，应用范围也有所扩大。这种试验机除了能做拉压，弯，剪切等表态试验外，还可以做蠕变和松弛试验，有的还能做动态试验，测定材料的疲劳极限。国外生产的万能试验机和拉力试验机，主要分为机械式，液压式和电子式三种。近来电液伺服系统万能试验机后来居上。此外，有时又按其他特征分为高温，低温，大型，微型和自动试验机等。机械式万能试验机的加荷机械和测力机械一般采用机械传动装置。这种试验机具有足够的精度和稳定性。但负荷能力受到一定限制，最大负荷多在10吨以下。因测力机械的惯性较大，加荷速度受到一定限制。所以，国外一些主要生产厂已经不再生产，有的仅放在次要的地位。液压万能试验机，应用液压传动加荷。范围一般为10200吨。最大负荷高达5500吨。与机械万能试验机相比较，除负荷较大外，加荷平衡，加荷速度可自由调节。近些年来，各国都在大力发展电子万能试验机与电子拉力试验机。这是一种将电子技术应用于试验机负荷系统与变形系统中，精确地进行测量和记录的新型材料试验机。121国内外各种实验机的介绍试验机是用来进行材料力学性能指标测定的设备，在各类材料的产品质量检验、生产过程质量控制、材料科学研究和教学试验中都需要应用试验机来进行力学性能测试。而其中在静态万能材料试验机上的拉伸、压缩、弯曲、剪切等试验尤为广泛。我国静态万能试验机为数众多，遍布于全国各地，大部分不具备电测能力，以手动调整进、回油阀的方式运行，试验手段落后，有劳动量大和测试结果不准确等缺点。若对其指示、记录系统及控制系统进行适当的技术改造，则可以充分地发挥设备的潜能，大大提高其技术性能及使用价值，更好地为材料研究、质量控制和实验教学服务。本系统将先进的虚拟仪器技术、传感技术、测试技术和控制技术相结合并应用于静态试验机，来实现力学性能参数的自动检测，其中试验数据的实时采集、自动处理分析和试验中的加载速率控制是本系统研究的重点。本系统在充分掌握大量试验机的动态信息的基础上，采用虚拟仪器技术，进行了静态万能材料试验机数控化系统的硬件搭建及软件设计。下面对各种试验机作简单介绍1液压万能材料试验机传统的材料试验机是液压式的,这种材料试验机存在一些不足之处。它通过油泵向油缸输油加压,由流量调节阀控制流量。油泵和测力油缸的液压系统容易发生故障,不但影响试验机的运行和试验质量,而且增加了维修工作量它的液压夹具的钳口座比较笨重,容易损坏采用摆锤测力计测量试验力,摆锤的惯性大,对载荷的测量精度低,且量程范围小。2电子万能试验机电子材料试验机的特点是能够实现应力、应变、位移的闭环控制试验中无须选择量程,可实行全过程自动控制装卸夹具和附件方便软件包功能强大,用户通过PC可直接存储数据、计算并输入测试结果和打印试验报告。计算机控制整个试验过程,保证了试验的质量。电子万能试验机是先进的机械技术与现代的电子技术相结合的产物，是充分发挥了机、电技术各自特长而设计成的大型精密测试仪器，它具有高科技特点，其设计方法是模块化的。采用集散技术，有效地利用了微机功能对各种附件和功能单元进行组合管理、控制、实现多种功能试验。材料试验机测试装置包括机身、横梁及其支撑部件、钳口和引伸计等。其中机身、横梁及支撑装置只需满足强度、刚度和稳定性要求即可,而引伸计和试验钳口则是试验机的关键测量装置和部件。电子材料试验机由计算机控制系统进行自动控制。首先,通过计算机可完成试验阶段的设置。对于金属材料的常规拉伸试验,通常划分为三个阶段,即弹性阶段、屈服阶段和强化阶段。在三个试验阶段设置中,均要选择速率控制类型和最大存储频率等主要参数值。同时,计算机可实现测量数据的存储,并由计算软件对试验数据进行处理,给出检测结果,最后,完成试验报告的打印。3扩大试验机试验吨位的机械增力装置该装置属于材料试验设备，能在一定的试验条件下解决小吨位高频拉压试验机不能进行大吨位试验的问题。它利用弹性内封闭力系的原理，通过改变装置系统内部的约束尺寸来实现增力，运用实验应力分析技术通过电阻、电桥、应变仪、指示器、光标及“动态静标法”来实现检测。该装置能确保原试验机的各项性能指标及使用寿命，能达到“以小改大、一机多用”的目的，具有结构紧凑、工艺简单、测试精确、使用方便等优点。4机械式带传动万能材料试验机基于主机架采用门式结构，使得造型匀称美观大方结构简单、成本低。尤其配以滚珠丝杠与同步齿型胶带的传动系统，使得整机运行平稳，响应快、噪声低、效率高。对测量系统，微机可以对其进行自动调零，自动标定、自动换档，从而保证了测量系统的稳定可靠性，并大大地提高了工作效率。通过对传统材料试验机的分析,发现其不足主要表现在以下几个方面1无法保证角度及位移测量的精度。现代位移测量系统普遍采用光栅、磁栅、感应同步器、球栅和容栅等栅式测量系统,利用增量测量方法来确定位置和材料延伸率,精度达到011M,速度可达16M/S传统试验机多通过游标卡尺人工测量,无法满足这一要求。2数据人工生成。采用人工读取的形式获得数据,数据无法即时汇总和分析。3速度调节为机械的有级调速,速度控制为开环控制,不能构建转速闭环。4不能测量材料的屈服强度S、弹性模量E、硬化指数N和塑性应变比R等参数。事实上,多功能材料试验机、万能材料试验机等,其实验原理与当前主流的计算机控制材料试验机并没有实质性的变化,其被控对象都比较相似,对控制效果的要求也相似。计算机控制材料试验机主要是在控制系统上引入了CATCOMPUTERAIDEDTEST,计算机辅助测试,具有液压伺服或者交直流电机伺服驱动、高精度的位移传感器、数据采集与控制装置等。系统结构如图所示。13万能材料试验机的运行原理万能材料试验机的工作原理利用力源对串联同轴安装的标准传感器和被检试件施加载荷，从而测定试件的各方面力学性能。显然作为承载和测力元件的传感器受到的负荷是弹性力，而传感器和被检试件，加载系统都可分别看作弹性元件，因此可简化为一弹性系统。力源施加装置由粗加载和精密加载两个有机部分组成。粗加载系统是采用普通机械或液压传动方式产生位移对测力系统施加负荷的装置，精密加载则由压电陶瓷力发生装置完成。压电陶瓷发生装置是根据物理学中的逆压电效应原理，运用压电陶瓷材料，使用专门的工艺方法制作成的施力装置，作为力值精密调节器，压电陶瓷力发生装置与标准传感器和被测试件一起串联安装于测力系统中，当试验机工作时，在施加粗负荷后，通过特殊研制的控制装置控制施加于压电陶瓷力发生装置上的电场强度，改变它产生的微小变形量，从而达到精密调节力值的目的。控制装置运用微型计算机和微电子控制技术，以标准测力仪的输出作为反馈信号，实现对施加负荷和力值稳定调节的闭环控制和工作过程自动化。万能材料试验机共由五部分组成，即主机，压电陶瓷力发生装置，控制器和工作仪表以及数据处理系统。其中主机包括机架（机器的结构主体），驱动机构（用以实现粗加载的传动系统），控制器，工作仪表。第2章万能材料试验机总体设计21加载方式万能材料试验机的加载方式有机械式和液压式，它们各有优缺点。211液压式优点手动容易易于实现大的力值，加荷平衡，加荷速度可自由调节。缺点难于实现自动控制，微小距离难于实现易造成环境污染212机械式优点易于实现自动控制无污染缺点大力值难于实现，一般仅适用于小于1000KN的力对比上面两种加载方式，由于本设计的规格为120KN，故决定采用机械式加载方式。22传动方式万能材料试验机的传动方式有单丝杠式，双丝杠式，多丝杠式。单丝杠式难于保证精度（加载时，易偏离中心线），而多丝杠式结构过于复杂，故采用单丝杠传动方式，结构相对简单，能保证本试验机对精度的要求。本试验机的传动主要为螺旋传动和同步带传动。同步齿形带的传动必须考虑带的张紧，可通过调整其中一张紧轮的位置而达到张紧的目的。至于另两级带传动，由于结构的限制，可采用电机张紧方式张紧。螺旋传动有蜗轮蜗杆传动和滚珠丝杠副的传动。蜗轮蜗杆具有自锁性能，在装配时必须注意其旋转方向。滚珠丝杠采用垫片式消隙和预紧方式，可通过调整预紧力来改变其松紧程度，以便使用权丝杠运转自如。23总体结构万能材料试验机的传动系统原理图如下页图一所示考虑到成本等方面的因素，决定采用双电机工作方式，因为如果采用单电机工作方式，单电机为饲服电机，其价格较高。而采用双电机，其一为异步电机，其二为步进电机，其造价较低且其结构也不是很复杂。加载时，丝杆的转速低，其运动速度慢，当两元件的距离较远时，如不采用快进机构则其效率较低。因此，因此决定在快进时采用异步电机驱动，而工进时采用步进电机驱动。由原理图上可知，当快进时，如不把步进电机隔离，则步进电机将被被动带动转动，且其转达速进十分高，易把步进电机烧坏，因些在其上面加一分离机构（离合器）。而工进时，传达到异步电机的转速已十分低，对于异步电机的影响不大。因此，在工进时，异步电机被动转动，步进电机转动。在快进时，异步电机驱动，而步进电机不工作，即转速为零。所采用的丝杠为滚珠丝杠，滚珠丝杠必须考虑自锁，其自锁方式有多种，本系统中利用蜗轮蜗杆（降速比较大）来实现其自锁。万能材料试验机主机部分是它的主体结构，其所占空间与试验场地有密切联系，因此，在设计时必须考虑其体积及所需要占用的空间位置。且应使其便于安装和运输。图22工作示意图（1）螺纹联接的防松，在冲击，振动或变载荷的作用下，螺旋副的摩擦力可能减小或瞬间消失，重复后，就可能使用联接松动，甚至松脱。因此必须采取防松措施。本试验机中采用的防松措施为双螺母防松（即在螺母上再加一个螺母）和垫片防松。图23工作示意图（2）本试验机使用的润滑方式为脂润滑。因此应该根据实际情况定时加一定的润滑脂，以保证机构的运转良好。轴承的预紧情况将直接影响其运转性能。如过松，易使机构失效，且易产生振动。如过紧，则又使机构运转不良。本试验机中多采用了焊接连接方式。因此，焊接的方法，质量就直接影响试验机的整机性能和寿命。第3章运动动力设计与验算31滚珠丝杠副的运动动力设计计算消除轴向间隙的调整预紧方式，采用双螺母,通过两螺母间的轴向位置，以消除轴向间隙，并进行预紧,提高传动的定位精度，重复定位精度及轴向刚度，预紧力一般为最大轴向载荷的1/3。预紧方式采用垫片式。滚珠丝杠的承载能力取决于其抗疲劳能力，故应首先按寿命条件和额定动载荷选择和校验其基本参数。同时检验其载荷是否超过额定静载荷（低速）。强度，刚度，稳定性也需要进行验证。采用内循环方式，垫片式消隙和预紧。预紧参数双圆弧接触角45比值/02NWRD滚道圆弧偏心距/SINSWER丝杠参数公称直径50MM导程10HOM右旋精度等级三级钢球直径5931/64MINWD圈数JK列数02029SR217承载能力系数51ACN30COAN滚珠螺旋传动由于精度要求较高，比较复杂，所以一般均由专业厂生产。转速很低时可仅按额定静载荷确定或校核其尺寸。311静载荷条件OAFHCKF载荷系数查表6211，FK125，取FK12H静载荷硬度影响系数查表64，H0丝杠载荷加20余量0N计算OAFHCK121014400017280021730N即丝杠满足静载荷条件。312丝杠寿命计算HL工作寿命查表6210，50HLK寿命系数HK/372F载荷系数查表，FHFHLANKCHK动载荷硬度影响系数查表6214，HK0L短行程系数查表5，LN转速系数1/38NKN工作转速（/MIR），加载时0/MS，则N063/MINR计算HFHLANKC3172164148N510AN即丝杠寿命符合条件。313丝杠强度计算丝杠转矩1T（/NM）0TAN/2TFD当量摩角T1034，取T170丝杠公称直径5DM丝杠螺旋角27计算1T（/NM）0TAN/TFD145T1/163/NM采用预紧，因此预紧产生的转矩也要计算，预紧力为最大轴向力的1/3，则2201/3/769/TTDNM丝杠合转矩12341645/当量应力22340FTD2丝杠螺纹底径20SDER584230963976M计算223410167953974AMP查表615，4805SAP，023S9615AMP根据强度条件，即丝杠满足强度条件。314丝杠的稳定性柔度计算/RLI长度系数查表617，0丝杠最大工作长度5LM2/439794ID0F临界载荷计算/RLI715/5859R时，20REA弹性模量E206000MPA丝杠的危险截面面积A22/41587DM计算20/RFEA3984N稳定的合格条件0/53984/6057丝杠符合稳定性条件。315丝杠的刚度轴向载荷产生的轴向变形量JFLEAI丝杠的计算长度，指F和T作用处到固定支撑端的距离，80ILME丝杠材料弹性模量，52071EA丝杠的计算截面面积，93WDM，直径05DM2220/45/4WD计算51408365272FM转矩T产生的轴向变形T2JHTPLPGIH丝杠的螺纹导程，10HPM丝杠材料的切变模量，483G440/32695PWIDD计算2JHTPLPGI41368195M轴向载荷F使钢球与螺纹流道产生的轴向变形量A31301ZAWPKFD（有预紧/052SWRD）钢球直径，93MZ工作台螺母中的钢球数，78ZJKK载荷分布不均匀系数，取12KPF预紧力（N），取MAX/340PFN计算3131240007859A支撑滚珠丝杠的轴承的轴轴向变形圆锥滚子轴承的轴向变形量为09861SINICUFL轴承接触角，28439“F轴承轴向载荷Z轴承滚去体数，7ZUL轴承有效长度，125ULRM计算0908961410757SIN283“SIN28439“C有预紧情况下轴向变形为接触变形的1/2，即28CC总的轴向变形0365064073FTCAM1M，丝杠刚度符合条件。316丝杠的传动效率功率由转动变为移动TANT见图627，08丝杠的驱动功率31095P334145958KW317滚珠丝杠几何参数公称直径05DM导程10HPM螺旋角217珠直径593WD循环列数圈数3额定静载荷2170OACN滚珠丝杠螺纹外径10254809WDDM滚珠丝杠累纹底径243976M滚珠丝杠轴颈直径1L由结构确定滚珠丝杠螺纹长度由结构确定滚珠螺母螺纹底径2056024NDDERM，3096NSR滚珠螺母螺纹内径30019滚珠螺母外径1具体螺母确定每圈中的钢球数0/COS264WMDD取工作螺母中的钢球总数378ZJK滚珠丝杠设计中应该注意的一些问题1）受力合理为了保证定位精度，除考虑丝杠刚度外，还应在结构布轩上尽可能使用权螺母和丝杠同样受拉或受压，以使两者轴向变形方向一致减少螺母与丝杠之间的导程式变形量之差。此外，滚珠螺旋传动应尽量避免随径向载荷，以免使丝杠弯曲，若丝杠上有齿轮等产生径向载荷的元件，则应使其尽可能靠近丝杠的径向轴承处。另外，要尽量减少丝杠，螺母所受的倾覆力矩，力求部件移动阻力的合力通过丝杠轴线。由于本试验机采用双丝杠，其阻力通过两丝杠中心线，这要靠定位安装及加工的尺寸精度。2）防止逆转滚珠丝杠传动反行程不能自锁，为了使用权螺旋传动受轴向中力后不发生逆转，在此试验机中采用了轮蜗杆621的传动比，这种传动比的蜗轮蜗杆可以起到自锁作用。3）安全装置本试验机是采用垂直安装的滚珠丝杠传动，容易发生螺母从丝杠螺纹上脱出而造成事故，因此，在设计时采用限位挡块以保证安全运行。4）密封与润滑为防止尘埃和污物进入螺纹滚道，妨碍钢球运转的流畅性并且加速钢球与滚道的磨损，设计中必须考虑防护设施与密封。此试验机根据结构特点采用防尘罩密封。由于转速较慢，采用高压的高粘度润滑剂进行脂润滑。32电机的选择321步进电机的选择初取各级传动比第一级带传动215ZI蜗轮蜗杆传动26I第二级带传动435ZI总传动比123642I总的传动效率232134509809840311丝杠传动效率2各轴承传动效率3同步弧齿带传动效率4自锁蜗轮蜗杆传动效率5离合器传动效率13608942NTNMI步进电机MAX/05/24322异步电动机选择由于变速范围为01/MIN丝杠最大转速成MAX10/INNR异步电动机转速AX23652170/MINYIR323电动机的参数步进电机型号电压频率转速输入电流110TD1220V50HZ60R/MIN06A输入功率转矩外形尺寸110W292NM23015异步电机型号额定功率额定电流额定转速效率Y26312018KW053A2720R/MIN65功率因数最大转矩外形尺寸极数电压08022NM2301582380V33各轴功率，转速，转矩的计算工进时，丝杠杠的转速03/INR，功率450BPW，1436STNM三轴转速351/MIN三轴功率430898P三轴转矩3648550STNMI同理可得其它轴上的转速，转矩和功率二轴23210563/MINNIR10498PW322760TNI一轴（电动机轴）1215/MINNIR2113642098098PW21275TNMI34各级传动的设计计算341第一级带传动设计计算（同步）同步带传动利用带与带轮上齿之间的啮合进行传动。由于带的抗拉强度高，受载后变形小，能保持齿的节距不变，所以传动比较准确，传动平稳，速度高，噪声小，且无需润滑清洁，维护简单。适用速度范围宽，传动比可到10，协率由几十瓦到几百千瓦，结构紧凑，效率可达9899，张紧力和压轴力小。此设计选用弧齿同步带。结构工作面有圆弧齿，承载层为玻璃纤维绳或合成纤维绳芯的环形带，基本为氯化丁橡胶。受载后的应力分布状态较好，提高了承载能力，防止带齿与轮齿的干涉，降低振动与噪声。设计功率1DAPK工况系数查表5196，AK171一带传递的功率P42W计算1DAPK742选带型根据D和1N同图选取3M型带，节距3M。小带轮节圆直径1249BZP大带轮齿数21560I大带轮直径237BZPDM验证带速带速112915086/606DNVMS查表5得,MAX4/S第一级带带速满足条件。初定中心距01取2127DAD095395730016464MM取012A带长及齿数1201204DLPA2593678M查选取标准值PL及其齿数BZ，7PL12B实际中心距1A，中心距可调，01037681252345PM小带轮啮合齿数1121BMZZENTA2436049T1计算带宽系数0DWZLPKKD设计功率KW，241DP0P基准带宽为0SB时，同步带的基本额定功率，见表510，2PZK小带轮啮合齿数系数，见表519，10ZKL带长系数，见表0，L计算241097WK，查表514，带宽代号9，带宽SBM计算轴力3042780186DQPFNV小于带所能承受的力，符合条件。342第三级带传动设计功率3DAPK工况系数查表5196，AK173带传递的功率3PW计算3DAPK175906选带型根据D和3N同图选取8M型带，节距8M。小带轮节圆直径32461BZP大带轮齿数42358I大带轮直径421390BZPDM验证带速带速33365610/60101NVS查表5得,MAX4/S第三级带带速满足条件。初定中心距02取34034072DAD03619612390039255MM取03A带长及齿数23403402PDLA5891M查表1选取标准值PL及其齿数BZ，0PL35BZ实际中心距3A，中心距可调，03309812523PM小带轮啮合齿数333432BMZZENTZA2821T10计算带宽系数0DWZLPKKD设计功率KW，906DP0P基准带宽为0SB时，同步带的基本额定功率，见表51，2ZK小带轮啮合齿数系数，见表519，10ZKL带长系数，见表0，L计算90650321W，查表4，带宽代号20，带宽2SBM计算轴力31090612964DQPFNV小于带所能承受的力，符合条件。各轴直径的计算一轴311042105PDAMN二轴32206三轴333051089PDAMN（其中1D为电动机轴直径）343蜗轮蜗杆减速器的计算选取传动比62I（自锁），蜗杆头数1Z，蜗杆分度圆直径135DM，蜗轮齿数26Z，变位系数015XM，模数2M，中心距80A。计算得蜗轮蜗杆以下数据蜗轮分度圆直径2124DZADX齿顶圆直径113512395AAHMM蜗牛杆齿根圆直径207FDC蜗杆齿根高11024FAHC蜗牛杆齿顶高12FAM蜗杆轴向齿距68LP蜗杆导程角1ZTGQ，1357182DM，13278TG蜗杆宽度16B蜗轮齿顶高221025FAHMXM蜗轮齿高2254AF蜗轮齿根高210251FHCX蜗轮齿根圆直径21497FFDHM蜗轮齿宽205932BMQ蜗轮齿宽角21ARCSIN65BD材料选择表面淬火，4钢，硬度HRC5055。齿面接触强度计算310/HEZATKALIMIN/HPHHZSE材料弹性系数，表251，47EMP接触系数，根据蜗杆的类型及蜗杆分度圆直径与中心距比值1/DA查图9，Z啮合中心距，80MZT蜗牛轮矩，27ZTNAK使用系数，查表4，15AKHP使用接触应力LIM蜗牛轮轮齿材料接触疲劳极限，查表251，LI265HAMPHZ寿命系数，0/16HHZL,取3HZN转速系数，82/7NMINHS最小安全系数，MIN13HS，取MIN12HS计算314720715/8091HAMP653/2PA即HP,齿面接触强度符合条件。蜗轮轮齿的弯曲强度计算由于蜗牛轮轮齿的齿形比较复杂，要精确计算比较困难，实践经验证明，齿根弯曲强度主要与模数M和齿宽2B这两个主要的几何参数有关，故可用简单条件计算法来校核。2TAPFKU1583PU2T蜗轮的圆周力，210716/35/TTFNDAK使用系数，AKM蜗杆轴向模数，2M2B蜗轮齿宽，2193BPU许用系数LIM轮齿弯曲计算时的极限U系数，查表251,LIM15UINFS弯曲强度的最小安全系数，取IN7FS,取MIN13F计算1654329U58PU可见P，蜗轮轮齿弯曲强度条件符合。蜗杆轴的刚度计算刚度不足会导致蜗杆副的不常啮合，造成偏载，加剧磨损，故应验算蜗杆轴的刚度。蜗杆轴的最大挠度（M）123LI48TRYFLYEI1TF蜗杆圆周力（N），126TTFND1R蜗杆径向力（N），31TAN35TA201RXNE蜗杆材料的弹性模量，对于钢16EMPI蜗杆危险截面处的惯性矩，444932MDIML蜗杆轴承间的跨距，计算时可以取15LA，取13LIMY极限挠度，淬硬蜗杆LIM03Y计算3216180274804962YILI蜗杆刚度条件符合。35支撑滚珠丝杠的轴承的选择及验算滚珠丝杠多采用滚动轴承支承，既承受径向力又承受轴向力，且其力值较大，故采用圆锥滚子轴承。对于转速极低的轴承，其失效形式是滚动体内外圆滚道接触处出现不均匀塑性变形凹坑，使轴承在运转中出现振动和噪音而不能正常工作。此时应该按轴承的静载荷计算。轴承反安装，其内部轴向力1/2095/271582SRFYN2487349SR判断轴向力方向211039175782SSAFNF即224AS1379SN计算/ARF并与E比较1/3479/20516ARFE2/847AR静载荷计算110552094379124ORRAPFYN228085RR动载荷计算1095RPFN224487012347985601RRAYN验证额定静载荷3018OCNSPO基本额定静载荷，31280OC0S静强度安全系数，取0S0P当量静载荷，04852PN计算331282961OCNS轴承符合静载荷要求。寿命计算601HCLNP0HL基本额定寿命（H）C基本额定动载荷（N）P当量动载荷（N）寿命系数（滚子轴承10/3）N轴承转速（/MINR）计算10/36601834HLHL轴承寿命符合条件。36离合器的选择计算在设计和选择离合器时，应该考虑影响离合器工作性能的各因素。包括原动机特性，负载特性，结构因素，操作方式等，由于本实验机对离合器的负载较小，以下将通过计算选择合适的转矩。离合器为刚性接合元件，大都具有相当硬度和强度的金属件，因此在接合瞬时，啮合主，从动件之间产生相当大的冲击载荷，易损坏接合元件，并引起机械冲击和噪声。柔性接合，主要靠接合元件的相互压紧，利用压紧后产生的磨擦力传递转矩，并允许在接合过程中稍有打滑。能够使从动部分的转速较缓慢地上升，减小机械冲击，使机器的工作状态比较平稳。根据试验机对平稳噪声等要求，在此选择柔性离合器。操作方式的不同也会影响离合器的工作性能，因此操作方便的电磁离合器成了最好的选择。总之对离合器的其本要求是接合平稳，分离