毕业论文终稿-SX-ZY-500A型塑料注射成型机液压系统设计[下载送CAD图纸 全套打包资料]

需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑XXXXX毕业设计论文SXZY500A型塑料注射成型机液压系统设计学号姓名专业系别指导教师二一五年六月I目录摘要IIIABSTRACTIV第一章绪论111选题背景112国内外发展状况1第二章总体分析与计算421设计要求及技术参数4211设计要求4212技术参数422SXZY500A型塑料注射成型机结构方案确定5221注射部件方案设计5222合模部件方案设计623工况分析8231各液压缸的负载分析8232各液压缸的速度分析1024确定液压系统主要参数10241初选液压缸工作压力10242液压缸主要结构参数计算10243计算液压执行元件实际工作压力11244计算液压执行元件实际所需流量12第三章液压系统设计1331制定系统方案和拟定液压系统图13311制定系统方案13312拟定液压系统图14313液压系统动作循环分析1432液压元件的计算与选择15321液压泵的选择15322电动机功率的确定15II323液压阀的选择16324液压马达的选择17325油管内径计算17326确定油箱的有效容积1733液压缸设计17331液压缸主要尺寸的确定18332液压缸的结构设计2034液压系统性能验算22341验算回路中的压力损失22342液压系统发热温升计算23第四章液压泵站的设计2641集成块的设计2642电动机和泵组与油箱的安装设计2743电动机与泵的装配设计28结论30参考文献31致谢32III摘要塑料工业是国民经济重要工业部门，又是一个新兴的综合性很强的工业体系。在塑料成型加工中，注塑占有占有重要位置，其设备就是注塑机。本文在此背景下设计SXZY500A型塑料注射成型机液压系统。本文首先分析了注塑机行业的研究现况及塑料注射成型机结构特点，在此分析基础上确定了SXZY500A型塑料注射成型机结构方案；接着，通过工况分析选定了液压系统方案；然后，通过计算选定了各液压元件及设计了液压缸；最后，通过AUTOCAD制图软件绘制了液压系统原理图、液压缸装配图等。通过本次设计，巩固了大学所学专业知识，如液压传动、机械原理、机械设计、材料力学、公差与互换性理论、机械制图等；掌握了普通机械产品的设计方法并能够熟练使用AUTOCAD制图软件，对今后的工作于生活具有极大意义。关键词注塑机，液压系统，注射，合模，油缸IVVVIVIIVIIIABSTRACTTHEPLASTICSINDUSTRYISANIMPORTANTINDUSTRIALSECTOROFTHENATIONALECONOMY,BUTALSOANEWHIGHLYINTEGRATEDINDUSTRIALSYSTEMINTHEPLASTICMOLDINGPROCESS,INJECTIONOCCUPIESANIMPORTANTPLACE,WHICHDEVICEISTHEINJECTIONMOLDINGMACHINETHISDESIGNSXZY500ATYPEPLASTICINJECTIONMOLDINGMACHINEHYDRAULICSYSTEMINTHISCONTEXTTHISPAPERANALYZESTHECURRENTSITUATIONANDSTUDYTHESTRUCTURALCHARACTERISTICSOFTHEINJECTIONMOLDINGOFPLASTICINJECTIONMOLDINGMACHINEINDUSTRY,INTHISANALYSISTODETERMINETHESXZY500ATYPEPLASTICINJECTIONMOLDINGMACHINEBASEDONTHESTRUCTUREOFTHEPROGRAMTHEN,BYANALYZINGSELECTEDCONDITIONHYDRAULICSYSTEMPROGRAMSTHEN,BYCALCULATINGTHEHYDRAULICCOMPONENTSSELECTEDANDDESIGNEDHYDRAULICCYLINDERSANDFINALLY,THROUGHAUTOCADDRAWINGSOFTWARETODRAWTHEDIAGRAMOFTHEHYDRAULICSYSTEM,THEHYDRAULICCYLINDERASSEMBLYDIAGRAMSTHROUGHTHISDESIGN,THECONSOLIDATIONOFTHEUNIVERSITYISTHEPROFESSIONALKNOWLEDGE,SUCHASHYDRAULIC,MECHANICALPRINCIPLES,MECHANICALDESIGN,MATERIALS,MECHANICS,TOLERANCEANDINTERCHANGEABILITYTHEORY,MECHANICALDRAWINGANDTHELIKEMASTEREDTHEDESIGNOFGENERALMACHINERYPRODUCTSANDBEABLETOSKILLFULLYUSEAUTOCADMAPPINGSOFTWARE,THEFUTUREWORKOFGREATSIGNIFICANCEINLIFEKEYWORDSINJECTIONMOLDINGMACHINES,HYDRAULICSYSTEMS,INJECTION,MOLD,CYLINDERIX1第一章绪论11选题背景塑料工业是国民经济重要工业部门，又是一个新兴的综合性很强的工业体系。它是由塑料制品成型及应用，塑料原料设备，塑料回收，再生与利用及相应的树脂合成设备，助剂设备，塑料准备设备，塑料成型设备，塑料二次加工设备，塑料辅助设备，机头与模具制造等组成的工业体系。塑料加工机械按其工艺流程可分为塑料准备加工设备，塑料成型加工设备，塑料二次加工设备，塑料辅助加工设备，废旧塑料回收加工设备。其中，塑料成型加工设备是塑料加工设备中的重点，主要有注塑机及其辅助设备，挤出机及其辅助设备，中空吹塑机压延成型设备，滚塑成型设备，泡沫塑料成型设备。在成型加工中，注塑占有占有重要位置，其设备就是注塑机。注塑成型与挤出成型相比，注塑成型是周期性的生产单个制件，而挤出机是连续成型的。注塑成型的特点如下可一次成型外形复杂，尺寸精确，表面光洁的塑料制件；能成型带有金属嵌件的制件，使之有良好的装配性能和互换性，有利于塑件的应用，标准化，系列化；注塑成型的模具可快速更换，以便制造适应市场需求的产品；特别适宜工程塑料及特种塑料的成型，获得有热书性能、特殊用途的制品；自动化程度高，生产率高，可实现“无人化”管理。注塑制品广泛的应用在家电、汽车、机械、电子、建筑、医疗卫生、农林、交通运输、宇航、军工等行业。12国内外发展状况中国塑料工业经过长期的奋斗和面向全球的开放，已形成门类较齐全的工业体系，成为与钢材、水泥、木材并驾齐驱的基础材料产业，作为一种新型材料，其使用领域已远远超越上述三种材料。进入21世纪以来，中国塑料工业取得了令世人瞩目的成就，实现了历史性的跨越。作为轻工行业支柱产业之一的塑料行业，近几年增长速度一直保持在10以上，在保持较快发展速度的同时，经济效益也有新的提高。从合成树脂、塑料机械和塑料制品生产来看，都显示了中国塑料工业强劲的发展势头。我国的注塑机从无到有、从小到大、从单一品种到多品种，有了长足的发展，特别是改革开放以来，我国注塑机的研究和制造业呈现出一片前所未有的新气象，我国2注塑机的产量现成为世界上生产大国，为我国的塑料工业发展作出了巨大贡献。我国的塑料工业发展前景广阔，相比于工业发达国家的塑料工业，我国的塑料工业还处于初级阶段，注塑机加工塑料制品占塑料制品总量的三分之一，所以注塑机在我国发展前景广阔。回顾2009，世界塑料机械行业走过艰辛的一年日本塑料机械销售业绩直降50，法国塑料机械市场缩水40，中国台湾地区09年台湾塑料和橡胶机械产量下跌超过30。但是据统计数据显示，2009年下半年中国大陆塑料机械行业强劲反弹。据中国塑料机械协会副会长钱耀恩先生透露，2010年中国塑料机械行业迎来了百年不遇的发展机遇一是中国汽车消费行业迅猛发展，汽车塑料用量猛增；二是中国政府在刺激经济的发展、拉动投资等方面很见成效，从四万亿投资计划到汽车下乡、建材下乡、再到轻工业产振兴规划都让人们对中国经济的恢复与发展充满信心。据有关数据统计，预计到2010年，北美人均塑料消费量将达到145千克西欧人均塑料达到228千克，仅为发达国家的六分之一。这也意味着我国塑料产业还拥有较大的攀升空间和发展前景，市场需求的增加将带动塑料机械行业的快速增长。特别是特大型、精密、专用注塑机，低温、大功率型单螺杆挤出机，以及相关工业制品应用的吹塑机械等产品的发展前景看好。塑料机械产业明显的跃升，促使注射产品的应用领域进一步扩大，而且具有较高技术含量和高附加值的注射产品开发应用不断增多，提高了我国注塑行业的整体水平。企业技术装备、市场开发能力、产品应用范围和参与市场竞争的能力等方面与以往相比均有了较大提高，沿海工业发达地区的注射产品档次接近港台同类产品的水平。沿海经济法达地区，忧郁经济高速增长，急需注塑产品的配套服务，给注塑行业发展带来机遇。目前国内经济发达地区广东、浙江、上海、江苏和山东等省市注塑产品产量约占全国总产量65，且从过去劳动密集型逐渐转向技术、资本密集型发展，生产力布局日趋合理。目前注塑行业年加工能力350万吨以上，单机注塑加工容量可从4克5万克。塑料制品的广泛应用为塑机行业的发展提供了不竭的动力，我国塑料行业的巨大发展潜力为中国塑料机械行业的迅速成长开拓了广阔的空间。目前，注塑机分为肘杆式（机械式）、全液压式、全电动式、电动/液压复合式四类，这四类各有各的优缺点，各有各的市场。在我国，产品结构不甚合理，肘杆式在市场中占主导地位，而全电动式注塑机在国内还是“瘸腿”，目前没有一家企业正式批量生产，仅作为样品机进行宣传。此外电动/液压复合式注塑机作为一种集液压和电驱动于一体的新型注塑机，它融3合了全液压式高性能的优点，已成为当今精密注塑机发展的方向。中国是世界最大的信息产业市场，手机机体90以上的塑料件全部由国外塑机生产，以塑料为主原料的数码产业，国产塑机更是无人问津。就全球市场格局而言，全球建筑市场的持续发展，将会拉动对塑料管材、壁板等挤压制品的需求，进而推动挤出设备的需求增长。因此，预计全球挤出设备需求，将超过其他类型的塑机产品。美国工业市场研究公司的调查表明，美国和日本塑料机械需求将重新显现复苏迹象，西欧市场需求将在2009年加速增长。中国、印度和俄罗斯塑料机械销售前景看好。土耳其、捷克、伊朗及其他发展中国家和地区，对塑料机械需求也将逐步增长。4第二章总体分析与计算21设计要求及技术参数211设计要求设计SXZY500A型塑料注射成型机液压系统。该注塑机能完成的主要动作有（1）闭模（包括慢速闭模快速闭模低压慢速闭模高压闭模动作等）；（2）注射（注射充模行程可实现三级注射速度控制，即注射速度，注射速度，注射速度）；（3）保压；（4）启模（含慢速启模快速启模慢速启模）；（5）顶出；注射座整体前移和后退。此外，预塑和螺杆后退等辅助动作也能够实现。212技术参数SXZY500A型塑料注射成型机技术参数如下表522SXZY500A型塑料注射成型机结构方案确定221注射部件方案设计目前，常见的注塑装置有单缸形式和双缸形式，本次采用双缸形式的，并且都是通过液压马达直接驱动螺杆注塑。本注射机选用双缸形式，结构如下图6图22卧式机双缸注射注塑装置示意图（A）是俯视图；（B）为注射座与导杆支座间的平视图1油压马达；2，6导杆支座；3导杆；4注射油缸；5加料口；7推力座；8注射座；9塑化部件；10座移油缸工作原理是预塑时，在塑化部件中的螺杆通过液压马达驱动主轴旋转，主轴一端与螺杆键连接，另一端与液压马达键连接，螺杆旋转时，物料塑化并将塑化好的熔料推到料筒前端的储料室中，与此同时，螺杆在物料的反作用下后退，并通过推力轴承使推力座后退，通过螺母拉动活塞杆直线后退，完成计量，注射时，注射油缸的杆腔进油通过轴承推动活塞杆完成动作，活塞的杆腔进油推动活塞杆及螺杆完成注射动作。222合模部件方案设计（1）合模机构方案设计合模机构有液压式、机械式和机械液压复合式。1）液压曲肘连杆式属机械液压复合式，其结构特点是液压缸通过曲柄连杆机构驱动模板实现启闭模运动，充分利用了曲柄连杆机构的行程、速度、力的放大特性和自锁特性，达到快速、高效和节能的效果。常用的液压曲肘连杆式形式有双曲肘内翻式、双曲肘外翻式、7撑肘式、单曲肘摆缸式和单曲肘挂缸式。其中双曲肘内翻式，如图9所示。这种形式的动作原理是启闭模时，合模缸1进油，活塞杆推动双曲肘连杆机构5带动动范本6及其模具实现启闭模运动；模具接触时，曲肘连杆5处于未伸直状态，在合模油缸1推力作用下曲肘连杆机构5产生力的放大作用，使合模系统发生变形，直至曲肘连杆5伸直进入自锁为止。模具接触时连杆未伸直的程度是通过调模装置与合模油缸相配合，按工艺所要求的锁模力来调整的。图23双曲肘内翻式结构原理示意1合模油缸；2调模装置；3后范本；4拉杆；5曲肘连杆；6动范本；7定范本；8顶出油缸；2）直压式合模此种结构的特点是其开关模动作及锁模动作都是通过油缸直接作用完成的。移模速度和合模力的大小分别由活塞杆的移动速度和活塞产生的最大轴向力确定。8图24直压式合模装置示意图1上范本；2拉杆；3下范本；4锁模油缸；5移模油缸；6电子尺；7底板这种结构的工作原理是开关模时，移模油缸5进油，推动活塞杆，从而带动拉杆及动范本运动，实现开关模动作；进入锁模状态后，锁模油缸4进油，在油的推力作用下产生大的锁模力，通过锁模油缸活塞杆对底板7的力的作用而压紧模具，实现锁模。3）直压式与肘杆式的比较直压式合模力FP油缸S油缸，故调节合模力较容易，但压力确定后不允许超载。而肘杆式注塑机是通过连杆机构的力扩大以后产生的，故通常情况下可以超载10以上。由于结构关系，通常情况下直压式的容模量大于肘杆式，特别适用于深容器产品。肘杆式刚性比直压机刚性好，因为高压锁模时，肘杆式是全部铸钢变形后产生的，合模力当刚要超载时，因为液压油与铸钢的弹性模量差10倍左右，故同样要产生飞边情况下，肘杆式注塑机产生的飞边要小得多。肘杆式注塑机由于合模力是通过力的放大作用产生的，且高压锁模后，在注射、保压过程中可卸压，而直压式在注射、保压过程中始终高压保持，且直压式合模油缸直径远大于肘杆式，故肘杆式较省电。肘杆式合模机构都是通过连杆机构产生合模力，故要有高的模板平行度及长的寿命，其所要求的加工精度较高，且零件较多，成本较高。而直压式是通过合模大油缸产生合模力，帮其密封存要求较高，随着时间的推移，较易磨损，产生泄漏后，合模力会下降。综合上述分析合模部件方案设计合模机构采用直压式合模。（2）顶出装置方案设计顶出装置要有足够的顶出力，顶出速度，顶出次数和顶出精度，是在顶出油缸的作用下作顶出动作。本注塑机采用如下顶出装置的方案顶出油缸是通过导杆固定在动模板上的。如图12所示，其主要的由顶出油缸和顶出杆组成，油缸为双作用活塞式油缸。9图25卧式机顶出装置示意图1顶出油缸；2活塞；3活塞杆；4导杆；5顶出板；6顶出杆；7动范本；8电子尺23工况分析231各液压缸的负载分析（1）合模缸的负载合模缸在模具闭合过程中是轻载，其外载荷主要是动模及其连动部件的起动惯性力和导轨的摩擦力。合模时，动模停止运动，其外载荷就是给定的合模力。启模时，液压缸除要克服给定的启模力外，还克服运动部件的摩擦阻力。SXZY500A型塑料注射成型机合模机构采用直压式合模机构因此合模缸负载1/681IPF合式中P合模具的合模力合模机构传动比，查SXZY500A参数得I/1790/1I故KNF23179068351（2）注射座移动缸的负载座移缸在推进和退回注射座的过程中，同样要克服摩擦阻力和惯性力，只有当喷嘴接触模具时，才须满足注射座最大推力。根据技术参数，注射座移动缸最大推力为KNF732（3）注射缸负载注射缸的载荷力在整个注射过程中是变化的，计算时，只须求出最大载荷力。10PDF234式中，D螺杆直径，由给定参数知D0055M；P喷嘴处最大注射压力，已知P100MPA。故KN5237（4）顶出缸负载根据技术参数，顶出缸最大推力为KNF304（5）进料液压马达载荷转矩计算MNPTCW7960/14325取液压马达的机械效率为095，则其载荷转矩NM895076各液压缸的外载荷力计算结果列于表L。取液压缸的机械效率为09，求得相应的作用于活塞上的载荷力，并列于表21中。表21各液压缸的载荷力液压缸名称工况液压缸外载荷/KNWF活塞上的载荷力KNF/移动90100合模2232478合模缸启模135150移动273座移缸预紧73811注射缸注射23752639顶出缸顶出30333232各液压缸的速度分析根据给定技术参数可知各缸速度如下1124确定液压系统主要参数241初选液压缸工作压力根据上述注射成型机各缸负载及速度要求，结合我国目前生产及实际情况并参考塑料机械液压手册如下表22和表23初步选定液压缸工作压力为P110MPA。表22按负载选择工作压力负载/KN50工作压力/MPA80MM时，取。L0161DL061为保证最小导向长度H，若过分增大和B都是不适宜的，必要时可在缸盖与活1L塞之间增加一隔套K来增加H的值。隔套的长度C由需要的最小导向长度H决定，即BLC1222最小导向长度，取H72MMMH570216活塞宽度B08D100MM缸盖滑动支承面长度不需要隔套TMDL4032015缸体长度的确定液压缸缸体内部长度应等于活塞的行程与活塞的宽度之和。缸体外形长度还要考虑到两端端盖的厚度。一般液压缸缸体长度不应大于内径的2030倍。缸体内部长度MLBL26010332液压缸的结构设计液压缸主要尺寸确定以后，就进行各部分的结构设计。主要包括缸体与缸盖的连接结构、活塞与活塞杆的连接结构、活塞杆导向部分结构、密封装置、排气装置及液压缸的安装连接结构等。由于工作条件不同，结构形式也各不相同。设计时根据具体情况进行选择。缸体与缸盖的连接形式缸体与缸盖的连接形式与工作压力、缸体材料以及工作条件有关。本次设计中采用外半环连接，如下图3所示图39缸体与缸盖外半环连接方式优点结构较简单；加工装配方便缺点外型尺寸大；缸筒开槽，削弱了强度，需增加缸筒壁厚2活塞杆与活塞的连接结构参阅P15表28，采用组合式结构中的螺纹连接。如下图4所示23图310活塞杆与活塞螺纹连接方式特点结构简单，在振动的工作条件下容易松动，必须用锁紧装置。应用较多，如组合机床与工程机械上的液压缸。活塞杆导向部分的结构活塞杆导向部分的结构，包括活塞杆与端盖、导向套的结构，以及密封、防尘和锁紧装置等。导向套的结构可以做成端盖整体式直接导向，也可做成与端盖分开的导向套结构。后者导向套磨损后便于更换，所以应用较普遍。导向套的位置可安装在密封圈的内侧，也可以装在外侧。机床和工程机械中一般采用装在内侧的结构，有利于导向套的润滑；而油压机常采用装在外侧的结构，在高压下工作时，使密封圈有足够的油压将唇边张开，以提高密封性能。在本次设计中，采用导向套导向的结构形式，其特点为导向套与活塞杆接触支承导向，磨损后便于更换，导向套也可用耐磨材料。盖与杆的密封常采用Y形、V形密封装置。密封可靠适用于中高压液压缸。防尘方式常用J形或三角形防尘装置。活塞及活塞杆处密封圈的选用活塞及活塞杆处的密封圈的选用，应根据密封的部位、使用的压力、温度、运动速度的范围不同而选择不同类型的密封圈。在本次设计中采用O形密封圈。34液压系统性能验算341验算回路中的压力损失本系统较为复杂，有多个液压执行元件动作回路，其中环节较多，管路损失较大的要算注射缸动作回路，故主要验算由泵到注射缸这段管路的损失。沿程压力损失沿程压力损失，主要是注射缸快速注射时进油管路的压力损失。此管路长5M，管内径0032M，快速时通过流量27L/S；选用20号机械系统损耗油，正常运转后油的24运动粘度27MM2/S，油的密度918KG/M3。油在管路中的实际流速为SMDQV/3602174209836RE油在管路中呈紊流流动状态，其沿程阻力系数为25014E求得沿程压力损失为MPAP032103981986425局部压力损失局部压力损失包括通过管路中折管和管接头等处的管路局部压力损失P2，以及通过控制阀的局部压力损失P3。其中管路局部压力损失相对来说小得多，故主要计算通过控制阀的局部压力损失。参看图2，从小泵出口到注射缸进油口，要经过顺序阀17，电液换向阀2及单向顺序阀18。单向顺序伺17的额定流量为50L/MIN，额定压力损失为04MPA。电液换向阀2的额定流量为190L/MIN，额定压力损失03MPA。单向顺序阀18的额定流量为150L/MIN，额定压力损失02MPA。通过各阀的局部压力损失之和为2221,315061904357504PMPA8从大泵出油口到注射缸进油口要经过单向阀13，电液换向阀2和单向顺序阀18。单向阀13的额定流量为250L/MIN，额定压力损失为02MPA。通过各阀的局部压力损失之和为MPAP65023402531702,325由以上计算结果可求得快速注射时，小泵到注射缸之间总的压力损失为P1003088MPA091MPA大泵到注射缸之间总的压力损失为P2003065MPA068MPA由计算结果看，大小泵的实际出口压力距泵的额定压力还有一定的压力裕度，所选泵是适合的。另外要说明的一点是在整个注射过程中，注射压力是不断变化的，注射缸的进口压力也随之由小到大变化，当注射压力达到最大时，注射缸活塞的运动速度也将近似等于零，此时管路的压力损失随流量的减小而减少。泵的实际出口压力要比以上计算值小一些。综合考虑各工况的需要，确定系统的最高工作压力为68MPA，也就是溢流阀7的调定压力。342液压系统发热温升计算计算发热功率液压系统的功率损失全部转化为热量。发热功率计算如下PHRPRPC对本系统来说，PR是整个工作循环中双泵的平均输入功率。ZIPITRTQPT1系统总输出功率求系统的输出有效功率NIMJJWJITCTTSFTP11由前面给定参数及计算结果可知合模缸的外载荷为90KN，行程035M；注射缸的外载荷为192KN，行程02M；预塑螺杆有效功率5KW，工作时间15S；开模时外载荷近同合模，行程也相同。注射机输出有效功率主要是以上这些。KWPC3150210935014535总的发热功率为PHR1533KW123KW26计算散热功率前面初步求得油箱的有效容积为1M3，按V08ABH求得油箱各边之积ABH1/08M3125M3取A为125M，B、H分别为1M。求得油箱散热面积为AT18HAB15AB18L125115125M259M2油箱的散热功率为PHCK1ATT式中K1油箱散热系数，查表51，K1取16W/M2；T油温与环境温度之差，取T35。PHC165935KW33KWPHR123KW由此可见，油箱的散热远远满足不了系统散热的要求，管路散热是极小的，需要另设冷却器。冷却器所需冷却面积的计算冷却面积为MHCRTKPA式中K传热系数，用管式冷却器时，取K116WM2；TM平均温升；211TTTM取油进入冷却器的温度T160，油流出冷却器的温度T250，冷却水入口温度TL25，冷却水出口温度T230。则527302560MT所需冷却器的散热面积为223857160MA考虑到冷却器长期使用时，设备腐蚀和油垢、水垢对传热的影响，冷却面积应比计算值大30，实际选用冷却器散热面积为A1328M236M227第四章液压泵站的设计液压站是由液压油箱、液压泵装置及液压控制装置三大部分组成。液压油箱装有空气滤清器、滤油器、液面指示器和清洗孔等。液压泵装置包括不同类型的液压泵、驱动电机及其它们之间的联轴器等。液压控制装置是指组成液压系统的各阀类元件及其联接体。对于固定的液压设备，常将液压系统的油箱、动力装置和控制调节装置集中安装成液压站，使装配、调试和维修都比较方便，同时又使液压站上的振动源与主机隔开，减少了液压站中的油温变化对主机精度的影响。41集成块的设计28（1）确定孔道直径及通油孔间的壁厚A确定通油孔道的直径与阀的油口相通孔道的直径，应与液压阀的油口直径相同；与管接头相连接的孔道，其直径一般应按通过的流量和允许流速，用式计算，但孔口须按管接头螺纹小径钻崆并攻丝；VQD4工艺孔应用螺塞或球涨堵死；对于公用孔道，压力油孔和回油孔的直径可以类比同压力等级的系列集成块中的孔道直径确定，也可通过式计算得到；泄油孔的直径一般由经验确定。VQD4B连接孔的直径固定液压阀的定位销孔的直径和螺钉孔的直径，应与所选定的液压阀的定位销直径及配合要求与螺钉孔的螺纹直径相同；连接集成块组的螺栓规格可类比相同压力等级的系列集成块的连接螺栓确定，也可以通过强度计算得到。单个螺栓的螺纹小径D的计算公式为NPD4式中；P块体内部最大受压面上的推力；N螺栓个数；担搁螺栓的材料许用应力。螺栓直径确定后，其螺栓孔（光孔）的直径也就随之而定，系列集成块的螺栓直径为M8M12，其相应的连接孔直径为912（MM）。C起吊螺钉的直径。单个集成块重量在30以上时，应按重量和强度确定螺钉孔的直径。D油孔间的壁厚及其校核。通油孔间的最小壁厚的推荐值不小于5MM。当系统压力高于63MPA时，或孔间壁厚较小时，应进行强度校核，以防止系统在使用中被击穿。（2）中间块外形尺寸的确定中间块用来安装液压阀，其高度H取决于所安装元件的高度。H通常应大于所安29装的液压阀的高度。在确定中间块的长度和宽度尺寸时，在已确定共有油道孔基础上，应首先确定公有油道孔位置应与标准通道块上的孔一致。中间块的长度和宽度尺寸均应大于安放元件的尺寸，以便于设计集成块内的通油孔道时调整元件的位置。一般长度方向的调整尺寸为4050MM，宽度方向为2030MM。调整尺寸留的较大，孔道布置方便，但将加大块的外形尺寸和重量，反之，则结构紧凑、体积小、重量轻，但孔道布置困难。最后确定的中间块长度和宽度应与标准系列块的一致。42电动机和泵组与油箱的安装设计在常见的液压站中，按照电动机和液压泵组相对油箱的安装位置不同，可以分为上置式、下置式与旁置式三种。如图5所示为上置式油箱液压泵站。上置式油箱液压泵站是将液压泵与电机等装置安装在油箱上盖板上，其结构紧凑，应用十分普遍，尤其是需要经常移动的、泵与电机均不太大的泵站。电机与泵可以立式安装（如图5），也可卧式安装。这种安装方法将动力振动源安置在油箱盖板上，因此油箱体，尤其是盖板要有较好的刚性。如图6所示为旁置式油箱液压泵站。旁置式油箱液压泵站是将液压泵与电机等装置安装在油箱旁边。系统的流量和油箱容量较大时，尤其是一个油箱给多台液压泵供油的场合采用。旁置式油箱液压泵站使油箱内液面高于泵的吸油口，泵的吸油条件较好。设计要注意在泵的吸油口与油箱之间设置一个截止阀，以防止液压泵在维修或拆卸时油箱中油液外流。下置式油箱液压泵站是将液压泵与电机等装置安装在油箱底下。这样可使设备的安装面积减小，也可使泵的吸入能力大为改善。这种安置方式，常常是将油箱架高到使人可以在油箱底下穿越，以便对液压泵的安装和维修3043电动机与泵的装配设计电动机的安装形式主要有三种机座带底脚、端盖上无凸缘机构，机座不带低脚、端盖上带大于机座的凸缘机构，机座带底脚、端盖上带大于机座的凸缘机构。如图7所示为底座带底脚、端盖上无凸缘机构，一般用于水平放置。若电动机与液压泵组立式放置则应选用机座不带底脚、端盖上带大于机座的凸缘机构，以便于电机在安装板上的定位与固定。机座带底脚、端盖上带大于机座的凸缘机构用于水平放置的电动机与液压泵组，此时液压泵通过发兰式支架支承在电动机上，利用端盖上的凸缘可方便地在支架上定位。小功率的电动机与液压泵组可以安装在油箱盖上（上置式），功率较大时需单独安装在专用的平台上（非上置式）。电动机与液压泵组的底座应有足够的强度和刚度，要便于安装和检修。电动机与液压泵组与底座之间最好加弹性防振垫。在在适当的部位设置泄油盘，以防止场地污染。液压泵的传动轴不能承受径向与轴向载荷，与电机轴有很高的同轴度，一般采用弹性联轴器的连接形式。31结论这次设计的三个月时间里，我从不了解到深刻的理解锤式破碎机的设计课题，对我们大学四年所学到的知识，特别是对机械设计、机械原理、以及机械制图方面的知识有了更深的理解和提高。并且从中培养了自己对问题的独立思考能力以及分析问题的能力，对资料和文献的检索能力，也培养了我们将所学基础理论与专业知识运用解决实际问题的能力。对培养我们的独立工作能力和创新精神具有很重要的作用。当然，在这些过程中也存在许多没有解决好的并有待改进和提高的问题。虽然在设计中难免有不足之处