某食品厂废水处理毕业设计

第二篇设计计算书第一章食品厂废水处理构筑物设计与计算11格栅111设计说明格栅主要是拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续处理的顺利进行。112设计参数设计流量Q20000M3/D8333M3/H02314M3/S；栅条宽度S10MM栅条间隙D5MM栅前水深H04M格栅安装角度60，栅前流速07M/S,过栅流速09M/S；单位栅渣量W007M3/103M3废水。113设计计算由于本设计水量较少，故格栅直接安置于排水渠道中。格栅如图21。H1H211HBB115021TG图2图11格栅示意图1131栅条间隙数MAXSINQBHV式中Q设计流量，M3/S格栅倾角，度B栅条间隙，MH栅前水深，MV过栅流速，M/S，取N120619045SIN231N1132栅槽宽度BSN1EN00112010005120179M栅槽宽度一般比格栅宽0203M，取03M。即栅槽宽为02903059M，取06M。1133进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道宽B109M，其渐宽部分展开角度1601L79037202TGTG1134栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度120685L1135通过格栅水头损失取K3,242栅条断面为圆形，V09M/S，则H124/3SINVKDGBA式中K系数，水头损失增大倍数系数，与断面形状有关S格条宽度，MD栅条净隙，MMV过栅流速，M/S格栅倾角，度H124/30109324SIN60581065M1136栅后槽总高度设栅前渠道超高H203MHHH1H20406503135M1137栅后槽总长度11205HLTGL043376965TM1138每日栅渣量栅渣量M3/103M3污水，取01001,粗格栅用小值，细格栅用大值，细格栅用大值取W101M3/103M3K218，则W128640Q式中Q设计流量，M3/SW1栅渣量M3/103M3污水，取01M3/103M3W0214860111M3/D02M3/D采用机械清渣选用HF500型回转式格栅除污机，其性能见下表21，表11HF500型回转式格栅除污机性能规格表型号电动机功率（KW）设备宽（MM）设备高（MM）设备总宽（MM）沟宽（MM）沟深（MM）导流槽长度（MM）设备安装长（MM）HF50011500500085058015351500250012集水池121设计说明集水池是汇集准备输送到其他构筑物去的一种小型贮水设备，设置集水池作为水量调节之用，贮存盈余，补充短缺，使生物处理设施在一日内能得到均和的进水量，保证正常运行。122设计参数设计流量Q20000M3/D8333M3/H02314M3/S；123设计计算集水池的容量为大于一台泵五分钟的流量，设三台水泵（两用一备），每台泵的流量为Q0029M3/S003M3/S。集水池容积采用相当于一台泵30MIN的容量M306541QTW有效水深采用2M，则集水池面积为F27M2，其尺寸为58M58M。集水池构造集水池内保证水流平稳，流态良好，不产生涡流和滞留，必要时可设置导流墙，水泵吸水管按集水池的中轴线对称布置，每台水泵在吸水时应不干扰其他水泵的工作，为保证水流平稳，其流速为0308M/H为宜。13泵房131设计说明泵房采用下圆上方形泵房，集水池与泵房合建，集水池在泵房下面，采用全地下式。考虑三台水泵，其中一台备用。132设计参数设计流量Q20000M3/D8333M3/H02314M3/S取Q60L/S，则一台泵的流量为30L/S。133设计计算1331选泵前总扬程估算经过格栅水头损失为02M，集水池最低水位与所需提升经常高水位之间的高差为7857341245M1332出水管水头损失总出水管Q60L/S，选用管径DN250，查表的V123M/S,1000I991,一根出水管，Q30L/S，选用管径DN200，V097M/S,1000I86，设管总长为40M，局部损失占沿程的30，则总损失为9140305M1333水泵扬程泵站内管线水头损失假设为15M，考虑自由水头为10M,则水泵总扬程为H4505151075M取8M。1334选泵选择100QW1201055型污水泵三台，两用一备，其性能见表23表12100QW1201055型污水泵性能流量30L/S电动机功率55KW扬程10M电动机电压380V转速1440R/MIN出口直径100轴功率496KW泵重量190KG效率77214水力筛141设计说明过滤废水中的细小悬浮物142设计参数设计流量Q5000M3/D20833M3/H0058M3/S143设计计算机型选取选用HS120型水力筛三台（两用一备），其性能如表22，13HS120型水力筛规格性能图12水力筛外形图15调节池151设计说明由于本工程污水的水量具有时段不均匀性，为了减少冲击负荷，使处理设备能均匀的运行，需设调节池，用以进行水量的调节和水质的均匀。152设计参数处理水量（M3/H）筛隙MM设备空重KG设备运行重量KG100154601950设计流量Q20000M3/D8333M3/H02314M3/S；运行方式进水与工厂排水一致；出水由泵提升，2台水泵连接两座格栅，24小时运行，低水位保护；每台水泵的设计流量为65M3/H，选用三台，两用一备。泵出水口安装电磁流量计，以调整和记录处理站的进水水量。根据提供的水量分布资料，日总排水量20000M3，设计污水停留时间为8H构筑物数量4座结构形式钢筋混泥土结构，地下构筑物，无盖调节池的体积为3208174VM153设计计算1531调节池有效容积VQT208335104165M31532调节池水面面积调节池有效水深取55米，超高05米，则21046589AH1533调节池的长度取调节池宽度为15M，长为13M，池的实际尺寸为长宽高15M13M6M1170M3。1534调节池的搅拌器使废水混合均匀，调节池下设潜水搅拌机，选型QJB75/6640/3303/C/S1台1535药剂量的估算设进水PH值为10，则废水中【OH】104MOL/L,若废水中含有的碱性物质为NAOH,所以CNAOH10440004G/L，废水中共有NAOH含量为5000004200KG/D，中和至7，则废水中【OH】107MOL/L，此时CNAOH1074004105G/L，废水中NAOH含量为5000004105002KG/D，则需中和的NAOH为20000219998KG/D，采用投酸中和法，选用96的工业硫酸，药剂不能完全反应的加大系数取11，2NAOHH2SO4NA2SO4H2O809819998244976所以实际的硫酸用量为KG/D。24976180投加药剂时，将硫酸稀释到3的浓度，经计量泵计量后投加到调节池，故投加酸溶液量为28079356/3896/KGDLH1536调节池的提升泵设计流量Q30L/S,静扬程为8097105985M。总出水管Q60L/S，选用管径DN250，查表的V123M/S,1000I991,设管总长为50M，局部损失占沿程的30，则总损失为91503064M管线水头损失假设为15M，考虑自由水头为10M,则水泵总扬程为H98506415101299M取13M。选择150QW1001511型污水泵三台，两用一备，其性能见表23表14150QW1001511型污水泵性能流量30L/S电动机功率11KW扬程15M电动机电压380V转速1460R/MIN出口直径150轴功率496KW泵重量280KG效率75116UASB反应池161设计说明UASB反应池由进水分配系统、反应区、三相分离器、出水系统、排泥系统及沼气收集系统组成。UASB反应池有以下优点沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流不填载体，构造简单节省造价由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备污泥浓度和有机负荷高，停留时间短162设计参数设计流量Q20000M3/D8333M3/H02314M3/S；进水COD1400MG/L去除率为95；容积负荷（NV）为45KGCOD/M3D；污泥产率为007KGMLSS/KGCOD；产气率为04M3/KGCOD。163设计计算1631UASB反应器结构尺寸计算1反应器容积计算包括沉淀区和反应区UASB有效容积为V有效0VQSN式中V有效反应器有效容积，M3Q设计流量，M3/DS0进水有机物浓量,KGCOD/M3NV容积负荷,KGCOD/M3DV有效50141556M32UASB反应器的形状和尺寸工程设计反应器2座，横截面为矩形反应器有效高度为5M，则215632IVSHM有效横截面积单池面积单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在21以下较为合适设池长L16M，则宽，取10M。15697ISBL单池截面积20IM设计反应池总高H65M，其中超高05M（一般应用时反应池装液量为7090）单池总容积3165960IIHVS单池有效反应容积316058IIHMVS有效单个反应器实际尺寸16M10M65M反应器数量2座总池面积21603IN总反应器总容积92IV总有效反应容积，符合有机符合要3385IM有效有效求UASB体积有效系数1608392在7090之间，符合求水力停留时间（HRT）及水力负荷率VR32160782Q85/10SHRTRVHMT有效总符合设计要求。1632三相分离器构造设计1设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。2沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置6个集气罩，构成6个分离单元，则每池设置6个三相分离器。三相分离器长度B10M，每个单元宽度BL/616/62667M。沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即160M2。沉淀区的表面负荷率32104265/10IQMHS3回流缝设计如图13是三相分离器的结构示意图H4B21B321H3DCBAEV图13三相分离器结构示意图设上下三角形集气罩斜面水平夹角55，取H311M；B1H3/TG式中B1下三角集气罩底水平宽度，M下三角集气罩斜面的水平夹角；H3下三角集气罩的垂直高度，MB1077M05TG则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离B2B2B126672077113M则下三角形回流缝面积为S1B2LN113106678M2下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式计算V1Q1/S1式中Q1反应器中废水流量，M3/H；S1下三角形集气罩回流逢面积，M2；V1153M/H净水的,故取002G/CMS。由斯托克斯工式可得气体上升速度为3209581025106/958/BCSMHV；可脱去64BCA9584BAVBAVBCAD001CM的气泡。5三相分离器与UASB高度设计三相分离区总高度HH2H3H4H5H2为集气罩以上的覆盖水深，取05M。52345107218507DFAMSINSINHHUASB总高H65M，沉淀区高25M，污泥区高15M，悬浮区高20M，超高05M。1633布水系统设计计算1配水系统采用穿孔配管，进水管总管径取200，流速约为095M/S。每个反应器设置10根DN150支管，每根管之间的中心距离为15M，配水孔径采用16，孔距15M，每孔服务面积为1515225，孔径向下，穿孔管距离反应池底02M，每个反应器有66个出水孔，采用连续进水。2布水孔孔径共设置布水孔66个，出水流速U选为22M/S，则孔径为442083/01636061QDMNU3验证常温下，容积负荷（NV）为45KGCOD/M3D；产气率为04M3/KGCOD；需满足空塔水流速度UK10M/H,空塔沼气上升流速UG10M/H。空塔水流速度10M/H符合要求。208365/KQUMHS50/24108429/3OGQCRUMHS空塔气流速度10M/H符合要求。1634排泥系统设计计算1UASB反应器中污泥总量计算一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15GVSS/L,则两座UASB反应器中污泥总量。1562340/SGVKGSD2产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取007KGMLSS/KGCODUASB反应器总产泥量0751408392/OXRQCEKGVSD式中XUASB反应器产泥量，KGVSS/D；R厌氧生物处理污泥产量，KGVSS/KGCOD；CO进水COD浓度KG/M3；E去除率，本设计中取80。据VSS/SS08，X392/08490KGSS/D单池产泥XIX/2490/2245KGSS/D污泥含水率为98，当含水率95，取，310/SKGM则污泥产量3490245/118SXWHP单池排泥量325/SIMH污泥龄2340769CGDX3排泥系统设计在UASB三相分离器下05M和底部400高处，各设置一个排泥口，共两个排泥口。每天排泥一次。1635出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出。出水是否均匀对处理效果有很大的影响。1出水槽设计对于每个反应池，有6个单元三相分离器，出水槽共有6条，槽宽03M。单个反应器流量32089/36IIQQMS设出水槽口附近水流速度为02M/S，则槽口附近水深/9/102IUA取槽口附近水深为025M，出水槽坡度为001；出水槽尺寸10M02M025M；出水槽数量为6座。2溢流堰设计出水槽溢流堰共有12条（62），每条长10M，设计900三角堰，堰高50，堰口水面宽B50。每个UASB反应器处理水量28L/S,查知溢流负荷为12L/（MS），设计溢流负荷F1117L/（MS），则堰上水面总长为。285071IQLMF三角堰数量个，每条溢流堰三角堰数325041LNB量504/1242个。一条溢流堰上共有42个100的堰口，42个140的间隙。堰上水头校核每个堰出流率3528106/54IQMSN按900三角堰计算公式，2H堰上水头0450171313H出水渠设计计算反应器沿长边设一条矩形出水渠，6条出水槽的出水流至此出水渠。设出水渠宽08M，坡度0001，出水渠渠口附近水流速度为03M/S。渠口附近水深028163IQMUXA以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深0250116037M，离出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为1467米，出水渠长为1467011477M，出水渠尺寸为1477M08M037M，向渠口坡度0001。UASB排水管设计计算选用DN250钢管排水，充满度为06，管内水流速度为32481095/6VMS1636沼气收集系统设计计算1沼气产量计算沼气主要产生厌氧阶段，设计产气率取04。3/MKGCOD总产气量304510824/OGRQEMH每个UASB反应器的产气量3012/IG集气管每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13根集气管。每根集气管内最大气流量312010/436MS据资料，集气室沼气出气管最小直径D100MM,取100沼气主管每池13根集气管先通到一根单池主管，然后再汇入两池沼气主管。采用钢管，单池沼气主管管道坡度为05单池沼气主管内最大气流量3120/436IQMS取D150，充满度为08，则流速为13492/085VMS两池沼气最大气流量为34026/3QMS取DN250，充满度为06；流速为206408/5VMS2水封灌设计水封灌主要是用来控制三相分离气的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有有排泥和排除冷凝水作用。水封高度10H式中H0反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大H1取2MH2O，贮气罐内压强H0为400H2O。水封灌水封高度取15M，水封灌面积一般为进气管面积的4倍，则水封灌直径22214054196SD取05M。3气水分离器气水分离器起到对沼气干燥的作用，选用500H1800钢制气水分离器一个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气,在分离器出气管上装设流量计及压力表。4沼气柜容积确定由上述计算可知该处理站日产沼气2240，则沼气柜容积3M应为3H产气量的体积确定，即。3240/28VQT设计选用300钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为7000H6000。17CASS反应池171设计说明7CASS工艺是SBR工艺的发展，其前身是ICEAS，由预反应区和主反应区组成。预反应区控制在缺氧状态，因此提高了对难降解有机物的去除效果，与传统的活性污泥法相比，有以下优点建设费用低，省去了初沉池、二沉池及污泥回流设备。运行费用低，节能效果显著。有机物去除率高，出水水质好，具有良好的脱氮除磷功能。管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。污泥产量低，性质稳定，便于进一步处理与处置。172设计参数设计流量Q5000M3/D20833M3/H0058M3/S；进水COD280MG/L，去除率为85；BOD污泥负荷（NS）为01KGBOD/MLSS；混合液污泥浓度为X4000MG/L；充水比为032；进水BOD160MG/L，去除率为90。173设计计算1731运行周期及时间的确定1曝气时间0243216054ASSTHNX式中充水比进水BOD值，MG/L；0SBOD污泥负荷，KGBOD/MLSS；SNX混合液污泥浓度，MG/L。2沉淀时间SHTU4126412600357/UXMS设曝气池水深H5M，缓冲层高度05M，沉淀时间为357STH3运行周期T设排水时间TD05H,运行周期为4106ASDTT每日周期数N24/641732反应池的容积及构造1反应池容积单池容积为3501925324IQVMNN反应池总容积为06I式中N周期数；单池容积；IV总容积；N池数，本设计中采用2个CASS池；充水比。2CASS反应池的构造尺寸CASS反应池为满足运行灵活和设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。如图14所示为CASS池构造。图14CASS池结构示意图据资料，BH12，LB46，取B10M,L40M。所以401052000IVM3单池面积2045IIVSMHCASS池沿长度方向设一道隔墙，将池体分为预反应区和主反应区两部分，靠近进水端为CASS池容积的10左右的预反应区，作为兼氧吸附区和生物选择区，另一部分为主反应区。根据资料，预反应区长L1（016025）L，取L18M。3连通口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流，设连通孔的个数为3个。N连通孔孔口面积A1为1124QABLHNUHN式中Q每天处理水量，；DM/3CASS池子个数；NU设计流水速度，本设计中U50M/H；一日内运行周期数；NACASS池子的面积，；2连通孔孔口面积，；1预反应区池长，；LM池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，；1HMB反应池宽，。16M1502421118653500A孔口沿隔墙均匀布置，孔口宽度不宜高于10，故取09，则宽为M28。M1733污泥COD负荷计算由预计COD去除率得其COD去除量为2808523/MGL则每日去除的COD值为1190KG/D01SNUQSNXV式中Q每天处理水量，DM/3SU进水COD浓度与出水浓度之差，MG/LNCASS池子个数X设计污泥浓度，MG/LV主反应区池体积，3SN502816011/KGCODMLSD1734产泥量及排泥系统1CASS池产泥量CASS池的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥，还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。CASS池生物代谢产泥量为RSSRRRRQSNBASBQAVXBSQAX）（式中A微生物代谢增系数，KGVSS/KGCODB微生物自身氧化率，1/D根据啤酒废水性质，参考类似经验数据，设计A083，B005，则有058302384679/1XKGD（）（）假定排泥含水率为98，则排泥量为3334679468/101SQMDP（）2排泥系统每池池底坡向排泥坡度I001，池出水端池底设（101005）M3排泥坑一个，每池排泥坑中接出泥管DN200一根。1735需氧量及曝气系统设计计算1需氧量计算根据实际运行经验，微生物氧化1KGCOD的参数取053，微生物自身耗氧参1A数取018，则一个池子需氧量为1B112OAQSOEBXV0535000/2238103018350010319531600424KG/D则每小时耗氧量为16048/2KGH2供气量计算温度为20度和30度的水中溶解氧饱和度分别为，LMGCS/17920LMGCS/63730微孔曝气器出口处的绝对压力为5319810BPH5310398104547PA式中H最大水深，M空气离开主反应区池时的氧百分比为02179AEQT0518432式中空气扩散器的氧转移率，取15值AE暴气池中混合液平均溶解氧饱和度按最不利温度为305261042PBQTCSB578389/MGL温度为20时，暴气池中混合液平均溶解氧饱和度为20561042PBQTCSB578391056/MGL温度为20时，脱氧清水的充氧量为202014TTRCSOAB3026850895713/KGH式中氧转移折算系数，一般取08085，本设计取082；A氧溶解折算系数，一般取09097，本设计取095；密度，/L，本设计取10/L；C废水中实际溶解氧浓度，MG/L；R需氧量，/L，为6668/L。暴气池平均供气量为1036920/5OARGKGHE317854/MH空气密度为129/。3M每立方米废水供空气量为317842170M每去除1KGCOD的耗空气量为3538/28KGCOD空气3布气系统计算单个反应池平面面积为4010，设423个曝气器，则每个曝气器的曝气量G/423178534/423422/H。3M选择QMZM300盘式膜片式曝气器。其技术参数见表15。表15QMZM300盘式膜片式曝气器技术参数型号工作通气量服务面积氧利用率淹没深度供气量QMZM30028M3/H个0510M2/H个355948M425M3/H从鼓风机房出来一根空气干管，在两个CASS池设两根空气支管，每根空气支管上设46根小支管。两池共两根空气支管，92根空气小支管。气干管流速为15M/S，支管流速为10M/S，小支管流速为5M/S，则1V2V3V空气干管管径029M,取DN300钢管1478534360601GD干管空气支管管径，取27853401293609MV横支管DN100钢管，空气小支管管径，取DN603441785306606GDMV小支管钢管。4鼓风机供气压力计算曝气器的淹没深度H45M，空气压力可按下式进行估算1598154985PHKPA校核估算的空气压力值管道沿程阻力损失可由下式估算2LVHD式中阻力损失系数，取44取空气干管长为30M，则其沿程阻力损失225130145LVHKPAD取空气支管长为40M，则其沿程阻力损失225240135LVHPAD取空气小支管长为16M,则其沿程阻力损失225364100VK空气管道沿程阻力损失为12315HPA设空气管道的局部阻力损失为05KPA，则空气管路的压力总损失为I052HK取膜片式微孔曝气器的最大压力损失为29KPA，则鼓风机的供气压力为F588KPA。98984947FPHHPA故鼓风机的供气压力可采用588KPA，选择一台风机曝气，则风机能力为G50M3/MIN5鼓风机房布置选用两台DG超小型离心鼓风机，供气量大时，两台一起工作，供气量小时，一用一备。DG超小型离心鼓风机规格如表16。表16DG超小型离心鼓风机流量50M3/MIN电动机形式TEFC压缩介质空气电动机功率75KW出口压力638KPA电动机电压220V轴功率52KW重量1T其占地尺寸为20161008，高为965（含基础）。1736CASS反应池液位控制CASS反应池有效水深为5米。排水结束是最低水位11/032054HM基准水位为5M,超高为05M,保护水深为05M,2C污泥层高度134SM保护水深的设置是为了避免排水时对沉淀及排泥的影响。进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气结束由时间控制，沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制、排水结束由水位控制。1737排出装置的选择每池排出负荷33208347/46/MIN15HFDDQTH选择XBS300型旋转式滗水器，其技术参数如表17。表17XBS300型旋转式滗水器技术参数型号流量（M3/H）堰长（M）总管管径MM滗水深度H（M）功率KWXBS300300425025055第二章污泥部分各处理构筑物设计与计算21集泥井211设计说明污水处理系统各构筑物所产生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥浓缩池。污泥浓缩池为间歇运行，运行周期为24H,其中各构筑物排泥、污泥泵抽送污泥时间为1015H，污泥浓缩时间为200H,浓缩池排水时间为20H,闲置时间为05H10H。212设计参数设计泥量啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分UASB反应器，Q1245M3/D,含水率98；CASS反应器，Q24468M3/D,含水率99；总污泥量为QQ1Q26918M3/D，设计中取70M3/D。213设计计算考虑各构筑物为间歇排泥，每日总排泥量为70M3/D，需在15H内抽送完毕，集泥井容积确定为污泥泵提升流量（70M3/D）的10MIN的体积，即78M3。此外，为保证CASS排泥能按其运行方式进行，集泥井容积应外加3723M3。则集泥井总容积为7837234500M3。集泥井有效深度为30M，则其平面面积为2451VAH设集泥井平面尺寸为4040M。集泥井为地下式，池顶加盖，由污泥泵抽送污泥。集泥井最高泥位为05M,最低泥位为3M池底标高为35M。浓缩池最高泥位为2M。则排泥泵抽升的所需净扬程为5M，排泥泵富余水头20M，管道水头损失为05M，则污泥泵所需扬程为520575M。选择两台80QW50103型潜污泵提升污泥（一用一备）。其性能如表18。1880QW50103型潜污泵性能型号流量M3/H扬程（M）转速R/MIN电动机功率KW效率出口直径（）重量（KG）80QW501035010143037238012522污泥浓缩池221设计参数2221设计泥量啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分UASB反应器，Q1245M3/D,含水率98；CASS反应器，Q24468M3/D,含水率99；总污泥量为QQ1Q26918M3/D，设计中取70M3/D。2222参数选取固体负荷（固体通量）M一般为1035KG/M3H，取M30KG/M3D125KG/M3H；浓缩时间取T20H；设计污泥量Q40M3/D；浓缩后污泥含水率为96；222设计计算2221容积计算浓缩后污泥体积M3/D0011098675PVV0污泥含水率变为P0时污泥体积2222池子边长根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足AQC/M式中Q入流污泥量，M3/D；M固体通量，KG/M3D；C入流固体浓度KG/M3。入流固体浓度（C）的计算如下12WCQ1000198490KG/D110001994468KG/D2那么，QC9368KG/D1C9368/701338KG/M3浓缩后污泥浓度为19368/352677KG/M3浓缩池的横断面积为AQC/M701338/303122M2设计一座正方形浓缩池，则每座边长B57M，则实际面积A5757325M22222池子高度取停留时间HRT20H，有效高度QT/24A7020/24312215M2H，超高05M，缓冲区高05M。则池壁高1H327M1H232223污泥斗污泥斗下锥体边长取05M，污泥斗倾角取50则污泥斗的高度为H457/205/2TG5031M污泥斗的容积为V2H4（A12A1A2A22）33157257050523678M32224总高度H283158M设计计算草图如图21。图21污泥浓缩池设计计算草图2225排水口浓缩后池内上清液利用重力排放，由站区溢流管管道排入格栅间，浓缩池设四根排水管于池壁，管径DN150。于浓缩池最高处设置一根，向下每隔10M、06M、04M处设置一根排水管。23污泥脱水间231设计参数2311设计泥量浓缩后污泥含水率为96；浓缩后污泥体积35M3/D108V762312参数选取压滤时间取T4H；设计污泥量Q35M3/D；浓缩后污泥含水率为96；压滤后污泥含水率为75。232工艺流程工艺流程见图22。图22污泥脱水工艺流出图233设计计算2331污泥体积102PQ210MQP式中Q脱水后污泥量M3/DQ0脱水前污泥量M3/DP1脱水前含水率（）P2脱水后含水率（）M脱水后干污泥重量（KG/D）56M3/D102PQ0963571400KG/DM150污泥脱水后形成泥饼用小车运走，分离液返回处理系统前端进行处理。2332机型选取选取DYQ1000型带式压榨过滤机，其工作参数如表25表21DYQ1000型带式压榨过滤机工作参数滤网电动机有效宽（MM速度KW/MIN型号功率（KW）控制器型号最大冲洗耗水量M3/HMM）冲洗压力（MPA气动部分输入压力（MPA）1000044JZTY31422JDIA40604051气动部分流量M3/H处理能力【KG/HM2】泥饼含水率（外形尺寸（长X宽X高）（MM）重量（KG08255050065755050X1890X236545002333投药装置投药量根据城市污水污泥、啤酒厂污水站污泥絮凝剂脱水试验知，常用絮凝剂的投药量分别为氯化铁5080,硫酸铝8012，聚合氯化铝30100，聚丙烯酰胺1525。投药系统投按加聚丙烯酰胺考虑。设计投药量为20，则每日需药剂为140020/100028KG需要纯度为90的固体聚丙烯酰胺为28/0931KG调配的絮凝剂溶液浓度为0204,则溶液所需溶药灌最小容积为1550L。选择ZJ470型折桨式搅拌机一台，其规格如表28。表22ZJ470型折桨式搅拌机性能及及外形尺寸池形尺寸型号功率KW长宽高桨叶距池底高（）转速R/MINZJ47022120012001100180130药液投加选用JZ125/32型柱塞计量泵，其性能如表29。表23JZ125/32型柱塞计量泵性能型号流量L/H排出压力MPA泵速次/MIN电动机功率KW进、出口直径重量KGJZ125/32125163210207515230计量泵占地尺寸为815715，高为575（不含基础）。第三章构筑物高程计算31污水构筑物高程计算311污水流经各处理构筑物水头损失表31污水流经各处理构筑物水头损失表构筑物名称水头损失（M）构筑物名称水头损失（M）格栅02UASB反应池10水力筛12CASS反应池06调节池03集水井02312污水管渠水头损失计算表名称流量（L/S）管径（）坡度I流速VM/S管长MIL2VGH出厂管CASS58400081607717001330100113CASS06CASSUASB5840008160778100072690120127表32污水管渠水头损失计算表313高程确定UASB处的地坪标高为764M，按结构稳定原则确定池底埋深为15M，然后根据各处理构筑物之间的水头损失推求其它构筑物的设计水面标高，调节池设计成地下式，确定水面标高为764M，从调节池到UASB经过提升泵提升。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。各处理构筑物的水面标高及池底标高见表33。表33各处理构筑物的水面标高及池底标高构筑物名称水面标高M池底标高M构筑物名称水面标高M池底标高M进水管75507520调节池764709格栅前75507510UASB809749格栅后7541275012CASS796746集水井7541273412水力筛77976732污泥高程计算321污泥管道水头损失2925024309568001720124014129250243095230006369017018UASB10UASB调节池29200253092230006095004400658400081607739004300860126调节池03调节池水力筛5840008160774001220160063水力筛12集水井02格栅02H631管道沿程损失18517249FHLVHDC管道局部损失IVG式中污泥浓度系数HC局部阻力系数D污泥管管径L管道长度V管内流速查表知污泥含水率98时，污泥浓度系数80，污泥含水率为96时，污泥HC浓度系数62。HC连接管道水头损失见表34。表34污泥管道水头损失计算表管渠设计参数水头损失（M）管渠及构筑物名称流量（L/S）DVM/SLMIHFHCASS集泥井0517200103601702037UASB集泥井02842001065025031056集泥井浓缩池0801200103003022034池浓缩池脱水机房040520010400302023322污泥处理构筑物的水头损失当污泥以重力流排出池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，浓缩池一般取15M,CASS与UASB取12M。323污泥高程布置从CASS集泥井推得，集泥井水位791037127703M从UASB集泥井推得，集泥井水位814056127984M从集泥井浓缩池推得，浓缩池水位7703034157519M集泥井液位确定为764M，浓缩池液位确定为784M，中间加污泥提升泵房提升污泥。集泥井设在污泥提升泵房下部。表35污泥处理各构筑物标高构筑物名称水面标高池底标高集泥井759729浓缩池784729致谢本次毕业设计,使我对工程设计的内容和步骤有了更进