HSZ联合站工艺的设计123

1、.HSZ联合站工艺设计1.1 课题的目的和意义联合站是转油站的一种。站内包括有原油处理系统，转油系统，原油稳定系统，污水处理系统，注水系统，天然气处理系统等它是油气集中处理联合作业站的简称。主要包括油气集中处理（原油脱水、天然气净化、原油稳定、轻烃回收等）、油田注水、污水处理、供变电和辅助生产设施等部分。联合站（库）是油田原油集输和处理的中枢。联合站（库）设有输油，脱水，污水处理，注水，化验，变电，锅炉等生产装置，主要作用是通过对原油的处理，达到三脱（原油脱水，脱盐，脱硫；天然气脱水，脱油；污水脱油）三回收（回收污油，污水，轻烃） ，出四种合格产品（天然气，净化油，净化污水，轻烃）以及进行商品

2、原油的外输。联合站是油田油气集输过程中的重要生产环节，是集油气分离、原油脱水、原油计量、稳定外输、油田注水、污水处理、消防即热力系统等为一体的综合生产过程。目前我国大多数联合站的原油计量自动化水平还很低，还停留在人工手动状态，对物为、液量、压力和温度的过程参数都需要靠人工检测，人为误差大，严重影响生产效率及产品质量。针对联合站实际状况，以满足联合站原油外输计量生产要求，开发一套原油外输计量系统，能对生产现场实现原油计量高精度的远程集中化科学管理和实时在线监控、实现流程操作全自动化。联合站的研究具有重大的意义和前景。根据联合站的功能和规模，搞好优化设计，不断提高联合站设计水平、争取达到开发方案的

3、优化、油田总体布局优化、工艺流程优化、自动控制系统优化、联合站总图优化、配套系统优化，以合理有效的利用石油能源，提高能源的开发率和利用率，使联合站能够安全高效的生产。1.2 国内外研究现状目前，我国各种规模的联合站中油水分离的控制过程大多数还采用手动或半自动控制防水。即一次仪表加手操器方式或根据经验来控制手动阀门的开启度。在这个环节上自动化程度很低，急待解决。而在发达国家，基本上实现了全自动控制，即脱水、加药、污水处理、平稳外输过程的全自动调节及控制。在这方面，我国处于落后状态的主要原因是传感器及调节仪表的性能质量均达不到要求，过去开发的一类型的自动控制系统无法使用等。近年来，随着各类先进控制

4、产品的引入及操作人员的素质不断提高，采用先进的全自动控制系统来控制脱水过程已经实现，并在不断推广。.下载可编辑 .我国大部分的油田采油厂联合站是在20 世纪 70 年代建立起来的，在当时的生产水平下是能够担负起诸如测量、手工操作的具体任务的。但是，随着油田的大规模开发，生产规模的日益扩大，原有的生产系统暴露出来的问题也日益突出，如，人工监控的误差大、人工操作的不及时、动态处理过程不实时等。另一方面，系统没有实现自动控制，耗能大、效率低、能量浪费比较严重。因此，这就迫切要求对联合站进行自动化改造，实行计算机系统的监控与管理。从而可以自动采集并监测生产过程的各个参数，并进行优化处理，实现节能降耗。

5、联合站计算机控制系统，大都采用的是单回路给定点的 PID 控制算法 PID 控制是最早发展起来的控制策略之一，按偏差的比例积分和微分进行控制的调节器称为 PID 控制器，它是连续系统中技术成熟，应用最广泛的一种调节器但是在实际的工业生产过程中，往往具有非线性，时变不确定性，难以建立精确数字模型，应用常规PID 控制器不能达到理想的控制效果。因此，利用神经网络的自学习能力和逼近任意函数的能力，把神经网络与传统的 PID 控制有机结合寻找一个最佳的PID 非线性组合控制规律，将在一定程度上解决传统 PID 调节器不易在线实时整定参数，难于对一些复杂过程和参数慢时变系统进行有效控制的不足，从而提高控

6、制器对系统与环境的适应能力和控制效果。美国海湾石油公司于1954 年 10 月，建成世界上第一套自动监控输送系统( 简称 LACT)装置，解决了原油的自动收集、 处理、计量和输送问题， 到 1967 年底，美国陆地石油公司己有 75%的原油采用 LACT装置。在 LACT应用的同时，一些原油处理站出现了以闭环控制为特点的就地自动化控制系统。从六十年代末期以后，计算机及 PLC 技术已开始应用于油田联合站内的部分生产系统中，但此时联合站集输系统还是处于简单常规仪表控制时期。随着集输工艺上计量站的形成和中心处理站 ( 简称联合站 ) 的产生，集散控制系统 ( 简称 DCS) 开始应用于联合站集输系

7、统中代替常规仪表。 进入九十年代， DCS的功能越来越强，工作也越来越可靠。 如 HONEYWELL公司的 TDC3000系统、FISHER-ROSEMOUNT公司的 PROVOX系统等数十个厂商的 DCS都在油气处理站有所 应 用 。 随 着 通 信 技 术 的 发 展 ， SCADA(Supervisory Control And DataAcquisition) 即监控与数据采集系统越来越多地应用于油田生产控制与管理中。1.3 研究目标研究目标是拟建于陕西省吴起槐树庄地区的联合站。可在一块大约是 600m×500m的区域上优先征用。 站址周围无大型企事业单位及大型建 （构）筑物

8、，距离矿场油库 32 公里。该地区地势较平坦开阔，土质为黄土。1.4 研究的内容.下载可编辑 .1. 计算及说明书部分内容（ 1）该联合站原油处理能力计算，原油、天然气物性计算；（ 2）方案设计（确定处理工艺和方框流程）；（3）主要设备选型计算：a. 分离器的台数、尺寸；b. 缓冲罐的大小、台数；c. 脱水器的台数、尺寸；d. 加热炉的台数、热负荷、热效率；e. 泵的规格、型号、类型、功能、台数；f.储油罐的个数、容量、防火堤等。（ 4）根据地形测图确定总平面布置；一般应提出 2 个以上的布置方案，选优确定。应考虑的因素包括：平面、竖向、分区、道路、防火间距、消防、风向、周围环境、绿化、油气流

9、向、管线布置等；（5）撰写该联合站总平面布置说明书，完成工程说明书的编制；（ 6）根据平面布置图和方框流程图确定联合站的工艺流程， 撰写流程说明，包括正常操作时的油气水流向、事故（停电） 、站内循环时油气流向；（ 7）进行站内水力、热力计算和设备（如分离器、电脱水器、缓冲罐、加热炉、泵等）的选型计算及数量的确定，完成工艺计算2 设计说明书2.1 设计资料设计规模：原油处理能力：240 万吨年（纯油） （综合含水按75 计）预留原油接转能力60 万吨年天然气净化能力30 万 m3/ d系统配套工程：变电所一座，设置双路电源供电；加热设施，消防泵房一座，通讯装置一套，道路。2.1.2 设计基础数据

10、（ 1）原油物性：密度： 865.8kg/m3(20 )粘度：（ 50 ） 22.8mPa?s原油初馏点： 87凝固点： 28原油含蜡：38.9 含胶质： 22.5 含沥青质：11.7 含硫： 1.9%3平均气油比： 32Nm /t气液进站温度：38气液进站压力： 0.56MPa（ 2 ）天然气物性伴生气组分CH4 ： 86.71 C2H6： 4.77 .下载可编辑 .C3H8： 4.39 C4H10： 1.37 C5H12： 1.12C6H14 ： 0.19 C7H16： 0.18C8H18 ： 0.04 CO2： 0.19 N2： 1.04 （ 3 ）气象、工程地质及水文资料地震等级：按6

11、 级烈度设防地耐力： 7t/m 2月平均最高温度：30.2 ，月平均最低温度：15最小频率风向冬季S，风频5；夏季 W，风频4。月平均风速： 5.2m/s最大冻土深度：1.3m（ 4 ）参考设计参数三相分离器进口温度：55 三相分离器出口温度：55 三相分离器控制压力：0.5MPa三相分离器出口原油含水：<30原油缓冲罐控制压力：0.15MPa电脱水器控制压力：0.3MPa电脱水器脱水温度：55电脱水器入口原油含水应<30%电脱水器出口原油含水 0.5电脱水器出口污水含油 0.5原油稳定温度：60原油负稳定压力：0.04MPa原油外输温度：60油罐储存温度：45 50 2.2站址及

12、自然概况该联合站拟建于陕西省吴起槐树庄地区。联合站可在一块大约是600m× 500m的区域上优先征用。站址周围无大型企事业单位及大型建（构）筑物，距离矿场油库32 公里。该地区地势较平坦开阔，土质为黄土。2.3 工艺流程1、正常流程：注破乳剂气计量气站站外来油进站阀组加热炉油气水三相分离器缓冲罐污水污水处理区循环泵电脱水器原油稳定塔（净化油罐）原油外输泵计量外输2、停电流程：进站来油进站阀组油气水三相分离器缓冲罐循环泵事故罐.下载可编辑 .正常流程3联合站工艺计算3.1基础数据计算3.1.1设计规模原油处理能力： 240 万吨 ( 年工作日： 365 天)240万吨 / 年6575.

13、3425t / d考虑油田生产不稳定性，取不稳定系数1.2 ，则原油处理能力为M o6575.34251.27890.411t / d3.1.2天然气处理能力已知来油综合气油比为：332Nm/t ，则天然气的处理量为Qgs7890.41132252493.152Nm3 / d3.1.3污水处理能力综合含水为 75%，则Qw =7890.411×75%/(1-75%)=23671.233t/d3.2油气物性计算3.2.1原油物性参数计算表 3-2-1（ A） 原油物性物性密度动力粘度气液进站温度数值865.8k g m322.8mP?38a(50 )平均气油比332Nm/ t.下载可编

14、辑 .1、密度由油气集输与矿场加工式（2-16 ）知，在 0 50范围内、温度为t的原油密度可按下式计算：t20(t 20)(3-1)式中t ， 20 温度为 t ， 20时原油的密度， kg/m 3；温度系数， kg /( m3C ) ， =1.828-0.0013220 。在 20-120 范围内，原油密度为t20(t 20)1当 78020 860 时，(3.0832.63810 320 )10(2.5131.97510 320 )1086020 960 时，(3-2)332、动力粘度已知某一温度下原油的粘度值，其他温度t下原油的粘度值由油气集输式（ 4-44 ）计算：1 c1t t 0

15、 lg c t01tt0(3-3)ct1000mPa时，c 10, a2.52103s10t 1000mPa s时， c 100,a 1.4410 3t时，1000,a0.7610310mPa sc式中t ， t0 分别为温度是t( ) 和 t 0( ) 时原油的粘度， m Pa s；a ， c系数。3 、运动粘度ttt(3-4)式中：2/s ；Vt t 时 , 原油的运动粘度， mt t 时原油的动力粘度， m Pa s；3以上各式计算出各温度下原油的密度、 动力粘度和运动粘度， 结果列表如表 3-2-1 （B）：.下载可编辑 .表 3-2-1（ B）原油物性计算结果温度（ t ）密度（ k

16、g/m3）运动粘度10 5 m2 /s动力粘度mPa s38853.54.3036.740852.093.9633.7745848.673.2527.6150845.252.7022.855841.82.2618.9960838.391.915.96计算示例，取 t=38 、密度20 865.8 k g m3 ，由式（ 3-1 ）第一种计算方法得t20(t 20)20 (1.828 0.11132 20 ) (t 20)865.8(1.8280.00132865.8)(3820)853.5k g m3、动力粘度由式（ 3-4 ）5022.8 mpa .s, c100,1.44 10 3 ，10

17、mpa st01000mpa s , 错误 ! 未找到引用源。则11t t0 lg c1tct0t0c1 (100 22.8)1 1.44 10 3 (38 50) lg(100 22.8 ) 110036.7mPa s、运动粘度由式（ 3-3 ）383836.7 10-34.3 10 5 m2 / s38853.5天然气的物性参数表 3-2-2伴生气组分.下载可编辑 .组分CH4C2 H6C3H8 C4H10C5H12C6H14C7 H16C8H18CO2N2含量（ %） 86.74.774.39 1.371.120.190.180.040.11.0194（ 1）气体的分子量：Mmini(3

18、- 5)式中 m i 各组分的分子量；ni 各组分的百分数；错误 ! 未找到引用源。M1686.71%304.77%444.39%581.37%721.12%860.19%1000.18%1140.04%440.19%281.04%19.33892g mol（ 2）标准状况下气体的密度为：gs19.33892863.345g / m30.8633kg / m322.410 3气液相进站流量计算1、液相流量计算已知： M 07890.411t / d ，原油密度：38853.5kg / m3故M 07890.411 10333Q09244.769m / d0.1070m / s0 853.5原油

19、体积含水 75%，则Qw75%Qw 0.321m3 / sQ01 75%总流量：QlQwQ00.3210.1070.428m3 / s2、气相流量计算3该站天然气处理量能力为： 252493.152Nm/d ，则操作条件下（323K，0.54MPa）气体的流量有气体状态方程推出：PsQ gsTQ gTsP.下载可编辑 .Ts ， Ps ， Qgs 为工程标准状态下的参数，Ps0.101325MPa ， Ts =293K，P=0.56 MPa ，T=273+50=323K，则：Q gs0.101325252493.1523112930.56243600=0.5820 m3 / s3、计算天然气在

20、原油中的溶解度计算管路条件下原油中天然气的溶解度，采用油气集输式（4-165 ）10(1.77o 1 1 .64)1.205(3-6)Rs 0.178 g 8.06 P(0.001638 0.02912 ) 10式中RS天然气在原油中的溶解度，溶解气油比3气3油；m)/m() (g 工程标准状态下天然气对空气的相对密度；0 脱气原油对水的相对密度；P管路压力(MPa ；)T管路温度 ( ) 。1.2930kg / m3在标准状态下（PMP， t=0 ） a，=0.101325 ag 0.9622kg / Nm3,w1000 kg / m3 则gg /a0.9622 / 1.29300.7442

21、038 /w853.5 / 10000.8535带入上式，得：1.7711.641.205Rs 0.1780.7442 8.06 0.56100. 853510 0.001638500. 02912=0.13246764.5136 0.73151.205=0.5587m 3 / m 33.3主要设备的选型计算三相分离器的选取与校核1、三相分离器的选取工作条件：进口温度55oC，出口温度 55oC，控制压力 0.5MPa。由油气分离器规范表1 预选取24008400mm 规格卧式三相分离器，.下载可编辑 .有效长度 l e8400 0.8 6720mm ，根据油田油气集输设计手册可知，工作232

22、液面在 3 4之间，则取 h= 3D=1.6m由油气集输 P100 式(3-82) 与表 3-14 ，集液部分体积为：V D 2 nl e 4所以V3.142.420.62656.7219.0363m 34由油田油气集输设计手册知，三相分离器的设计停留时间一般为530分钟，查油气集输表3-13 知，在此操作条件下液体应在三相分离器内停留的时间为 10 分钟。则单台三相分离器的处理量由公式VQ油 1440 t式中Q油 原油处理量， m 3/d ；载波系数，取 1.5 ；t 原油停留时间，按 10 分钟计算；V 分离器集油部分的体积， m 3 。由上式单台分离器的原油处理量19.03631827.

23、4846m 3 / dQo 1440× 1.5 10需要处理的原油总量为t进t出t255 55 =55， 55 841.8 kg/m 32Q总 M o 7890.411 10 3 =9373.2609 m 3 /d55841.8所需三相分离器台数为Q总n9373.2609Qo =5.1( 台) ，取整 n =6 台1827.4846则实际停留时间为.下载可编辑 .t6Qo10= 61827.4846 10 =11.69min>10minQ总9373.2609检修时一台停用， t'5 t9.35 min，满足沉降时间5-30 分钟的要求。62、校核气体处理量、计算天然气的

24、压缩因子g 0.8633 kg/m 3标准状况下天然气的密度为g天然气的相对密度为ga0.86331.2930.6677由油气集输临界压力：临界温度：对比压力：对比温度：P140 式 (4-69)，求天然气的临界参数。当 0.51时：0.54.6802 MPaPc （ 55.3 10.4g ）× 105Tc 12 238 0g.5 12 238×0.7978 0.5 =206.4767KPrP Pc0.5 4.6011 0.1087TrT Tc55 273.15 /206.476 1.589由油气集输，满足 0 Pr 2 ，1.25 Tr 1.6 时，天然气的压缩因子可用下

25、述简便方法计算：Z1(0.34Tr 0.6)Pr(3-7)=1(0.341.5890.6)0.1087=0.9935、气体允许流速计算分离条件下气体密度PTs0.5273.153ggsPsTZ0.86330.1013(55273.15)0.99353.5701kg / m 由油气集输 P143 式（ 4-80 ）计算分离条件下的气体粘度：x2.570.27811063.62.570.2781 0.66771063.65.9969gT273.15 55y1.110.04x1.110.045.99691.3499c2.415(7.770.1844)T 1.510 4122.4377.581.8T2

26、.415( 7.770.18440.6677)328.151.510 4122.4377.580.66771.8328.150.0117.下载可编辑 .所以gc exp x(g) y 10000.0117 exp5.9969( 3.5701)1. 3499 1000=0.0117mPa·s=1.17 ×10-5 Pa·s已知油水的体积比，则液相密度取油、水两相密度近似值为l0.86o0.14w863.948kg / m3由于液相为复杂的油水乳状液，在管子中还可能存在游离水， 油水混合物的粘度很难确定，查油气集输取油水混合物的粘度l 近似为纯油的 5 倍。l5 05

27、22.8114mPa s阿基米德准数d 3 (g ) g gAr2g(3-8)式中d 油滴直径，取10-4原油处理密度(10 4 ) 3 (841.8 3.5701)9.8 3.5701Ar5 )2(1.17 10=214.2387查油气集输表 (3-11) 知，油滴沉降流态处于过渡流，则雷诺数Re0.714214.23870.7146.550.153Ar0.153Red g由油气集输 P89 式(3-46) 知：a，则油滴均匀沉降速度og Re1.1710 56.550.215m / sd g10 43.5701对卧式分离器，由油气集输式(3-61) 知，取允许气体流速gh 为gh 0.7

28、leo0.76.72 0.215 0.6321mh1.6.下载可编辑 .、理论气体处理能力计算由油气集输 P 式(3-68) 计算，取载荷波动系数1.493Qgs67858 Dl e gvPTs(3-9)PsZT678582.46.720.750.2150.5273.150.10130.9935328.151.4533=5.2128× 10Nm d77720.5483Nm d/综上所得，选用5 台24008400mm 卧式三相分离器，完全能够满足生产要求。缓冲罐的选取与计算从三相分离器出来的油水混合物含水30%，出口温度 55，由于管线较短而且外包有保温层，所以温降忽略，进缓冲罐的温

29、度为55。由 QoM o7890.4111039373.2609m3 /d 可得55841.8QwQo0.3 4017.1118m3/d0.7所以Q总QoQw13390.3727m 3 /d根据油田油气集输手册P47 表2-1-6 ，选取分离缓冲罐规格为400030000 mm，停留时间为15 分钟，其处理量为 16800m 3 / d 。所以缓冲罐台数为Q总13390.3727台n0.7970Q168003确定缓冲罐台数为n =1 台，其停留有效容积为175m。由于罐内压力超过控制压力时，控制阀会自动打开， 所以缓冲罐的罐压力可保持在 0.15 MPa 。电脱水器的选取与校核操作条件电脱水器

30、脱水温度： 55操作压力： 0.3MPa进口原油含水： 30%出口原油含水： 0.5%.下载可编辑 .出口污油含水： 0.5%由油田油气集输手册 P63 表 2-3-1 ，欲选3000× 17000mm的电脱水器，其空罐容积为 127.8m3 ，由于电脱水器的停留时间一般为40min60min 之间，现取为 40min。1、确定电脱水器台数由油田油气集输手册式（2-3-1 ）得ViV(3-1t0)式中V 单台电脱水器处理的含水原油体积流量，m3/(h ·台 );3台;Vi 电脱水器空罐容积， m/t 含水原油在电脱水器中的停留时间，。h则VVi127.860191.7000

31、m3/ ht40V0M 07890.411 103390.5525m3 / h55841.824VV0390.5525557.9321m3 / h0.70.7确定电脱水器的台数：V5557.93212.9台n191.7V取 n =3 台。式中n电脱水器台数，台；V 脱水站经电脱水器处理的含水原油体积流量，3m/h ；V单台电脱水器处理的含水原油体积流量， m3/(h ·台 ) 。2、电脱水器的校核单台电脱水器的实际体积流量：V557.9321185.9774 m3 / hV实n3实际的停留时间：127 .800060 41.2308 mint185 .9774>40min.下载

32、可编辑 .满足电脱水器停留时间的要求。当其中一台电脱水器检修时，n=2 台，单台电脱水器的体积流量为：V '557 . 9321278 . 9661 m 3 / h2且 120%V =1.2 ×19 .7=230.04m3/h 271.9297m3/h 1即 1.2VV ' , 所以应选取 4 台 3000× 17000mm的电脱水器满足生产。加热炉的选取与计算站内油品需要三次经加热炉加热：（ 1）从进站阀组出来的含水油到三相分离器要加热a、含水原油进入三相分离器所需加热炉原油进入三相分离器前温度为 38，三相分离器的操作温度为 55，因此取加热炉加热到 5

33、5，此时油水两相共存，所需热量按两部分计算。原油含水为 75，则：Qo =Go /38 =9244.76 m3 / d 385.20 m3 / hGwQoW 0.75385.20 1 0.75 11556 t h0.250.25b、加热纯原油时的所需热量由油田油气集输设计技术手册式(7-1-1) ，计算加热炉的热负荷：Q G m C p t2t1 3.6(3-11)式中Q 被加热介质所需热负荷，计算值应圆整至系列值，KW；Gm 被加热介质的质量流量， t/h；C p 被加热介质的定压比热容， KJ/(Kg · ) ；t1 被加热介质的入炉温度，；t2 被加热介质的出炉温度，。据油库设

34、计与管理计算油品的比热：Co2.018 0.00322(t100)平均温度 ：t38 55 /2 46.5 CCo2.018 0.00322 (46.5100) 1.845 kJ/(kg o C )Qo =7890.411/24 ×1.845 × (55-38) / 3.6=2864.40kwc 、计算加热原油中所含水所需的热量.下载可编辑 .Q wG wC wt / 3.6(3-12)QwGwC wt / 3.6=1155.64.2 × 17/3.6=22119.4 kw加热含水 75的原油共需热量为：QQoQw823.2022119.422942 .6 kw查

35、油田油气集输设计技术手册上册 P605，选用 6 台微正压式水套加热炉，型号为 HJ4000-H/2.5-Q 。（ 2）停电流程加热炉的校核停电流程：原油罐经加热炉至循环泵再到电脱水器。油品温度为 4550。45 848.677kg/ m3 ， Go 328.9t/hQo 328.9103/848.677 387.5873 m3 / h含水按 30（体积）计，则：G w Qo0.3w 387.5873 × 0.3 ×1/0.7 166.1057t/h0.7加热纯油所需热量：QoGo C ot / 3.6=2554.7945 kw加热原油中所含水所需的热量：QwG w C w

36、t / 3.6 166.1057 × 4.2 ×（ 55-45 ）/3.6 1937.9 kw加热含水的原油共需热量为：QQoQw4492 .69 kw应据停电流程选用6 台微正压式水套加热炉型号为HJ4000-H/2.5-Q ，用于含水原油的加热 ,这样以上所选的加热炉满足要求。（3）、净化原油外输前加热净化罐储油温度： 45 50，净化原油外输温度： 60；因此取加热炉加热到 60，此时为含水 0.5%的净化油，可忽略含水，以纯油对待。油品的比热C p 2.0180.00322 t1002.0180.0032245502100.下载可编辑 .1.8490 kJ kg C

37、GmC p t2 t1328.7671 1.8490 ( 60 52.5)Q1266.4kw3.63.6由油田油气集输设计技术手册知，此过程亦需选用型号为HJ1250-H/2.5- Q的微正压燃烧水套加热炉。所需的台数为：1266.41.13，取=2 台n89%n1250所以，选用 6 台 HJ4000H/2.5 Q和 2 台 HJ1250H/2.5 Q水套加热炉满足设计要求。罐的选取与计算本联合站设计中需要两种油罐： 净化油罐和停电流程中的储油罐， 这两种罐可以互为备用。下面对这两种罐进行计算：1、净化油罐站内所需净化油罐的总容量由油库设计和管理式(1-3)m TV365(3-13)式中V

38、s油田油库设计总容积，m 3 ；G油田预计全年输往该油库的原油量，t a ；储存温度下的原油密度，t m3 ；油罐利用系数，取 0.85 ；N油田储油罐的储备天数，N 取 3 天。已知储罐储存原油的温度为45 50，取其平均温度t =47.5 。计算出此温度下原油的密度47.5831.8kg / m 30.8318t / m3油田预计全年输往该油库的原油量G24010 41.22.88 106 t / a所以Vs2.88106332814.3m33650.848670.85根据油库设计管理选取规格为10000 m 3 的金属浮顶罐，其台数为：.下载可编辑 .n32814.3 100003.2所

39、以需 10000m 3 的净化金属浮顶罐的台数为n =4 台。2、停电流程时的储罐取停电时间为 1 天，经三相分离器后，原油含水为30%，则停电一天进入事故罐的原油及水的总体积为VM o550.6V 7890.411 103 13356.4318m3841.8 0.7根据油库设计管理选取10000 m 3 的金属浮顶罐，其台数为：17083.2576n1.7110000因此在停电情况下，需10000m 3 的事故罐的台数为n =2 台。13356.4318每台处理量 V6678.2159m3所以此联合站共需10000 m3 的金属浮顶罐的台数为：n246 台，其中备用油罐 2 台。3.4站内工艺管线的选取及水