钢筋混凝土简支T型梁桥设计

1、题目：钢筋混凝土简支T型梁桥设计一.设计资料与结构尺寸1， 设计资料(1)标准路径：（墩中心距离）(2)计算路径：（支座中心距离）(3)主梁预制长度：（主梁预制长度）(4)桥面净空：净7+2*(5)KN/(6)横隔梁5根，肋宽15cm(7)材料：（1）钢筋，其技术指标见表1-1；（2）混凝土其技术指标见表1-2，T形主梁，桥面铺装（防水）为C30主梁为C25.钢筋技术指标 表1-1规格内容弹性模量抗拉设计强度抗压设计强度标准强度HRB335(级)主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋×105280280335R235(I级)箍筋×105195195235混凝土技术指标 表1-2规格内

2、容设计强度标准强度弹性模量轴心抗压轴心抗拉轴心抗压轴心抗拉C25主梁1.23 MPa16.9 MPa1.78 MPa×104 MPaC30桥面铺装1.39 MPa1.39 MPa20.1 MPa2.01 MPa×104 MPa(8)设计依据：1）桥梁工程教材，刘嘉玲主编，人民交通出版社;2）结构设计原理教材;3）公路桥涵设计通用规范（JTG-D60-2004）;4）公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG-D60-2004;5）公路桥梁设计丛书桥梁通用构造及简支梁桥胡兆园，陈元春编;6）桥梁计算示例集混凝土简支梁桥，易建国编;7）T型梁有关标准图.(9)计算方法

3、：极限状态法2，结构尺寸 本桥行车道宽度为7m，人行道宽度为1m；全桥每跨采用5根预制的钢筋混凝土T形梁，每根梁行车道宽，沿主梁纵向布置5根横隔梁，图1-1为桥梁横断面布置及主梁一般构造。图1-1桥梁横断面图（单位：cm） 图1-2 T型梁尺寸图（单位：cm） 图1-3 桥梁纵断面图（单位：cm） 二 主梁内力计算（一） .恒载作用内力计算1， 桥面铺装和人行道重力）×7××为了简化计算，将人行道、栏杆和桥面铺装的重力平均分配给每根主梁，得：2， 横隔梁重力根据结构尺寸一块预制横隔梁的体积为：（取横隔梁高度：）××2×0.8=3 在中

4、主梁上有10块横隔梁预制制块，边主梁上有5块横隔梁预制块，将其产生的重力沿主梁纵向均匀分摊，则中主梁横隔梁产生的重力为：g2×10÷×.边主梁横隔梁产生的重力为：×5×25÷.3， 主梁重力=25××0.22×4,恒载作用下总重力中主梁：边主梁：根据总的恒载集度可以计算出恒载内力见表2-1: 横在内力 表2-1主梁跨中Q交点Q114点中主梁边主梁（二） .活载作用内力计算1， 主梁的荷载横向分布系数计算1），跨中荷载横向分布系数装配式简支T梁的跨中荷载横向分布系数采用以拟正交法（G-M法）进行.（1） 主

5、梁的抗弯和抗扭惯矩 求主梁截面的重心位置，主梁截面见图2-1:图2-1 截面形心位置（尺寸单位：cm） 行车道及平均厚度：截面重心位置： T形截面抗扭惯矩运似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即式中：为矩形截面抗扭刚度系数，见表2-2；为各相应矩形的宽度与厚度.矩形截面抗扭刚度系数 表2-2t/b1c1/3,查表得：，查表得：单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为：(2)横梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩和 行车道板有效宽度的计算，横梁截面见图2-2，横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即l=180×4=720（cm）图2-2 横梁截面根据c/l比值通过查表2-3，可求得：/c=0.497 =c×0.4

6、97=297×0.497=147.61(cm)表2-3c/l/c求横梁截面重心位置:由于继续桥面板的单款抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，故取单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为：（3）计算抗弯参数和扭弯参数=根据公预规取G=0.43E，则=（4）计算荷载横向分布影响线坐标 已知=0.3093，查G-M法图表，得表2-4:表2-4用内插法求各梁位处的值，见图2-3:图2-3各梁位处K值计算（尺寸单位：cm）1号，5号主梁：2号，4号主梁：3号主梁： (为梁为在O点出的K值)列表计算各梁的横向分布影响线坐标值y，计算结果见表2-5:各主梁荷载横向分布影响线坐标值 表2-5梁号荷载位置b0-b1号2号3

7、号（5）绘制荷载横向分布影响线，求荷载横向分布系数 按桥规规定，汽车荷载距人行道边缘距离不小于，挂车不小于，针对各主梁进行荷载最不利位置布置，可计算各主梁荷载横向分布系数，见图2-4: 图2-4 各主梁跨中荷载横向分布系数计算（尺寸单位：mm）汽-20级挂100级人群荷载2）交点处荷载横向分布系数计算 利用G-M法计算所得荷载横向分布系数运用于跨中，因此还需采用杠杆法计算靠近支点处的荷载横向分布系数，见图2-5: 图2-5 各主梁近支点处荷载横向分布系数计算（尺寸单位：mm）汽20级挂100级人群荷载各主梁荷载横向分布系数汇总表在表2-6中各主梁荷载横向分布系数 表2-6跨中114跨mc交点m

8、1号梁2号梁3号梁1号梁2号梁3号梁汽20挂100人群荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化按下述方法进行：跨中部分采用不变的跨中荷载横向分布系数mc，从第一根内横隔梁起向点荷载横向分布系数m0过度，在实际应用中，当求跨中114截面处的弯矩和剪力时，一般为了简化计算，均采用不变化的mc；在计算梁段交点剪力时，在主要荷载所在端需考虑荷载横向分布系数沿桥跨的变化，而离主要荷载较远的一端，由于影响线竖标值的显著减小，则取近似地取用不变的mc来计算，图2-6为1号梁荷载横向分布系数荷载作用力计算，数沿桥跨的变化.图2-6 m值沿桥跨方向的变化 （尺寸单位：mm）2,活载作用力计算（1） 汽车荷载冲击系数：（

9、2） 活载弯矩由于汽车或挂车作用在一片主梁上产生的内力值，可以按截面内力计算的一般公式进行： （2-1）式中: -汽车荷载横向折减系数为2，取1.0 -沿桥跨方向与车道集中荷载k位置对应的横向分布系数 -沿桥跨纵向与车道均布荷载qk所布置的影响线面积重心位置对应的横向分布系数-车到集中荷载，由于5<l=24.5<50m采用内插法得：Pk-沿桥跨纵向与Pk位置对应的内力影响线最大坐标值 n-弯矩，剪力影响线面积1号梁 根据图2-7中影响线计算跨中弯矩值图2-7a 汽-20 集中荷载不与跨中，均布荷载沿桥跨满布，此时m1=m2=0.488，=6.125,n=1/2××

10、;b, 挂100根据图2-8,1/4跨弯矩影响线及最不利荷载位置，计算114跨弯矩值图2-8a， 汽20b， 挂100：人群荷载 人群荷载产生的弯矩可按下式计算：式中各项意义同上 a，1号主梁由人群荷载产生的跨中弯矩：b，1号主梁由人群荷载产生的114跨弯矩：（3） 活载剪力根据图2-9跨中剪力影响线及最不利布载位置计算跨中剪力x值图2-9根据公路桥涵设计通用规范规定，计算剪力时，集中荷载标准值Pk需乘以1.2的系数，即Pk=193.5×a,汽20：b,挂100：由图2-10,1/4跨剪力影响线及最不利布载位置计算1/4跨剪力x值图2-10a,汽20:b,挂100:交点剪力 根据图2

11、-11，交点处剪力影响线及最不利布载位置计算点剪力，计算支点剪力应考虑靠近支点处横向分布系数的影响，即Q 图2-11a,汽20b,挂100：计算人群荷载在各截面产生的剪力a,跨中剪力b,1/4跨剪力c,交点剪力2,3号梁：根据图2-7中影响线计算跨中弯矩值2号梁:a,汽20 b,挂100： 3号梁a,汽20b,挂100根据图2-8，计算114跨弯矩值：2号梁:a,汽20 b,挂100 3号梁:a,汽20 b,挂100 人群荷载2号梁:a,汽20 b,挂100 3号梁:a,汽20 b,挂100 （3）活荷载剪力2号梁a,汽20 b,挂100 3号梁a,汽20 b,挂100 2号梁a,汽20 b,

12、挂100 3号梁a,汽20 b,挂100 交点剪力2号梁a,汽20 b,挂100 3号梁a,汽20 b,挂100 计算人群荷载产生的剪力：2号梁： a,跨中剪力： b,1/4跨剪力： c,交点剪力：3号梁 a,跨中剪力： b,1/4跨剪力： c,交点剪力：下面把1,2,3号主梁的计算结果汇总列入表2-7主梁活载内力汇总 表2-7梁号荷载类别剪力Q(KN)跨中114跨交点跨中114跨1汽-20级挂-100级人群2汽-20级挂-100级人群3汽-20级挂-100级人群（三）内力组合根据公预规规定，按承载能力极限状态设计时，当恒载与活载与产生图号内力，则荷载组合I荷载组合此外，对于图号内力情况，还应

13、按公预规规定的方法对荷载效应予以提高。根据以上所得计算结果，内力组合如表2-8各主梁内力组合 表2-8梁号序号荷载类别弯矩（KN.m）剪力（KN）跨中114跨跨中114跨交点11荷载02汽-203人群4挂1005汽+人61.2×恒071.4（汽+人）81.1×挂91011（7）（9）×100%51.76%51.76%100%62.13%50.42%12（8）（10）×100%48.87%50.05%100%60.05%40.18%13提高后的14提高后的21荷载02汽-203人群4挂100935汽+人61.2×恒071.4（汽+人）81.1&#

14、215;挂91011（7）（9）×100%48.25%10012（8）（10）×100%50.20%10013提高后的14提高后的31荷载02汽-203人群4挂1005汽+人61.2×恒071.4（汽+人）81.1×挂91011（7）（9）×100%100%12（8）（10）×100%100%13提高后的14提高后的控制设计的计算内力三配筋设计与强度验算考虑到施工方便，各主梁均按照表2-8中所列控制设计的计算内力来进行配筋设计。1， 纵向主筋的配置： 根据表2-8中设计界弯矩最大值，Mj 设钢筋净保护层为30mm。（1）判断T形截面类

15、型 假设钢筋合力点到截面近边的距离，则主梁的有效高度. 由于（2）求受压区高度（3）计算As 现选择1432，截面积 钢筋叠高层数为7层，混凝土保护层厚取35mm>d=32mm。钢筋横向净距：故满足构造要求。2， 截面复核(1)类型判定：故为第二类T形截面.(2) 3,钢筋的配置 根据表2-8设计剪力最大值在支点处Q0=657.56KN；在跨中为135.84KN，跨中截面主筋为1432，焊接骨架的钢筋层数为7层，纵向钢筋面积11260mm2，布置如图3-2截面有效高度h0=1289.70mm，抗弯承载力为Mu=3677.84KN.m>r0Md=3460.10KN.m。图3-2 （尺

16、寸单位：mm）4腹筋设计(1)截面尺寸检查根据构造要求，梁底最底层432通过支座截面占总面积的28.57%超过20%,支点截面有效高度为h0=h-(35+35.8)=1450-(35+35.8)=1379.2mm。(2)检查是否需要根据计算配置箍筋跨中段截面:可在梁跨中的某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段应按计算配置箍筋。(3)计算剪力图分配（图3-3） 在图3-3所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值v0=r0vd,0，跨中处剪力计算值.由在长度内可按构造要求配置箍筋.距支座中心线h/2处的计算剪力值由剪力包络图按比例求得为：其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值最少为；应由弯起钢筋（包括斜筋

17、）承担的剪力计算值最少为.设置弯起钢筋区段长度为。(4).箍筋设计采用8mm的双肢箍筋，箍筋截面面积在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距布置，为计算简便，斜截面内纵向配筋率p及截面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，计算如下： 跨中截面 取，mm. 支点截面 ,.则平均值分别为箍筋间距为mm取=150mm<h/2=725mm及400mm，满足规范要求。综上：在支座中心线向跨径长度方向1450mm范围内，设计箍筋间距为100mm，尔后只跨中截面统一的箍筋间距为150mm。（5）弯起钢筋及斜截面设计设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335）为22，取，c=43mm.弯起钢筋

18、的弯起角度为45°，弯起末端与架立钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起钢筋的末端折点应落到前一排弯起钢筋弯起点的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，首先要计算弯起钢筋上下弯点之间的垂直距离hi现拟弯起N1N5钢筋，将计算的各排弯起钢筋弯起点截面的hi 以及至支座中心距离、分配的剪力计算值、所需的弯起钢筋面积值列入表3-1。根据桥规（JTG D62）规定，计算第一排弯起钢筋的末端弯起点应位于支座中心截面处 h1 =1450-（43+25.1+3.5)+30.5）=1mm弯筋的弯起点为45°，所以第一排弯筋（2N4）的弯起点1距支座中心的距离为1mm。弯

19、筋与梁重轴线交点距支座的距离为664.1。应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，即第一排弯起钢筋的截面面积为：计算第二排弯起钢筋:h2 =1450-(0.5)+（35+）=mm所以第二排弯筋的弯起点2距支座中心的距离为2mm。弯筋与梁重轴线交点距支座的距离为1mm应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，即第二排弯起钢筋的截面面积为：计算第三排弯起钢筋:h3=1450-(35+)+（43+25.1+0.5）=1193mm所以第三排弯筋的弯起点3距支座中心的距离为3mm。弯筋与梁重轴线交点距支座的距离为mm应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值为第三排弯起钢筋的截面面积为：计算第四排弯起钢筋：h

20、4=1450-(35+35.85.5)+（43+25.1+0.5）=mm所以第四排弯筋的弯起点4距支座中心的距离为4mm。弯筋与梁重轴线交点距支座的距离为mm应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值为。第四排弯起钢筋的截面面积为：计算第五排弯起钢筋：h5=1450-(35+35.86.5)+（43+25.1+0.5）=mm所以第四排弯筋的弯起点4距支座中心的距离为5965mm。弯筋与梁重轴线交点距支座的距离为mm应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值为。第四排弯起钢筋的截面面积为：所计算数据列于下表: 弯起钢筋计算表表3-1弯起点12345hi(mm)1111931距支座中心距离xi(mm)59

21、65分配的计算剪力值Vsbi(KN)需要的弯筋面积Asbi(mm2)可提供的弯筋面积A'sbi(mm2)16081608160816081608弯筋与梁轴线交点到支座中心距离x'c(mm)各排弯起钢筋弯起后，相应的正截面抗弯承载力计算如下表3-2钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力表 表3-2梁区段截面纵筋有效高度截面类型受压区高度抗弯承载力支座中心1点432mm第一类mmKN·m1点2点632mm第一类mmKN·m2点3点832第一类 KN·m3点4点1032mm第一类mmKN·m4点跨中1232mm第二类mmKN·m5点跨中14

22、3212mm第二类mm KN·m将表的正截面抗弯承载力在下图3-5用各平行线表示出来它们与弯矩包络图的交点i、jn，以各值代入中可求得n、m、l、k、j到跨中截面距离x：=mm，=mm，=mm，= mm， mm 现将各计算值绘于包络图中，如图3-5. 现以包络图弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足公路桥规要求第一排弯起钢筋（2N5）:其充分利用点“m”的横坐标x=mm，而2N5的弯起点1的横坐标=122501=mm ，说明1点位于m点左边，且x=mm=mm，满足要求.其不需要点n的横坐标x=mm而2N5钢筋与梁中轴线交点1至跨中的距离mm ,满足要求.第二排弯起钢筋（2N4）:其

23、充分利用点“l”的横坐标x=mm，而2N4的弯起点横坐标=122502=mm ，说明2点位于l点左边，且x=mm=6mm，满足要求.其不需要点m的横坐标x=mm而2N4钢筋与梁中轴线交点2至跨中的距离mm,满足要求.第三排弯起钢筋（2N3）:其充分利用点“k”的横坐标x=mm，而2N3的弯起点横坐标=122503=mm ，说明3点位于k点左边，且x=mm=mm,满足要求.其不需要点l的横坐标x=mm而2N3钢筋与梁中轴线交点3至跨中的距离x,满足要求.第四排弯起钢筋（2N2）:其充分利用点“j”的横坐标x=mm，而2N2的弯起点横坐标=122503=mm ，说明4点位于k点左边，且x=mm=m

24、m,满足要求.其不需要点k的横坐标x=mm而2N2钢筋与梁中轴线交点2至跨中的距离x,满足要求.以上检查结果知所绘包络图弯起点初步位置满足要求。由2N1,2N2,2N3钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋弯起位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点要求前提下使抵抗弯矩图接近弯矩包络图，在弯起钢筋之间增设直径为16斜筋.调整后的弯矩包络图如图3-6.斜截面抗剪承载力复核复核一：距支座中心（梁高一半处截面）选定斜截面顶端位置由图3-7得距支座中心处截面的横坐标为=12250 -725=11525mm正截面有效高度现取斜截面头型长度，则得到选择的斜截面顶端位置A，其横坐标=1

25、1525-1=mm。斜截面抗剪承载力校核A处正截面上的剪力及相应的弯矩计算如下：=KNA处正截面有效高度=，则实际剪跨比m以及斜截面投影长度c分别为；将要复核 的斜截面如图中所示斜截面（虚线表示），斜角=。斜截面内纵向受拉主筋有432，相对应的主筋配筋率P为箍筋的配箍率（取）时为与斜截面相交的弯起钢筋有2N5(232),斜筋有416将以上计算值代入下式，则得到斜截面抗剪承载力为=KN>=KN故距支座支座中心处斜截面抗剪承载力满足设计要求.复核二：1/4跨截面处斜截面抗剪承载力复核选定斜截面顶端位置由图3-7可得截面的横坐标为=6125mm正截面有效高度现取斜截面头型长度，则得到选择的斜截

26、面顶端位置B，其横坐标=mm。斜截面抗剪承载力校核B处正截面上的剪力及相应的弯矩计算如下：=KNB处正截面有效高度=1mm，则实际剪跨比m以及斜截面投影长度c分别为；将要复核 的斜截面如图中所示斜截面（虚线表示），斜角=斜截面内纵向受拉主筋有832，相对应的主筋配筋率P为箍筋的配箍率与斜截面相交的弯起钢筋有 (432),斜筋有2N10（216）代入公式得抗剪承载力为=KN>=KN故满足设计要求复核三：3/8跨截面处斜截面抗剪承载力复核选定斜截面顶端位置由图3-7可得处截面的横坐标为mm正截面有效高度现取斜截面头型长度，则得到选择的斜截面顶端位置C，其横坐标=mm。斜截面抗剪承载力校核C处

27、正截面上的剪力及相应的弯矩计算如下：=C处正截面有效高度=12mm，则实际剪跨比m以及斜截面投影长度c分别为；将要复核 的斜截面如图中所示C斜截面（虚线表示），斜角=斜截面内纵向受拉主筋有1232，相对应的主筋配筋率P为箍筋的配箍率与斜截面相交的弯起钢筋有2N1,斜筋有2N11,代入公式算的抗剪承载力为=KN>=KN故斜截面抗剪承载力满足设计要求复核四：跨中截面处斜截面抗剪承载力复核选定斜截面顶端位置由图3-8第三根弯起钢筋处截面的横坐标为=mm，正截面有效高度现取斜截面,投影长度，则得到选择的斜截面顶端位置E，其横坐标=mm。斜截面抗剪承载力校核D处正截面上的剪力及相应的弯矩计算如下：

28、=kND处正截面有效高度=mm，则实际剪跨比m以及斜截面投影长度c分别为将要复核 的斜截面如图中所示斜截面D（虚线表示），斜角=斜截面内纵向受拉主筋有1432，相对应的主筋配筋率P为箍筋的配箍率代入公式算的抗剪承载力为=KN>=KN故第三个弯起点处斜截面抗剪承载力满足设计要求复核五:选择最不利的第一排弯点出左抗剪承载力复核选定斜截面顶端位置由图3-7截面的横坐标为=10985mm.正截面有效高度现取斜截面投影长度，则得到选择的斜截面顶端位置E，其横坐标=mm。斜截面抗剪承载力校核E处正截面上的剪力及相应的弯矩计算如下：=kNE处正截面有效高度=，则实际剪跨比m以及斜截面投影长度c分别为将

29、要复核 的斜截面如图中所示斜截面E（虚线表示），斜角=斜截面内纵向受拉主筋有432，相对应的主筋配筋率p为箍筋的配箍率与斜截面相交的主筋2N5（232）;斜筋4N8（416）将以上计算值代入公式，则得到斜截面抗剪承载力为767.34KN>545.71KN.满足抗剪要求。6.裂缝宽度验算对于形截面的钢筋混泥土受弯构件，其最大裂缝宽度可按下列公式计算：式中：考虑钢筋表面形状的系数，对于螺纹钢筋；考虑荷载作用的系数，长期荷载作用时，其中为长期荷载下的弯矩，为全部使用荷载下的弯矩；与构件形式有关的系数，当具有腹板的受弯构件时，；纵向受拉钢筋的直径；-含筋率，按下式计算当大于时，取；、受拉翼缘的宽

30、度和厚度；受拉钢筋在使用荷载下的应力，可按公式计算。下面计算在正常环境、长期荷载下主梁跨中的最大裂缝宽度是否符合要求。已知在荷载组合作用下；在荷载组合作用下。取(螺纹钢筋)荷载组合作用下:荷载组合作用下:取(具有腹板的受弯构件)d=32mm故荷载组合时:荷载组合时:钢筋混泥土受弯构件在短期荷载作用下的挠度，可根据给定的构件刚度用材料力学的方法计算，对于简支梁：f=式中：计算跨径；使用荷载(静活载弯矩)作用下的弯矩；开裂截面换算惯性矩。取；判断此时形截面类型，设x=计算表明，x>11com，属于第类T形截面。x=-A+A=B=X=-144.3+按规范规定，验算主梁的变形时，荷载不计入恒载，

31、汽车不计入冲击力。静活载及人群荷载产生的变形：f=3.14<挂车荷载产生的变形：f=3.41<变形验算满足规范要求。根据规范要求，当结构策略和汽车荷载(不计冲击力)所产生的竖向挠度超过跨径的时，应设置预拱度，其值等于结构重力和半个汽车荷载(不计冲击力)所产生的竖向挠度。f=11.06>应设预拱度，其值为:f应做成平顺曲线。四横梁的计算在设有横隔梁的钢筋混泥土梁桥上，为了保证各主梁共同受力和加强结构的整体性，横隔梁本身或其装配式接头应具有足够的强度。由于主梁跨中处的横梁受力最大，横梁跨中截面受力最不利，故通常只计算跨中横梁的内力，其他横梁中偏安全地仿此设计。对于跨中横隔梁的最不

32、利荷载位置如图4-1所示:纵向一行车轮和人群荷载对跨中横隔梁作用的计算：汽-20:挂-100:人群荷载:由前面G-M法计算可知1、2、3号梁的横向影响线坐标值:(1)绘制弯矩影响线对于2 号梁和3号梁之间截面弯矩影响线计算如下：P=1作用于1 号梁:=-0.967,P=1作用于5 号梁:=-0.236,P=1作用于3 号梁:=0.685 . 有了此三个坐标值和影响线这点位置，就可以绘制此点影响线如图4-2a所示:对于3号主梁悬臂根部截面弯矩影响线计算如下:P=1作用于1 号梁:P=1作用于5 号梁:=-0.284,P=1作用于3 号梁:=0.996 . 有了此三个坐标值和影响线这点位置，就可以绘制此点影响线如图4-2b所示:(2).绘制剪力影响线对于1号梁右截面剪力影响线计算：P=1作用在计算面以右时， （即为1号梁的荷载横向影响线）P=1作用在计算面以左时，由此绘制影响线如图4-3a.对2号梁右截面剪力影响线计算：P=1作用在计算面以右时，如作用在3号梁，由此绘制影响线如图4-3b.3.截面内力计算：（1）截面内力计算公式：S=对汽-20：对挂-100：人群荷载：（2）荷载组合组合： 组合：（3）选择控制设计内力：（1）正弯矩计算配筋行车道板有效宽度计算：横梁长度：l=1804=720cm,C=0.5(609-15)=297cm,查表得：则横隔梁