第03部分-深基础

朽木易折，金石可镂。千里之行，始于足下。第页/共页第三部分—深基础一、单选题1、按桩的承载性状对桩举行分类，桩的类型可分为（）?A.摩擦型桩和端承型桩；B.摩擦端承桩和端承桩；C.摩擦桩和摩擦端承桩；D.灌注桩和预制桩；答案：A2、当桩的l/d不很大，桩端持力层为较坚硬的粘性土、粉性土和砂类土时，这类桩按（）设计？A.端承桩；B.摩擦桩；C.端承摩擦桩；D.摩擦端承桩；答案：D3、当桩的l/d较小，桩身穿越刚强土层，桩端设置在密实砂层，碎石类土层中，微风化岩层中，这类桩应按（）设计？A.端承桩；B.摩擦桩；C.摩擦桩型；D.端承摩擦桩；答案：A4、当桩设置于浓厚的刚强土层中，无较硬土层作为桩端持力层，或桩端有较坚硬持力层但桩的l/d很大，这类桩应按（）设计？A端承桩；B.摩擦桩；C.端承摩擦桩；D.摩擦端承桩；答案：B5、对于竖向抗压桩，除应举行竖向承载力计算外，须要时，还需举行（）？A.桩身强度和抗裂计算；B.水平承载力和位移验算；C.抗拔计算；D.桩基沉降计算和刚强下卧层及负摩阻力验算；答案：D6、穿越饱和软土层的桩基，不宜采用（）？A.预制砼方桩；B.H型钢桩；C.泥浆护壁灌注桩；D.敞口预应力管桩；答案：A7、当桩径（）时，灌注桩在设计中需考虑挤土效应和尺寸效应？A.D≥800mm；B.250mm<D<800mm；C.D≤250mm；D.D≥1000mm；答案：A8、当桩端持力层为粘性土或粉土时，桩端全断面进入持力层的深度不宜小于（）？A.1.5d；B.2d；C.1d；D.4d；答案：B9、当持力层较厚且施工条件许可时，桩端全断面进入持力层的深度宜达到土层的临界深度，粘性土、粉土的临界深度普通为（）？A.(2—6)d；B.(3—10)d；C.(1—2)d；D.(0.5—1.5)d；答案：A10、对桩数不超过3根的端承桩和非端承桩，按照静载实验决定单桩竖向极限承载力标准值时，基桩的竖向承载力设计值为：A.R=Quk/rs+Qpk/rp；B.R=Quk/rsp；C.R=ηspQuk/rsp+ηcQck/rc；D.R=ηsQsk/rs+ηpQpk/rp+ηcQck/rc；答案：B11、按照土的物理指标与承载力参数之间的经验关系，对于d≥800的单桩竖向极限承载力标准值计算公式为：A.QUK=μ∑qsikli+qpkAp；B.QUK=λsμ∑qsikli+λpqpkAp；C.QUK=μ∑ψsiqsiklsi+ψpqpkAp；D.QUK=μ∑qsikli+ψpqpkAp；答案：C12、承台底面下长度为12.5m的预制桩截面为350mm×350mm，打穿厚度L1=5m的淤泥质土，qsik=11KPa,进入硬可塑粘土的长度为L2=7.5m，qs2k=80.4KPa，qpk=2930KPa,rP=rS=rSP=1.65。拟采用3根桩，该预制桩的竖向极限承载力标准值和基桩竖向承载力设计值：AQuk=1280kNR=776kNBQuk=1480kNR=816kNCQuk=1728kNR=790kNDQuk=1650kNR=830Kn答案：13、综合决定一级建造物桩基单桩竖向承载力标准值时，必须采用（）主意？A.现场静载荷实验；B.静力触探；C.标准贯入；D.经验参数；答案：A14、在某级荷载作用下，静载荷实验时浮上（）情况时仍可继续加载？A.桩的沉降量为前一级荷载作用下沉降量的5倍；B.沉降量超过5mm；C.桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24小时尚未达到相对稳定；D.已达到单桩最大抗拔力或压重平台的最大分量时；答案：B15、按照土的物理指标与承载力参数之间的经验关系决定单桩竖向极限承载力标准值时，应采用（）式？A.QUK=μ∑liβifsi+αqcAp；B.QUK=μ∑qsikli+qpkAp；C.QUK=μ∑ψsiqsiklsi+ψpqpAp；D.QUK=λsμ∑qsikli+λpqpkAp；答案：B16、按照室内实验结果决定，嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值的计算公式为：QUK=μ∑ξsiqsikli+μξsfrchr+ξpfrcAp其中第一项中ξsi的意义为：A.嵌岩段侧阻力修正系数；B.嵌岩段端阻力修正系数；C.笼罩层第I层土的侧阻力发挥系数；D.嵌岩段总极限侧阻力；答案：C17、按《建造地基基础设计规范》规定，桩身强度Q≤Apfeψc，其中ψc为桩的工作条件，该系数的取值与（）有关？A.桩周土性质；B.桩型及成桩工艺；C.桩端土性质；D.桩的材料强度；答案：B18、某桩基工程静载荷实验，其3根桩的试桩的P-S曲线为陡降型，其发生显然陡降的起始点相应荷载分离为810KN,800KN,760KN：（1）实测极限承载力平均值Qum=()kNA.800B.790C.805D.760答案：B（2）每根试桩的极限承载力实测值与平均值之比α1,α2,α3=()A.0.962,1.013,1.025B.1.025,1.013,0.962C.1.013,1.025,0.962d.0.962,1.025,1.013答案：A（3）αi的标准差Sn=()A.0.3B.0.1C.0.03D.0.15答案：C（4）以上结果折减系数=()A.0.99B.0.98C.0.97D.1.0答案：D（5）单桩竖向极限承载力标准值Quk=()A.790B.805C.782.1D.774.2答案：A19、按照规范规定，以下各条中仍应考虑承台效应的条件是（）？A.端承桩；B.承台地面以下存在可液化土、湿陷性黄土、高灵巧度软土、欠固结土、新填土；C.桩穿越较厚的土层、进入相对较硬层；D.可能浮上震陷、降水、沉桩过程产生高孔隙水压和地面隆起的地区；答案：C20、桩基举行刚强下卧层验算时，按整体冲剪破坏计算的条件是（）？A.桩距Sd≤6d；B.Sd>6d；C.桩基下方持力层厚度t<(Sa—de)cosθ/2；D.σZ+rZZ≤quw/rq；答案：A21、产生负摩阻力的条件是（）？A.桩周土体相对于桩身有向下位移时；B.桩周土体相对于桩身有向上位移时；C.桩周土层产生的沉降与基桩沉降相等；D.桩穿越较厚的松散土层进入相对较硬层时；答案：A22、柱下桩基承台因为配筋不足将发生（）破坏？A.弯曲破坏；B.冲切破坏；C.剪切破坏；D.局部压坏；答案：A23、桩基承台发生冲切破坏的缘故是（）？A.配筋量不足；B.承台的总高度不足；C.承台的有效高度不足；D.承台平面尺寸过大；答案：C24、普通框架结构桩基沉降变形由（）控制？A.桩基总沉降量；B.相邻桩基的沉降差；C.局部倾斜；D.倾斜；答案：B25、局部倾斜是指（）？A.墙下条形承台沿纵向某一长度范围内桩基础两点的沉降差与其距离之比；B.桩基础的最大总沉降量；C.建造物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离之比；D.桩基随意两点的沉降差；答案：A26、框架结构相邻柱基的沉降差容许值为（）？A.0.002l0；B.0.002；C.0.005l；D.120mm；答案：A27、对桩与承台的衔接要求（）？A.砼桩的桩顶主筋不需伸入承台内；B.砼桩的桩顶主筋应伸入承台内其锚固长度宜<30d；C.砼桩的桩顶主筋应伸入承台内其锚固长度宜≥30d；D.砼桩的桩顶主筋应伸入承台内其锚固长度宜≥40d；答案：C28、普通情况下，承台的埋深d应（）？A.≥600mm；B.500mm<d<1000mm；C.<600mm；D.不作要求；答案：A29、柱对承台的冲切计算中，规范对冲跨比λ=a0/h0计算的规定不准确的是（）？A.λ=0.2—1.0；B.a0>h0取a0=h0；C.a0<0.2h0时，取a0=0.2h0；D.a0≠（0.2—1.0）h0；答案：D30、对于同一承台下的非端桩的竖向承载力设计值（）？当n≤3时，R基桩＞R单桩；当n≤3时，R基桩=R单桩；当n＞3时，R基桩＞R单桩；当n＞3时，R基桩＜R单桩；答案：B31、同一承台下n＞3根非端承桩，当单桩与基桩受荷相等时（）？基桩的沉降量小于单桩的沉降量；当桩距Sa＞6d时，基桩的沉降量=单桩的沉降量；当按照Sa=（3—4）d时，基桩的沉降量=单桩的沉降量；基桩桩端的土中应力＜单桩桩端的土中应力；答案：B32、某带桩筏基按复合桩基设计时应考虑（）？尽量挑选较小桩距以增强桩数；地基上部土层较好而下部土层可压缩；尽量减小桩长；采取措施减小桩顶荷载和桩端的变形；答案：B33、对于复合桩基（）？减小外区与内区面积比（Ace/AcI），有利提高其竖向承载力；承台内区土的反力比外区土的反力大；加大外区与内区面积比有利于提高其竖向承载力；承台内区土的反力与外区土的反力为匀称分布；答案：C34、对于的n＞3的一级复合桩基，决定其基桩竖向承载设计值应采用（）公式？A.R=ηspQuk/rsp+ηcQck/rc；B.R=ηsQsk/rs+ηpQpk/rp+ηcQck/rc；C.R=Quk/rs+Qpk/rp；D.R=Quk/rw；答案：A35、对于普通的摩擦型群桩（）？打入疏松砂土中的预制桩，边桩摩阻力增强；若承台的刚度较大，以边桩受力最大；打入疏松砂土中的预制桩，以中间桩受力最小；因为承台刚度和地基土性质的共同影响，各桩顶荷载分布可按匀称受力考虑；答案：D36、振动沉管成孔灌注桩施工工艺在（）土层不适用？A.碎石土；B.淤泥质土；；C.普通粉性土；D.杂填土；答案：A37、在（）土层中不宜采用钢筋砼预制桩静压工艺？A.粉土；B.自重湿陷性黄土；C.有砾石夹层；D.有砂夹层；答案：C38、桩长在11—25m的预制钢筋砼桩起吊和堆放支点的位置按照（）决定？A.施工方便；B.桩的正负弯距相等；C.反力相等；D.桩的配筋数量；答案：B39、对于单桩承载力设计值较大的砼预制桩不宜采用（）接头主意？A.角钢帮焊；B.钢板对焊；C.法兰盘接头；D.硫磺胶泥锚固；答案：D40、某桩基工程采用锤击沉入砼预制桩。按设计桩端持力层为密实砂土，打桩时停止应以（）控制？桩的贯入度；B.桩端设计标高；C.以控制桩的贯入度为主，以控制桩端设计标高为辅；D.以控制桩的贯入度为辅，以控制桩端设计标高为主；答案：D二、计算题一矩形柱，边长bc=400mm,hc=600mm,柱底标高（-0.5m）处设计标高值：F=4000kN,M(长边方向)=210kN•m,H=180kN.拟采用砼钻孔灌注桩。承台埋深1.5m,d=500mm,桩长15m，承台下地基土层分布及土的指标见图示。为二级桩基，承台砼C20,Ⅱ级钢筋，布桩见图示：1．单桩竖向承载力标准值Quk=()Kpa？A.840；B.510.3；C.1350.2；D.623.5；答案：C2．基桩竖向承载力设计值R的计算公式为（）？A.R=ηspQuk/rsp+ηcQck/rc；B.R=Quk/rs+Qpk/rp ；；C.R=Quk/rsp；D.R=ηsQsk/rs+ηpQpk/rp+ηcQck/rc；答案：D3．承台下地基土净面积Ac=()m2？A.8.83；B.10.0；C.1.18；D.5.6；答案：A4．承台内区面积Aci=()m2？A.3.5；B.7.0；C.2.0；D.1.7；答案：B5．承台外区面积Ace=()m2？A.8.83；B.7.0；C.1.83；D.1.7；答案：C6．查表或计算A.ηc=0.22ηs=0.80ηp=1.64；B.ηc=0.80ηp=1.64ηc=0.22；C.ηc=0.80ηp=1.64ηp=0.22；D.ηc=0.80ηs=1.24ηp=1.64；答案：A7．基桩承载力设计值R=（）kN？A.952.9；B.1350.2；C.407.2；D.507.4；答案：A8．取R=952.9kN则在轴心荷载下，承载力设计满意系数为（）？A.1.40；B.0.64；C.0.78；D.1.21；答案：A9．取R=952.9kN，在偏心荷载下，受力最大桩的承载力满意系数为（）？A.0.81；B.1.01；C.1.30；D.1.55；答案：D条件同一，主筋采用8Ф201．单桩水平承载力设计值Rn应用（）决定？A.5•4•2—1；B.5•4•2—2；C.静荷载实验地面水平位移x=10mm时对应的荷载；D.水惊奇载实验中的临界荷载；答案：B2．复合基桩水平承载力设计值Rh1=(ηiηr+ηl+ηb)Rn①倘若承台底面以下为（），ηb≠0A.可液化土；B.新回填土；C.湿陷性黄土；D.可塑性粘土；答案：D②在承台侧面为（）时，ηl=0A.可液化土；B.新回填土；C.湿陷性黄土；D.可塑性粘土；答案：A三、若桩端以下土层的压缩模量为Es3=30Mpa,Es4=25Mpa,桩端平面以下Zn范围内土层变形值为46mm,则按照5•3•61公式：S=（）mm？A.46；B.6.7；C.50；D.20；答案：B四、某桩箱基础，基础地面35×30m，埋深4.15m，采用350×350mm的钢筋砼预制桩，桩长18m，纵横向桩的中央距1.5m，该工程16m以上为欠固结刚强土层？1．中性点深度In=（）m？A.8.0—9.6；B.8.0—10.0；C.6.0—9.0；D.6.0—10.0；答案：A2．若取In=8.0m，由单桩负摩阻力标准值计算公式qsi=ξn•r’Zi,则Ⅲ层土的r’=（）kN/m3？A.20；B.10；C.9.17；D.19；答案：C3．第Ⅲ层土的Zi=（）m？A.5.25；B.6.35；C.10.5；D.2.80；答案：A4．若已知第Ⅲ层土的侧摩阻力为16kpa,该层土的qns3取值为（）kpa？A.16；B.48.14；C.12.0；D.20；答案：C5．已知取In=8.0m，中性点以上各层土的负摩阻力标准值：土层ⅠⅡⅢqnsi(kpa)202515则中性点以上的①rm’=()kN/m3？A.9.00；B.8.52；C.9.17；D.8.64；答案：D②qns=()kpa？A.20；B.30；C.21.8；D.25.2；答案：C③修正系数ηn=()？A.1.0；B.2.1；C.0.69；D.0.52；答案：C④取ηn=0.69，群桩中基桩的下拉荷载标准值Qgn=()Kpa？A.117.6；B.81.14；C.20.29；D.102.1；答案：B五、某地下结