计算书-结构部分

第一部分：工程概况及设计内容1. 设计条件2. 建筑概况及建筑设计内容3. 结构设计任务第二部分 工程概况及结构布置说明1 工程概况：本工程为博乐垦区人民法院综合办公楼，平面为一字形，全长 47.34m，宽15.74m，室外台阶宽 9.66m,长 11.8m，建筑面积 2920.2m2，负一层建筑面积745.13m2，负一层层高 2.8m，其他层层高 3.6m，其中一层法庭层高 4.2m，檐口标高15.5m,最高点标高 17.25m。砌体部分房屋高宽比 17.25/15.74=1.100.2%,满足要求。支座钢筋： 10100， 实配面积 785 mm2 =As/b*h=785/1000*120=0.65%0.2%,满足要求。Y 方向：板底钢筋： 8150，实配面积 335mm2 =As/b*h=335/1000*120=0.28%0.2%,满足要求。支座钢筋： 10110， 实配面积 714mm2 =As/b*h=714/1000*120=0.60%0.2%,满足要求。2）XB24 的内力及配筋计算：A:荷载计算：恒载标准值；5.88KN/M活载标准值：0.7 KN/M由可变荷载效应控制的组合：1.2*5.88+1.4*0.7=8.04 KN/M由永久荷载效应控制的组合：1.35*5.88+1.4*0.7*0.7=7.924 KN/MB:板的弯矩计算：（计算简图如图所示）L0x=3.4m L0y=6.4m L0x/L0y=3.4/6.4=0.53查混凝土结构下 表 1.19d 得各弯矩系数为：Mx =0.0224 my=0.0311 Mx =-0.0707 my=-0.0772 则：X 方向跨中弯矩：Mx=（0.039+0.2*0.0047）*8.04*3.4 2=3.71KN.M/MY 方向跨中弯矩：My=(0.0047+0.280.039) *8.04*3.4 2=1.16 KN.M/MX 方向支座弯矩：Mx =-0.082*8.04*3.42=-7.62 KN.M/MY 方向支座弯矩：My=-0.05705* 8.04*3.4 2=5.30 KN.M/MC:板的弯矩计算：（r s=0.95）截面有效高度：Hox=120-20=100mm hoy=120-30=90mm623.71*08952xmshfyA62.ysf' 62' 7.2*103895xmhfA' 62' .95ysfD;选配钢筋：X 方向：板底钢筋：8200，实配面积 251mm2 =As/b*h=251/1000*120=0.21%0.2%,满足要求。支座钢筋：10110， 实配面积 714mm2 =As/b*h=714/1000*120=0.60%0.2%,满足要求。Y 方向：板底钢筋：8200，实配面积 251mm2 =As/b*h=251/1000*120=0.21%0.2%,满足要求。支座钢筋： 10110 ，实配面积 714mm2 =As/b*h=714/1000*120=0.60%0.2%,满足要求。3、单向板内力及配筋计算A:荷载计算；恒载标准值；5.38KN/M活载标准值：0.7 KN/M由可变荷载效应控制的组合：1.2*5.38+1.4*0.7=7.44 KN/M由永久荷载效应控制的组合：1.35*5.38+1.4*0.7*0.7=7.39KN/MB:板的弯矩计算：My=-1/12ql2=-1/12*7.44*2.42=-3.57KN.M/MMy=1/8 ql2=1/8*7.44*2.42=5.36 KN.M/MC; 板的配筋计算：' 62' 3.57*103.798ymshfA622sfy截面有效高度：ho=100-20=80mmD:选配钢筋：Y 方向：板底钢筋： 8150，实配面积 335mm2 =As/b*h=335/1000*100=0.335%0.2%,满足要求。支座钢筋： 8200，实配面积 251mm2 =As/b*h=251/1000*100=0.251%0.2%,满足要求。X 方向：分布钢筋： 82504、悬挑板内力及配筋计算：A:荷载计算：恒载标准值；5.88KN/M活载标准值：0.7 KN/M由可变荷载效应控制的组合：1.2*5.88+1.4*0.7=8.04 KN/M由永久荷载效应控制的组合：1.35*5.88+1.4*0.7*0.7=7.924KN/MB；板的弯矩计算：My=-1/2ql2=-1/2*8.04*1.632=-10.68 KN.M/MC：板的配筋计算： ' 62' 10.8*5.95ymshfA三、现浇粱计算(一)XL-8 的设计1.荷载分析（1）恒荷载分析：a：板传荷载（见图所示）板面恒荷载标准值：4.52KN/,则梯形荷载中最大值 = *4.52*3.4=7.68(KN/M),则根据q12混凝土结构II， 其中 得梯形荷载的等效荷载：23(1)*Eq/ac(KN/M)，因为梁的两侧有两块双向板，所以23.7.(1*)7.68.164Eq(KN/M).kb:梁的自重：q=0.25*（0.55-0.12）=3.44(KN/M)，则恒荷载标准值(KN/M)13.4216.8kg（2）活荷载分析：板传荷载（见图所示）板面活荷载标准值：2.5(KN/M)，则梯形荷载中最大值(KN/M) 则根据混凝土结构II，其中得梯形荷载的等效荷载：*50.q(KN/M)2317.*4.25.716.4E（3）荷载设计值：由可变荷载效应控制的组合：q=1.2*16.86+1.4*3.71=30.62(KN/M)由永久荷载效应控制的组合：q=1.35*16.86+1.4*0.7*3.71=26.40(KN/M)所以取荷载设计值：q=30.62(KN/M)2.计算跨度的取值根据混凝土结构II 表 1.2 因为此梁两端与梁整体连接，按弹性理论计算，=6.4（M)3.确定翼缘的计算宽度（1）按梁计算跨度 考虑： =（mm） 、0L01*642133fbL（2）按梁净跨 考虑： =b+ =6400（mm） 、nSfbnS（3）按翼缘高度 考虑： =550-35=515（mm） 、fh0=120/515=0.2330.1 所以翼缘不受此限制。0/fh翼缘计算宽度 取三者中最小的即 =2133（mm） 、fbfb4内力计算 221*30.641.5()112.7.(.*7)30.62(4.)*(6.72).*34.6708.9()FABAMql KNMRKN由 3232max011.*.645.()4Bql KN5验算梁截面尺寸 00 max512039()/39/.84*52.()80.9()wfchbf KNVKN所以截面尺寸满足要求6截面配筋计算（1）跨中截面（按梯形截面）配筋计算：判别梯形截面类型： 10 1()1*.9230*(520)385.9()56.02fcfhb KNM为第一类梯形截面 mini0.745.%390.42*51tysfAbh选配 2¢18，实配钢筋面积 509 2最小配筋率为：mini01.2745*.9%0.20.23.45tysfAbh验算配筋率为：满足要求。（2）支座截面配筋计算：判别是否需要配置箍筋： 62210 214.5*0.13,0.4.5.975()3s bcffsyMbhA m按构造配置箍筋?8250（二）井字梁计算（见下表）梁号 M 系数V系数M=系数*2qabV=qab*系数 210scfMbh10cfsybhA纵筋 腰筋 0sAbh0.7ctVfh箍筋1A1.46 1.1786.21 38.380.09 0.095532.5 2¢20 2¢12 0.42% 125.57V ¢8250双肢22.76 1.89162.98 62.000.171 0.191064.6 4¢20 2¢12 0.8% 125.57V ¢8250四肢33.75 2.39221.43 78.400.233 0.2691507.2 4¢22 2¢12 1.0% 125.57V ¢8250四肢4A4.35 2.68256.89 87.920.27 0.321792.9 4¢25 2¢12 1.31% 125.57V ¢8250四肢54.56 2.78269.27 91.2 0.283 0.341905.0 4¢25 2¢12 1.31% 125.57V ¢8250四肢1B1.23 1.0760.53 35.110.063 0.065364.2 2¢16 2¢12 0.268% 125.57V ¢8250四肢22.14 1.56105.3 51.180.11 0.12672.4 4¢16 2¢12 0.536% 125.57V ¢8250四肢32.47 1.72121.5 56.430.127 0.135756.4 4¢16 2¢12 0.536% 125.57V ¢8250四肢四、一榀框架计算（一）框架计算简图及框架线刚度计算1、选 1/10 轴框架进行计算，图如下：2、求拄梁惯性矩（1）求柱惯性矩：a:底层柱惯性距：（600*600）I 底层柱： 3341*0.6.108()2bhmB:其他柱惯性距：（600*600）I 其他柱： 334()（2）求梁的惯性距：a: AB 跨梁：（300*800）33411.5.*0.5.07()2ABIbhmB：BE 跨梁：（300*800）334.8.192()2EI3。 、求梁柱现刚度： 因为混凝土强度等级都为 ,所以 E 相同，在计算时可以忽略。EIiL25C（1） ，求柱现刚度：a:底层柱现刚度： 111 330.8.27()30.8.27()3ABEIi mhIihb:二层柱现刚度：121212 33.0.().8.2736.0.15()7ABEIi mhIiC:三层柱现刚度：2323 3.8.27()0.1.6ABIi mhd: 四层柱现刚度：343434 330.18.27()60.18.5()72ABEIi mhIihe: 五层柱现刚度：454545 33.0.()3.18.276.0.5()7ABEIi mhIi（2）求梁现刚度：a:AB 跨梁 3.4.98()ABIi mLb:BE 跨梁 012.Ehc:悬臂梁 376()8Ii4、梁柱相对现刚度见计算简图（二）荷载分析1、板传荷载（1） ，楼面板传荷载：（恒荷载标准值 4.52 KN/）a: AB 跨三角形荷载最大值： 1*4.52810.4(/)qKNM等效荷载值为： 067/8Eb:BE 跨：三角形荷载最大值： 1*4.523.84(/)q等效荷载值为： 7680/EKNM（2） ，屋面板传恒荷载：（恒荷载标准值 5.88 KN/）a: 三角形荷载最大值： 1*5.841.2(/)2q等效荷载值为： 67/EKNMb: BE 跨：三角形荷载最大值： 1*5.8349.6(/)2qKNM等效荷载值为： 悬挑板传荷载： 96(/)Ea：楼面：g k =1.63*4.52=7.37(KN/M)b：屋面：g k =1.63*5.88=9.58(KN/M)2 次梁传给主梁集中力：由前面梁的计算知：a：屋面梁 R=80.52(KN)b：楼面梁 R=80.98(KN)3 主梁自重：AB 跨：0.3*0.5*25=3.75(KN/M)BE 跨：0.3*0.8*25=6.0(KN/M)4 等效后荷载示意图如图所示5 考虑纵向框架梁和柱存在偏心，偏心距为 125MM板传给纵向框架梁荷载如图所示屋面恒载标准值为：5.88KN/M 2则梯形荷载最大值为：(1/2)*5.88*3.4=9.996 KN/M 2等效均布荷载荷载为：q E=(1-2+a 3)q则=1-2(1.7/6.4) 2+(1.7/6.4)3*9.996=8.74(KN/M)梁自重：(0.15*0.35+0.3*0.25)*25=3.19(KN/M)女儿墙自重：0.37*1.95*19=13.71(KN/M)从而得屋面纵向框架梁传给柱集中力 115.36KN从而得柱顶附加弯矩为：115.36*0.125=14.42(KN·M)其它各层柱附加弯矩及轴力见图6 在计算中近似取板传给框架梁荷载为长跨方向的 1/3，具体数值见图。经比较后计算采用的荷载与实际荷载 等效后的数值相近。(三) 恒载下框架内力计算1 求固端弯矩：依据结构力学P401 表 8-1 公式：=-(1/12)ql2; =(1/12)ql2; =-(F*ab2)/L2; =(F*ab2)/L2,数值见弯矩二次分配FABMFBAFABMFBA法。2 求分配系数µA5B5=1/(4.62+1)=0.178；µ A5A4=4.62/(4.62+1)=0.822其它数值见弯矩二次分配法。3 用弯矩二次分配法计算内力：(见下页)4 恒载作用下的弯矩图荷载作用下的跨中弯矩计算：a：BE 跨：1)五层：Mmax=(1/3)Fl+(1/8)ql2=(1/3)*80.52*10.2+(1/8)*26.55*10.22=619.05 KN·M2) 其它层：Mmax=(1/3)Fl+(1/8)ql2=(1/3)*80.98*10.2+(1/8)*20.41*10.22=540.76 KN·Mb：AB 跨：1)五层：Mmax= (1/8)ql2= (1/8)*26.55*4.82=76.46 KN·M2)其它层：Mmax= (1/8)ql2= (1/8)*20.41*4.82=58.78 KN·M(注：其中 BE 跨跨中弯矩 Mmax 的计算为集中力 F 和均布荷载 q 作用下叠加产生的)5 恒载作用下框架梁剪力计算假设 AB 跨跨度为 l，作用均布荷载为 q，梁端弯矩分别为 MA，M BBM=0VA*L+ MB-MA-(1/2)ql2=0 VA=(MA-MB)/L+(1/2)ql=0VB*L+ MB-MA+(1/2)ql2=0VA=(MA-MB)/L-(1/2)ql假设 CD 梁跨跨度为 l，作用均布荷载为 q，集中力为 F，梁端弯矩分别为 MA，M B，M C=0VC*L+MD-MC-(1/2)ql2-F*(L/3)-F*(2L/3)=0DVC=(MC-MD)/L+(1/2)ql+F=0VD*L+MD-MC-(1/2)ql2+F*(L/3)+F*(2L/3)=0VC=(MC-MD)/L-(1/2)ql-F6 恒载作用下框架柱轴力计算各柱承受的梁端剪力示意图如图所示同时柱子还要承受纵向框架梁传来的支反力。柱自重：3.6m 高：3.6*0.6*0.6*25=32.4KN3.3m 高：3.3*0.6*0.6*25=29.7KN各梁剪力及柱轴力计算见下表恒载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)总剪力 柱轴力跨 跨 柱 柱 柱层数VA B左 BV右 V 顶= 底 顶= 底 顶= 底 47.94 -79.50 219.04 -212.81 -209.65 -389.80 -360.09 43.03 -54.94 185.20 -184.94 -377.48 -722.64 -662.63 41.45 -56.52 187.81 -182.33 -543.73 -1059.7 -962.56 45.68 -52.29 86.30 50.02 -714.21 -1290.9 40.63 -57.34 188.11 -182.03 -876.4 -1639.3 -1258.9注：梁剪力以向上为正，向下为负；柱轴力以压力为负;梁剪力计算公式采用上面推导的公式。7 轴力图、剪力图分别如图所示恒载作用下弯矩二次分配法(四) 活荷载分析板传荷载路线同恒载，如图所示，同样，活荷载的取值仍近似取双向板长跨方向的/和全部悬挑板荷载，计算简图如图所示活荷载作用下内力计算1 求固端弯矩-(1/12)ql 2-(1/12)*.68*4.8 2=-7.08 7.085ABMF 5BAMF-(1/12)ql 2-(1/12)*.68*10.2 2=-31.99 31.99E E-(1/12)ql 2-(1/12)*13.16*4.8 2=-25.99 25.994ABF 4BAF-(1/12)ql 2-(1/12)*13.16*10.2 2=-114.18 114.18E 5E-(1/12)ql 2-(1/12)*13.16*4.8 2=-25.99 25.993ABMF 3BAMF2 分配系数同恒载作用下的分配系数3 内力计算同弯矩二次分配法，如图所示4 跨中弯矩采用叠加法五层：a: AB 跨 =(1/8)ql 2= (1/8)*3.68*4.82=10.60 KN·Mb: BC 跨 M=(1/8)ql2= (1/8)*3.68*10.22=47.86 KN·M四层：a: AB 跨 =(1/8)ql 2= (1/8)*13.16*4.82=37.90 KN·Mb: BC 跨 M=(1/8)ql2= (1/8)*13.16*10.22=171.14 KN·M其它层跨中弯矩同四层活载作用下弯矩二次分配法活载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)总剪力 柱轴力跨 跨 柱 柱 柱层数VA B左 BV右 V 顶 = 底 顶 = 底 顶 底 13.36 -14.96 30.27 -29.91 -13.36 -45.23 -29.91 28.82 -34.34 67.41 -66.83 -42.18 -146.18 -96.74 29.03 -34.13 68.22 -66.02 -71.21 -249.33 -162.76 30.89 -32.27 44.12 -102.1 -325.75 -162.76 28.78 -34.38 68.35 -65.89 -130.88 -428.45 -228.65注：梁剪力以向上为正，向下为负；柱轴力以压力为负;梁剪力计算公式采用上面推导的公式。（六） 、风荷载作用下框架内力计算1 风荷载标准值及层间剪力 Vi 计算已知：基本风压 w0=0.50 KN/M2；风荷载体型系数 µs=1.3因为该建筑物为多层，所以风振系数 z=1风压高度变化系数 µz=根据建筑物离地面高度及地面粗糙度类别查表确定， 高层建筑结构设计P47 页地面粗糙度等级 B 类指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区，符合本工程，所以查 P48 表 3.7，为方便计算，造表如下wk= zµsµz w0风荷载作用框架层间剪力计算序号 Hi（m）µz µs wk(kn/m2) W=1.4 wk(kn/m2) Fi=ws(kn) Vi(kn)1 2.2 1.00 1.3 0.65 0.91 20.66 80.812 9.4 1.00 1.3 0.65 0.91 23.73 60.153 13.0 1.09 1.3 0.709 0.99 17.22 36.424 16.6 1.16 1.3 0.754 1.06 19.20 19.20注：表中 s 为本层受荷面积，整榀框架受荷面积如图中阴影部分所示。2 用 D 值法计算风荷载作用下框架的内力具体计算数值见下表（七）非地震作用下框架内力组合非地震作用下框架柱内力组合表底 N -389.80 -45.23 -7.49 -435.03 -397.29 -437.25M 128.75 36.41 ±41.16+ 165.16 169.91 198.56柱顶N -683.76 -146.98 -12.15 -830.74 -695.91 -826.98M 159.91 46.33 ±22.16 206.24 182.07 221.554柱底N -722.64 -146.98 -12.15 -869.62 -734.79 -865.86M 135.63 35.13 ±169.34 170.76 304.97 319.65B 3柱顶N -1020.79 -249.33 -33.80 -1270.12 -1054.59 -1275.61M 87.53 14.94 ±169.34 10247 256.87 253.38柱底N -1059.67 -249.33 -33.80 -1309.00 -10-3.47 -1314.49M 85.28 14.27 ±153.33 99.55 238.61 236.12柱顶N -1252.08 -325.72 -58.96 -1577.8 -1311.04 -1598.29M 153.65 39.91 ±153.33 193.56 306.98 329.572柱底N -1290.96 -325.72 -58.96 -1616.68 -1349.92 -1639.17M 128.69 37.8 ±28.69 166.49 157.38 188.53柱顶N -1603.63 -428.45 -37.69 -2032.08 -1641.32 -2023.16M 64.35 18.9 ±174.23 83.25 138.58 148.17柱1柱底N -1639.27 -428.45 -37.69 -3067.72 -1676.96 -2058.80M -349.13 -31.78 ±17.64 -380.91 -366.77 -393.61柱顶N -321.21 -29.91 -3.44 -351.12 -324.65 -351.23M -200.36 -62.97 ±8.07 -263.33 -208.43 -264.304柱底N -360.09 -29.41 -3.44 -390.0 -363.53 -390.11M -160.82 -62.97 ±37.69 -223.79 -198.51 -251.41柱顶N -623.75 -96.74 -8.51 -720.49 -632.27 -718.48M -208.3 -35.93 ±19.08 -244.23 -227.38 -257.813柱底N -662.63 -96.74 -8.52 -759.37 -671.15 -757.36M -121.17 -35.93 ±20.21 -157.1 -141.38 -171.7柱顶N -923.68 -162.76 -20.18 -1086.44 -903.86 -1088.33M -127.43 -57.9 ±17.88 -185.33 -145.31 -195.632柱底N -962.56 -162.76 -20.18 -1125.32 -982.74 -1127.21M -189.65 -57.9 ±30.20 -247.55 -219.85 -268.94柱顶N -1223.31 -228.65 -19.93 -1451.96 -1243.24 -1447.03M -94.83 -29.0 ±68.47 -123.83 -163.3 -182.551柱底N -1258.96 -228.65 -19.93 -1487.6 -1278.88 -1482.67非地震作用下框架梁内力组合表内 力 分 项 内力组合层 杆 截 内 恒 载 活 载 风 载 恒+活 恒+风 恒次 件 面 力 +0.9（活+风）M -25.84 -53.47 ±17.18 -31.31 -43.02 -46.23A5V 47.94 13.36 ±4.05 61.3 51.99 63.61跨中 M 12.74 3.21 ±5.05 15.95 17.79 20.17M -101.6 -9.32 ±2.28 -110.92 -103.81 -112.04A5B5B5 左V -79.50 -14.96 ±4.05 -94.46 -83.55 -96.61M -380.93 -33.62 ±15.20 -414.55 -396.13 -424.87B5 右V 219.04 30.27 ±3.44 249.31 222.48 249.38跨中 M 254.02 15.16 ±1.19 269.18 255.21 268.74M -349.13 -31.78 ±17.64 -380.91 -366.77 -393.61五层B5E5E5 V -20.81 -29.91 ±3.44 242.72 -216.25 -242.83M -26.61 -20.37 ±11.51 -46.98 -38.12 -55.30A4 V 43.03 28.82 ±3.63 71.85 46.66 72.24跨中 M 17.88 10.92 ±2.45 28.8 20.33 29.91M -55.2 -33.6 ±6.59 -88.8 -61.79 -91.37A4B4B4 左 V -54.94 -34.34 ±3.63 -89.28 -58.27 -89.11M -362.51 -110.39 ±43.98 -472.9 -406.49 -501.44B4 右 V 185.20 67.41 ±8.52 252.61 193.72 253.54跨中 M 178.91 62.25 ±0.88 241.16 179.79 235.73M -361.19 -107.42 ±45.76 -468.61 -406.95 -499.05四层B4E4E4 V -184.94 -66.83 ±8.52 -251.77 -193.46 -252.76M -25.77 -20.64 ±40.39 -46.41 -66.16 -80.70A3B3 A3 V 41.45 29.03 ±13.62 70.48 55.07 79.84跨中 M 14.94 11.14 ±7.75 26.08 22.69 31.94N -61.92 -32.88 ±24.97 -94.8 -86.89 -113.99B3 左 V -56.52 -34.13 ±13.62 -90.65 -70.14 -99.50M -357.44 -114.34 ±166.53 -471.78 -523.97 -610.22B3 右 V 187.81 68.22 ±20.18 256.03 207.99 267.37三层B3E3跨中 M 197.3 62.43 ±61.64 259.73 258.94 308.96M -329.48 -103.1 ±39.29 -432.58 -365.77 -457.63E3 V -182.81 -66.02 ±20.18 -248.83 -202.99 -260.39M -30.45 -22.8 ±121.58 -53.25 -152.03 -160.39A2 V 45.68 30.89 ±58.96 76.57 104.64 126.55跨中 M 20.4 13.45 ±40.33 33.85 60.73 68.8M -46.32 -26.1 ±201.67 -72.42 -247.9 -251.31A2B2B2 左 V -52.29 -32.27 ±58.96 -84.56 -111.25 -134.4M -219.15 -55.32 ±121 -274.47 -340.15 -377.84B2 右 V 86.3 44.12 ±58.96 130.42 145.26 179.27跨中 M ±60.4M二层B2E2E2 V 50.2 ±58.96M -25.63 -20.25 ±58.47 -45.88 -84.1 -96.48A1 V 40.63 28.78 ±17.76 69.41 58.39 82.52跨中 M 13.1 10.79 ±15.82 23.89 28.92 37.05M -65.74 -33.97 ±26.77 -99.71 -92.51 -120.41A1B1B1 左 V -57.34 -34.38 ±17.76 -91.72 -75.1 -104.27M -348.08 -11.68 ±155.25 459.76 -503.33 -588.32B1 右 V 188.11 68.35 ±19.93 256.46 208.04 267.56跨中 M 208.18 70.26 ±53.61 278.44 261.79 319.66M -317.08 -99.10 ±48.08 -416.18 -365.16 -449.54一层B1E1E1 V -182.03 -65.89 ±19.93 -247.92 -201.96 -259.27（八）水平地震作用下框架内力计算。1.确定计算简图：（如图所示）其中底层柱高度为层高+0.5，即算至基础顶面2.计算各层重力荷载代表值： 柱自重：a.3.45m 长柱子： 3.45*0.6*0.6*25=28.8（KN）b.3.6m 长柱子：3.6*0.6*0.6*25=32.4 （KN）c.1.8m 长柱子： 32.4*0.5=16.2（KN）梁自重：a. 300*800 0.3*(0.8-0.12)*102*25=52.02(KN)b. 300*500 0.3*(0.5-0.12)*4.8*25=13.68(KN)c. T 形梁： （0.15-0.12）*0.35*10+0.3*0.25*10*25=21.38 （KN ）d. 250*550 0.25*(0.55-0.12)*6.4*25=17.2(KN )板自重15*10*012*25=450（KN）填充墙自重a. 1.8m 高： 0.3*1.8*（10-0.6*2）*7=38.81（KN）b. 3.6m 高： 38.81*2=77.62（KN）c. 1.65m 高： 0.35*1.65*10-0.6*2*7=30.18(KN)则：Dk1=30.18*2+38.81*2+450+52.02*2+13.68*2+21.38*2+17.2*3+28.8*6=965.02（KN ）DK2=0.3*(0.5-0.12)*(4.8+2.88)*25*2+77.62*2+450+17.2*3+21.38*2+32.4*6+0.25*(0.55-0.12)*10*25=965.02(KN)DK3=DK4=32.4*6+52.02*2+13.68*2+21.38*2+17.2*3+450+77.62*2=1025.4(KN)DK5=16.2*6+52.02*2+13.68*2+21.38*2+17.2*3+450+38.81*2+0.35*1.95*10*7=898.36(KN)有关活荷载标准值：（楼面活荷载标准值 2.0KN/M2 屋面活荷载标准值 0.7KN/M2）则 LK1=2.0*15*10=300（KN）LK2=LK3=LK4=300（KN ）LK5=0.7*15*10=105（KN ）根据公式 GE=DK+iLki建筑结构抗震设计P88 其中 i 根据表 3.12 得 i=0.5得：GE1=986.54+0.5*300=1136.54（KN ） GE2=965.02+0.5*300=1115.02（KN）GE3=GE4=1025.4+0.5*300=1175.4（KN）GE5=898.36+0.5*105=950.86（KN ）3.计算结构基本自振周期 T1：采用经验公式：框架结构 T1=10.08-0.1）N来自高层建筑结构设计 P55 n=5 则T1=（0.08-0.1）N= （0.08-0.1）*5=0.40.5 则取 T1=0.45s已知 Tg=0.35s 则 TgT10.49s, 所以不需要考虑高振型的影响。4.计算结构总的地震作用标准值：设防烈度为 7 度，基本地震加速度 0.15g，查建筑结构抗震设计P40 表 3-3 的ámax=0.12由建筑结果抗震设计P40 图 3-12 得 á=（Tg/T 1）0.9ámax=(0.35/0.45)0.9*0.12=0.096结构总重力荷载为：GE=1136.554+1115.02+1175.4*2+950.86=5553.22（KN ）根据公式 FZK=GEqá1=0.85*5553.22*0.096=453.14(KN)(X 取自建筑结构抗震设计P56)5.计算楼层地震剪力框架楼层地震剪力计算表分项楼层Gi(KN) Hi(m) GiHi(KN*M) GiHi/GiHi Fi(KN) Vi(KN)5 950.86 17.7 16354.79 0.301 136.40 136.404 1175.4 14.1 15985.44 0.294 133.22 269.623 1175.4 10.5 11754.00 0.216 97.88 367.52 1115.02 6.9 7136.13 0.131 59.36 426.861 1136.54 3.3 3182.31 0.058 26.28 453.14 5553.22 54412.67 453.146. 根据地震剪力在各层柱中的分配：（根据柱的反侧移刚度值，其中复式框架部分等效为一层）计算过程见表：四层，三层地震剪力分配表V4=136.40（KN） V3=269.62（KN）系数A4A3 B4B3 E4E3 A3A2 B3B2 E3E2Di=ib/Zic 0.216 0.632 0.416 0.216 0.632 0.416dc-i/(z+c) 0.097 0.24 0.172 0.097 0.24 0.172D=dcic 0.448 1.109 0.795 0.448 1.109 0.795V=D/DVi 12.99 32.16 23.05 25.68 63.56 45.572.352*2=4.704二层地震键力分配表V2=428.86（ KN）系 数A2A1 B2B1 E2E1Di=ib/Zic x X 0.831dc-i/(z+c) X x 0.294 2.47*2=4.942D=dcic 0.896 0.896 0.679V=D/DV2 77.39 77.39 58.65一层地震剪力分配表Vi=453.14(KN)系 数A1A B1B E1E Di=ib/Zic 0.197 0.575 0.378dc-i/(z+c) 0.317 0.417 0.369D=dcic 1.610 2.118 1.875V=D/DVi 65.10 85.85 75.825.603*2=11.2067.用 D 值法计算框架内力（见下表）层数 第四层：（n=4,h=3.6m）柱号 Y0 Y1 Y2 Y3 Y Yh Vim Mc 上 Mc 下 Mb 左 Mb 右A4A3 0.06 0 0 0 0.06 0.216 12.99 43.96 2.81 43.96B4B3 0.30 0 0 0 0.30 1.08 32.16 81.04 34.73 27.75 53.29E4E3 0.21 0 0 0 0.21 0.756 23.05 65.55 17.43 65.55层数 第三层：（n=4,j=3,h=3.6m）柱号 Y0 Y1 Y2 Y3 Y Yh Vim Mc 上 Mc 下 Mb 左 Mb 右A3A2 0.3 0 0 -0.15 0.15 0.54 25.68 78.58 13.87 81.39B3B2 0.4 0 0 -0.10 0.3 1.08 63.56 160.17 68.64 66.75 128.15E3E2 0.35 0 0 -0.1 0.25 0.9 45.57 123.04 41.01 140.47层数 第二层：（n=4,j=2,h=7.2m）柱号 Y0 Y1 Y2 Y3 Y Yh Vim Mc 上 Mc 下 Mb 左 Mb 右A2A1 0.45 0 -0.05 0.05 0.45 3.24 77.39 306.46 250.75 320.33B2B1 0.51 0 -0.075 0.075 0.51 3.67 77.39 273.19 284.02 117.03 224.76E2E1 0.45 0 -0.05 0.05 0.45 3.04 58.65 232.25 190.23 273.26层数 第一层：（n=4,j=1,h=2.8m）柱号 Y0 Y1 Y2 Y3 Y Yh Vim Mc 上 Mc 下 Mb 左 Mb 右A1A0 0.90 0 0.16 0 1.06 2.97 65.10 11.07 193.35 261.81B1B0 0.70 0 0.1 0 0.8 2.24 85.65 47.96 191.86 113.69 218.29E1E0 0.76 0 0.111 0 0.87 2.44 75.82 27.30 185.00 217.33（九）地震作用下框架内力组合地震作用下框架柱内力组合表内力分段 内力组合柱号层次截面内力恒载 活载 水平地震作用 （恒+0.5 活）+1.3 地震作用M 11.42 5.47 ±43.96 71.30柱顶N -170.77 -13.36 -14.94 -196.87M 22.98 8.79 ±2.81 28.225柱底N -209.65 -13.36 -14.94 -235.75M 3.63 11.59 ±78.58 111.58柱顶N -338.6 -42.18 -45.8 -419.23M 18.25 10.33 ±13.87 41.454柱底N -377.48 -42.18 -45.8 -458.11M 7.51 10.32 ±306.46 411.07柱顶N -504.85 -71.21 -136.93 -718.46M 20.73 11.53 ±69.65 117.043柱底N -543.73 -71.21 -136.93 -757.34M 7.92 11.28 ±139.30 196.45柱顶N -675.33 -102.1 -94.97 -979.84M 21.19 12.64 ±272.88 382.252 柱底N -714.21 -102.1 -194.97 -1018.72M 4.43 7.64 ±11.07 22.64柱顶N -840.76 -130.88 -273.2 -1261.36M 2.22 3.81 ±193.35 255.481 柱底N -876.4 -130.88 -273.2 -1297.00M 279.33 24.3 ±81.04 272.525柱顶N -350.92 -45.23 -26.59 -408.10M 178.57 40.38 ±34.73 243.91柱底 N -389.80 -45.23 -26.59 -446.98M 128.75 36.41 ±160.17 355.18柱顶 N -683.76 -146.98 -83.79 -866.18M 159.91 46.33 ±117.07 335.274柱底 N -722.64 -146.98 -83.79 -905.06M 135.63 35.13 ±273.19 -508.34柱顶 N -1020.79 -249.33 -223.75 -1436.33M 87.53 14.94 ±69.65 185.553柱底 N -1059.67 -249.33 -223.75 1475.21M 85.28 14.27 ±139.30 273.51柱顶 N -1252.08 -325.72 -281.79 -1781.27M 153.65 39.91 ±284.02 542.832柱底 N -1290.96 -325.72 -281.79 -1820.15M 128.69 37.8 ±47.96 209.94柱顶 N -1603.63 -428.45 -402.73 -2341.40M 64.35 18.9 ±191.86 323.22B柱1柱底 N -1639.27 -428.45 -402.73 -2377.04M -349.13 -31.78 ±65.55 -450.24柱顶 N -321.21 -29.91 -11.65 -351.31M -200.36 -62.97 ±17.43 -254.504柱底 N -360.09 -29.91 -11.65 -390.19M -160.82 -62.97 ±123.04 -352.26柱顶 N -623.75 -96.74 -37.99 -721.51M -208.3 -35.93 ±41.01 -279.58E柱3柱底 N -662.63 -96.74 -37.99 -760.39M -121.17 -35.93 ±232.25 -441.06柱顶 N -923.68 -162.76 -86.82 -1117.93M -127.43 -57.9 ±190.03 -403.422柱底 N -962.56 -162.76 -86.82 -1156.81M -189.65 -57.9 ±27.30 -254.09柱顶 N -1223.31 -228.65 -129.53 -1506.02M -94.83 -29.0 ±185.00 -349.831柱底 N -1258.95 -228.65 -129.53 -1541.66