拉弯、压弯构件

81七、拉弯、压弯构件（一）拉弯构件6问答题070106050201、计算拉弯构件应考虑哪几个方面？070106050200、计算拉弯构件时应考虑强度，刚度，局部稳定（对受压翼缘） ，当轴拉力很小而弯矩很大时，尚应考虑整体稳定问题。7计算题070107080201、如图为直接承受动态荷载的构件，截面为 2100807，长肢相并， , ，荷载设计值 ， ，钢材为 Q235BF， 26.4cmA46cIxkN180kF12，该构件能否安全承载？/10Nf070107080200、解：构件所受内力：轴向拉力 ，弯矩kN180mkNFlM93124肢尖： 46231076.08xIyAf2/9.57肢背： 4623106.4108xIyNfmN2/97构件能安全承载。（二）实腹式压弯构件1单选题070201010301、在实腹式压弯构件的强度和整体稳定计算中，对剪力的考虑是（ ） 。82A）剪力影响很小未予考虑 B）通常不受剪力故未考虑C）已考虑在稳定系数中 D）已考虑在等效弯矩系数中070201010300、A070201010201、若采用设置加劲肋的办法来增强压弯构件腹板的局部稳定，则应（ ） 。A）设置横向加劲肋 B）设置纵向加劲肋同时设置横向加劲肋C）设置纵向加劲肋 D）设置纵向加劲肋同时设置横隔070201010200、C070201010201、偏心受压构件强度计算公式中的塑性发展系数 、 只与下列哪种因素xy有关。 （ ）A）回转半径 B）长细比 C）荷载性质 D）截面形式070201010200、D070201010201、承受静力荷载或间接承受动力荷载的工字形截面压弯构件，其强度计算公式中，塑性发展 系数取（ ） 。xA）1.2 B）1.15 C）1.05 D）1.0070201010200、C070201010301、实腹式压弯构件何时需进行 的验算。 （ fNWMANEXxxm/25.1）A）绕非对称轴弯曲使较大翼缘受压 B）绕对称轴弯曲C）绕非对称轴弯曲使较小翼缘受压 D）绕非对称轴和对称轴弯曲都要070201010300、A070201010301、单轴对称实腹式压弯构件，弯矩作用在对称轴平面并使较宽翼缘受压，其弯矩作用平面内的整体稳定采用 和fNWMANEXxxmx /8.01计算，其中 、 、 的取值为（ ） 。fWMANEXxxm/25.1x2A） 相同； 、 为绕对称轴的较大和较小翼缘最外纤维毛截面抵抗矩x2B） 不同； 、 为绕非对称轴的较大和较小翼缘最外纤维毛截面抵抗矩x1C） 相同； 、 为绕非对称轴的较大和较小翼缘最外纤维毛截面抵抗矩x2D） 不同； 、 为绕对称轴的较大和较小翼缘最外纤维毛截面抵抗矩x1070201010300、C070201010301、T 形截面压弯构件中腹板高度与其厚度之比不应超过（ ） 。83A） B） C）yf2351.0yf2351yf23518D）当 时 ；当 时 ，.0ayf0.ayf8maxin0070201010300、D070202020301、实腹式压弯构件在弯矩作用平面内发生（ ） 。A）弯扭屈曲 B）弯曲屈曲 C）扭转屈曲 D）弹性屈曲070202020300、B070202020301、实腹式压弯构件在弯矩作用平面外发生（ ） 。A）弯扭屈曲 B）弯曲屈曲 C）扭转屈曲 D）弹性屈曲070202020300、A弯矩绕强轴作用的工字形偏心受压柱，影响其腹板局部稳定性的因素是（ ） 。A应力分布系数 0B应力分布系数 0 和弯矩作用平面内长细比 C应力分布系数 0 和偏压柱最大长细比 D偏压柱的最大长细比 验算工字形偏心受压柱腹板局部稳定时，需要事先确定的参数有( ) 。A）应力分布系数 B）应力分布系数 和偏心柱最大长细比 C）应力分布系数 和弯矩作用平面内的长细比 D）偏心柱最大长细比 一根 T 形截面压弯构件受轴心力 N 和 M 作用，当 M 作用于腹板平面内且使翼缘板受压，或 M 作用于腹板平面内而使翼缘板受拉，则前面的稳定性比后者的( ) 。A）差 B）相同 C）无法确定 D）高2多选题070202020401、单轴对称的 T 形截面单向压弯构件，弯矩作用在截面对称轴平面并使翼缘受压时，应验算（ ） 。A） B）fNWMNExxmx /8.01 fWMANxbtx1C） D）fxx/25. fnx84E） fNWMANExxmx /1070202020400、A，B，C，D070202020301、实腹式压弯构件的设计一般应进行（ ）和刚度计算。A）弯矩作用平面外整体稳定性 B）弯矩作用平面内整体稳定性C）强度 D）挠度 E）局部稳定070202020300、A，B，C，E070202020301、实腹式压弯构件的承载力取决于（ ） 。A）截面类型 B）支承约束C）钢材强度 D）截面尺寸 E）荷载形式070202020300、A，B，D，E3是非题070202020301、双轴对称截面实腹式压弯构件在弯矩作用平面外发生弯曲屈曲。 （ ）070202020300、4填充题070204020201、实腹式压弯构件整体稳定验算包括 和 验算。070204020200、平面内稳定；平面外稳定。实腹式偏心压杆在弯矩平面外的失稳属于_屈曲。实腹式压弯构件可能出现的破坏形式有：强度破坏、_、_、翼缘屈曲和腹板屈曲。5名词解释070205030201、压弯构件平面外失稳070205030200、当荷载超过某一值时，压弯构件发生弯矩作用平面外的弯曲和扭转屈曲破坏，称为压弯构件弯矩作用平面外失稳。7计算题070207280301、图示 Q235 钢焊接工形截面压弯构件，承受的轴线压力设计值为N=900kN，构件一端承受弯矩 M，另一端弯矩为零。构件两端铰接，并在三分点处各有一85侧向支承点，截面为 b 类。试求此构件能承受的最大弯矩。 ，25/106.2mNE， ， ，1235.06.MtmfWANbtfMANEm)/8.(47.12ybf 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070207280300、解：1、截面几何特性：A=151.2cm2，I x=133295.2cm4，W x=3400.4cm3，i x=29.69cm，I y=3125.0cm4，i y=4.55cm。2、强度要求 23N/m158.05910.0fMNnx得 M555.4kNm3、弯矩作用平面内稳定x=lx /ix =1000/29.69=33.7，得 x=0.925 kN 4.260717.3150261. 322 xEAN056Mmx231N/m 158.046 )4.2607/98.0(4.30. 16259)/.( fMWAExxmx得 M801.1kNm4、弯矩作用平面外稳定y=ly /iy =333.3/4.55=73.3 =150，得 y=0.73086因最大弯矩在左端，而左边第一段 tx又最大，故只需验算该段。83.0/235.06.Mmx因 y=73.3120 =120，故yf 948.0/.7.14/7.122 yb2 31N/m 52.05.8 101.30.9 fMMWANxbty得 M487.1kNm5、局部稳定验算翼缘板局部稳定：b/t=（250/26）/12=9.913，满足要求，且 x可取 1.05。腹板局部稳定： 7.20.1435.9104.387102.591max xWAN .8.9.in xM6.1437.20)8(main0 h0/tw=760/12=63.3160+0.5+25=161.413+0.533.7+25=64.5局部稳定均满足要求。故此构件能承受的最大弯矩 M=487.1kNm070207200401、某柱高度 ，柱底铰接，柱截面为热轧 H 型钢5.4HM3903001016，截面积 ， ， ，27.136cA30cmWxcix9.16，对强轴 属 a 类，对弱轴 属 b 类， ， ，钢材为cmiy26.7xylo7.loy54Q235BF， 。柱顶组合内力设计值有三种：（1） ，2/5Nf kN8.；（2） ， ；（3） ，kM4.19k6.3kNM8.201126。请验算该柱截面。87， ， ，25/06.2mE 35407.1ybffWAbt, ，fNWANE)/8.1(.tmNEm)/1(87 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44070207200400、三组内力以第三种内力最大，只需验算该种内力下的截面。 （2）截面没有削弱，强度计算时的弯矩与整体稳定计算时的弯矩相同，且 ，故强度0.1mx可不验算。平面内稳定验算（7 分）（3） （1）1502.69.170xoil 843.0x（2）kNEANx .576.6 222)/8.01(ExxmxNWM )3.5276.18.0(1205.7.7.3684.052362 （3）2/mf平面外稳定验算（6 分）62.7450yoil 798.0y981b 36231 10298.0.717.6.015xbtyWMAN/37.46. mNfN截面为型钢，不必验算局部稳定。070207210301、某柱高度 ，柱底铰接，柱顶及柱中点 方向即绕 轴各设侧向铰支点，6xy为强轴，柱截面为焊接工形截面，翼缘为-20012，腹板为-376 6，属 b 类，x，钢材为 Q235BF， 。柱顶设计荷载 ，mlo74.19 2/15mNfkN80，柱间无荷载。 ， ， kNMx006.E fWMAEm).1(88， ， ，fWMANbtfNMAEm)/1( 1235.06.Mtxm，试验算该柱的整体稳定性。235407.1y 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070207210300、截面特征（6 分）截面面积 （1）26.70.32.10cmA（1）43 79)(712 cIx（1）46.cy（1）5.032./.3792/ mhIWx（1） （1）cAix46.0 cmAIiy76.401平面内稳定验算（7 分）（3） （1）502.1.97xoil 3.x（2）kNENx .98.1.67. 22503650mx)8.1(EXxmNWMA )3.980.1(05.1360.76.7043. 362 （3）22/52 mNf平面外稳定验算（8 分）平面外柱中央有侧向支承，由于上半柱弯矩大，故只需验算上半柱。637.40yoil 792.0y9812b891235.06.Mtx825.013.6.36210.9.7.79.8xbtyWAN2/15/452.3.14 mNfmN070207250401、如图焊接工字形截面压弯杆，承受轴向力设计值 800KN，杆件两端铰接并在中央有一侧向支承点，杆中央作用一横向集中荷载 P，钢材为 Q235BF，截面为 b类，求保证杆件整体稳定的最大集中力 P。已知： ， 25/106.2mNE， ， ， ， ，2/15mNf05.1x0.1m3.MtfWAbt， ， 3407.ybf fNWMANE)/8.( fE)/1(Q235 轴压杆整体稳定系数（ b 类截面） 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070207250400、解：截面特性及内力A=151.2cm2，I x=133295.2cm4，W x=3400.4cm3，i x=29.69cm，I y=3125.0cm4，i y=4.55cm。 （6）构件跨中最大弯矩 ，两端弯矩为 0（1）PLM5.2/弯矩作用平面内稳定（3） （1）1067.3.2910xoil 925.x（2）kNEANx 467.5 2)8.01(EXxmNWM 215)2463780.1(04.35.5.2592.03623 fP90即 （3）2157.028.5PkN1.9弯矩作用平面外稳定（3） （1）4yoil4.0y（2）795.0107.2b（2）63.65.Ptx 21504.3795.012615491.0836231 fPWMANxbty即 （3）26.907kN.因此最大集中力为 Pmax=178.5kN070207200400、试验算图示的构件“A ”，其两端铰支，用 I32a（A=67cm 2, Wx=692cm3, ix=12.8cm, 截面对强轴 X 为 a 类，弱轴 Y 为 b 类）作成， Q235 钢，承受均布荷载设计值q=28kN/m（使强轴受弯） ，设此构件上翼缘有刚性铺板连牢，不会产生弯扭屈曲，且截面无削弱。， ， ， ，0.1m.t 25/106.2mNE fNMAEmx)/8.01(，fNWMAE)/(fWMAbt 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44070207200400、解：构件“A ”的内力计算由于构件“A”在支座 1 处的竖向支座反力为 ，故ql21承受轴心受压力为 kNtgtgqlN45608602最大弯矩 mkNMx 182故知构件“A”为压弯构件。截面验算a由于 mx=1.0，且截面无削弱，故可不必验算强度91b弯矩作用平面内的整体稳定验算，9.468.120x24.0xkNEANx 9.5629.617. 52)/8.0(1ExxmxNWM )9.562/148.0(1692567924.05323 /. mNfc因不会产生弯扭屈曲，故不必验算弯矩作用平面外的整体稳定。d刚度验算 .xe局部稳定不必验算，故图示构件“A ”可安全承载。070207200400、某三角形屋架的荷载如图，节点荷载作用下，节间最大正弯矩，上弦杆轴向力为 ，采用 21107，截面为 b 类，mkNM246. kN86.32， ，390ccix41.3cmiy. ， ，钢材为15.Wx 3209Q235，验算上弦杆的整体稳定。 85.0tm, , . 2.1x ,2/16.2NEfNWMAEm)/8.01(, , , , fNMAEm)/1(fWMANbtfNMANEm)/25.1(23507.ybf 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070207200400、弯矩作用平面内17.624.3xoil97.0xkNEANx 3.145.61252 )/8.0(1ExxmxNWM92)3.145/86.32.01(5.190. 4839.07.186232 2/5mNfN)/.1(2ExxmWMAN )3.145/86.325.1(09.4048.039.8632/.51mNfN弯矩作用平面外, , cmloy4224.876.yoil639.0852.0.701.b 3631 105.982.019.6. xbtyWMAN2/5/0857.36 mNfN070207200401、验算如图所示的天窗侧杆 AB，两端铰接，承受轴向压力设计值为N=85.8kN，风荷载设计值 q=2.87kN/m，钢材为 Q235BF，杆件采用 2100807 长肢相并，截面特征： , , ， ，26.4cA426cIxcmix16.3ciy46.3， ，截面无削弱，为 b 类： , , 3182cmWx3215x 25/0NE01x， ， , ， , 0.t.1.x23017.ybf fWMAE)/8.1(, ，fNMAEm)/(fWMAbtfNEm)/5.( 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070207200300、解：截面无削弱且计算强度与稳定的内力相同，故可不验算。93跨中最大弯矩 （1）mkNqlM4.5.3872182070207200400、弯矩作用平面内（2） （1）.016.35xoil6.0x（2）kNEANx 4.378.1.4. 252 )/.01(Exxmx NWM )4.370/8.501(825.4.6.248.053623 （3）2/7mf)/.1(2ExxmNAN)4.370/8.52.1(0.35406.485363 （3）22/179mf弯矩作用平面外， 50.046.35yoil 5.82171b 3631 1082.0416.45.0xbtyWMAN2/5/8.642.3 mNfN（4）截面为型钢，不必验算局部稳定。局部稳定不必验算070207180301、验算如图所示的天窗侧杆 AB，两端铰接，承受轴向压力设计值为N=85.8kN，风荷载设计值 q=2.87kN/m，钢材为 Q235BF，杆件采用 2L100807 长肢相并，截面特征： , , ， ，26.4cmA426cmIxcix16.3cmiy46.3， ，截面无削弱，为 b 类。 , , 3182cmWx3215x 25/0NE01x， ， , ， , 0.t.1.x.fWMAE)/8.(94, ，fNWMAEm)/1(fWMAbtfNMANEm)/25.1( 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070207180300、解：截面无削弱且计算强度与稳定的内力相同，故可不验算。跨中最大弯矩 mkNqlM4.5.3872182弯矩作用平面内.016.35xoil6.xkNEANx 4.3708.1.24. 2522 )/.0(2Exxmx NWM )4.370/8.501(.3514.6.48.05363 22/17 mf弯矩作用平面外， 150.046.35yoil 5.36231 10.4.6.4.8xbtyWMAN2/15/.25. mNfN（4）截面为型钢，不必验算局部稳定。局部稳定不必验算070207180301、实腹式偏心受压构件如图所示，平面外有一侧向支承，已知钢材为Q235， ， ，验算构件的整体稳定性。 , kN120mkM680 25/10.2mNE95, ，且不小于 0.4 , , 05.1x 2135.06.Mmx 235407.1ybf, , ，截面为 bfWMANbtxfNANEmx)8.( fNWMAEmx)(类 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070207180300、解：截面特性 21560.6.1302cmA 423 1096)8.3(cmIx 472.12cyAIix .61509my8平面内整体稳定mlox12452610xoil查表 87.0.356x.mxkNAENx 3.14290564.12.12 , 809/0/ 31 .6.32/ chIWx96)8.043.1(05.340.1685687.012)8.( 323 EXxxmxNWMAN满足f2/94.平面外整体稳定mloy64.8.6yoil632.0y503.5.0tx89.427.1b不 满 足fmNWMANxbty 236231 /1.654.7.2 105.48930.60070207250301、如图压弯构件，截面为I36a，A=76.3cm 2，W x=875cm3，i x=14.4cm，i y=2.69cm，截面无削弱，钢材为 Q235-BF，设计强度 f=215N/mm2，承受的荷载设计值 N=350KN，构件 A 端弯矩Mx=100KNm，构件长度 l=6m，两端铰接，两端及跨度中点各设有一侧向支承点，x=1.05，E=2.0610 5N/mm2，截面 x 轴为 a 类截面，y 轴为 b 类，试验算该构件。， ， ，13.06. 1235.06.MtxfWNbtx， 2547.1ybf fNWANExxm)/8.01( 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44070207250300、解：强度97223623 /15/7.1548.09.45076 mNfmNWMANxn 弯矩作用平面内整体稳定查表1xoil93.kEANx 8107.41602. 252 3.0815Ex 656.m )043.81(0875.16.03.769.05).(362 ExxmxNWMAN满足要求f2/4弯矩作用平面外整体稳定, 5.169.2yoil483.0y7.407.b 825.015.6.tx3231 7.601.8.5xbtyWMAN满足要求fmN/2.9.5局部稳定截面为型钢，局部稳定必然满足，不必验算。刚度满足150.1maxy（三）格构式压弯构件1单选题070301010301、弯矩作用在虚轴平面内（绕实轴弯曲）格构式构件，验算平面外整体稳定98时， （ ） 。bA）由受弯构件整体稳定系数近似公式计算B）由受弯构件整体稳定系数近似公式计算且当 时应换算成6.0bbC）为 1.0 D）应按受弯构件整体稳定系数计算方法计算070301010300、C070301010201、截面如图偏压构件，荷载偏向槽形截面柱肢，其平面内稳定验算公式中 （ ） 。/1xIWA）y 1 B）y 2 C）y 3 D）y 4070301010200、A070301010201、截面如图偏压构件，荷载偏向槽形截面柱肢，其平面内稳定验算公式中 （ ） 。/1xIA）y 1 B）y 2 C）y 3 D）y 4070301010200、C070301010201、某偏压构件，截面如图，荷载偏向工字形截面柱肢，其平面内稳定验公式中 W1x=Ix/（ ） 。A）y 1 B）y 2 C）y 3 D）y 4070301010200、B070301010201、弯矩作用在虚轴（x 轴）平面内（绕实轴弯曲）格构式构件，则验算弯矩作用平面内稳定时， 由查得（ ） 。A） x B） ox C） y B） oy070301010200、C070301010201、弯矩作用在虚轴（x 轴）平面内（绕实轴弯曲）格构式构件，稳定验算公式中，N E=（/ ） 2EA。A） x B） ox C） y B） oy070301010200、C070301010201、弯矩作用在虚轴（x 轴）平面内（绕实轴弯曲）的格构式构件，则验算弯矩作用平面外稳定时 由何者查得（ ） 。A） B） ox C） y D） oy070301010200、B070301010201、弯矩作用在实轴（y 轴）平面内（绕虚轴弯曲）格构式构件，则验算弯矩作用平面内稳定时， 由 查得。A） x B） ox C） y B） oy99070301010200、B070301010201、弯矩作用在实轴（y 轴）平面内（绕虚轴弯曲）格构式构件，稳定验算公式中，N E=（/ ） 2EA。A）1.1 x B）1.1 ox C）1.1 y B）1.1 oy070301010200、B070301010201、图示双槽钢格构式压弯构件绕虚轴整体稳定时，截面抵抗矩 ，其中 =（ ） 。01yIWx0A） B） C） D）23y4y070301010200、C070301010201、图示双槽钢格构式压弯构件绕虚轴整体稳定时，截面抵抗矩 ，其中 =（ ） 。01yIx0A） B） C） D）2y3y4y070301010200、A070301010201、图示双工字钢格构式压弯构件绕虚轴整体稳定时，截面抵抗矩 ，其中 =（ ） 。01yIWx0A） B） C） D）2y3y4y070301010200、A070301010201、计算格构式压弯构件的缀材时，剪力应取（ ） 。A）构件实际剪力设计值 B）公式 计算的剪力2358yfAVC）构件实际剪力设计值和公式 计算剪力两者较大值5yfD）构件实际剪力设计值和公式 计算剪力两者较小值238yfAV070301010200、C截面为两型钢组成的双肢格构柱，当轴向静力荷载的偏心位于虚轴上时，构件强度计算公式中的塑性发展系数 取值为（ ） 。A）大于 1.0，与实腹式截面一样B）大于 1.0，但小于实腹式截面的塑性发展系数C）等于 1.0，因为不允许发展塑性D）等于 1.0，这是偏于安全考虑100对于弯矩绕虚轴 x 作用的格构式压弯构件，其平面外稳定是由下列哪一项来保证的？（ ） 。A）计算柱平面外稳定 B）计算单肢稳定C）柱本身的构造要求 D）选足够大的单肢间距2多选题070302020201、弯矩作用在实轴平面内的双肢格构式压弯柱应进行（ ）和缀材的计算。A）弯矩作用平面外稳定 B）单肢稳定性 C）强度D）弯矩作用平面内稳定 E）局部稳定 F）刚度070302020200、B，C，D，E070302020301、弯矩作用绕实轴的双肢格构式压弯构件的设计一般应进行（ ）和缀材的计算。A）强度 B）弯矩作用平面内整体稳定 C）局部稳定D）刚度 E）弯矩作用平面外整体稳定 F）单肢稳定、070302020300、A，B，D，E3是非题070303010301、所有格构式压弯构件均应进行单肢稳定验算。 （ ）070303010300、070301010201、计算格构式压弯构件缀材时，剪力应取构件的实际剪力。 （ ）070303010300、4填充题070304020301、双肢压弯格构式构件，当 时，需进行单肢稳定验算，当 时，不需进行单肢稳定验算。070304020300、弯矩绕虚轴作用，弯矩绕实轴作用070304020301、缀条格构式压弯构件，进行单肢稳定验算时，按 构件计算，缀板格构式压弯构件，进行单肢稳定验算时，按 构件计算。070304020300、轴心受压，压弯构件7计算题101070307250401、图示一压弯格构式缀条柱，柱长 5m，作用的轴心压力设计值 N=500kN，弯矩 Mx 绕虚轴作用，截面由二个 I25a 组成，缀条为 L505，其截面积。柱在弯矩作用平面内为上端自由，下端218.4cmA固定；在弯矩作用平面外上、下端均为铰支。钢材为Q235BF， ，设计强度25/106.mNE，要求确定最大的 Mx。2/5Nf注：缀条承载能力足够，不必计算；格构柱截面类型为 b 类，单个工字钢对强轴 y为 a 类，对弱轴 x1 属 b 类；I25a 的截面特征： ， ，25.48cmA4180cIx， ， ；等效弯矩系数 ，换算长41502cIyci4.2ciy1.0.t细比 ；压弯构件弯矩作用平面内、外的整体稳定计算公式为17A， ， ；Q235 钢fNWMAExm)( fNWMExm)8.01(fWMAbt轴压构件整体稳定系数 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38 0.34b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35 0.31070307250400、解：考虑弯矩作用平面内的整体稳定条件 42197)5.4820( cmIx Ai 619782.xoil 3.902.457.721o查 b 类表 68.0x3019.2cmyIWx kNEANoxx 7.2198.015482.2 102)1(ExxmxNWMAN )7.2198/506.1(09.1705.4826.0323 xM3fx mkx.1考虑单肢稳定单肢压力 )(21052.01 kNNxx，clx41cly3.8.xi 1.498.01yil查 b 类表 ，查 a 类表97012155.482.)(231 fMANxy即 0695x得 mkx.取 Mmax=128.3kN070307250401、如图所示某柱截面，材料为 Q235-BF，承受荷载设计值为 ， （工字钢kN680mkMx52受压） ，已知柱在弯矩作用平面内、外的计算长度分别为， ， ，缀条634，mlox8.16loy 0.1txm其截面积 ，试验算弯矩作用平面内的整体稳29.4cA定及工字形截面肢的单肢稳定。注：格构柱截面属 b 类；工字形单肢截面对弱轴属 b 类，对强轴属 a 类；换算长细比；压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定计算公式：1207，fNWMAExm)( fNWMAExm)8.01(柱肢截面的有关数据为(cm2)i (cm4)xiI(cm)xi (cm4)yiI(cm)yi103I28b 60.9 363.8 2.44 7480 11.0828a 40.02 217.9 2.33 4764.6 10.9轴压构件整体稳定系数 为 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35070307250400、解：弯矩作平面内稳定A=A1+A2=60.97+40.02=100.99cm221yAIyIxx 4217040.9.17.3097.68.3 cmcmAIix8.48.36x4729.72xo20xkNENoxx 8451.19.061. 252 318479.35cmyIWx)(ExxmxNMA)8450/672.01(8.47635109.872.0623 f/5满足单肢稳定 kNyMN2.1084479.30526821 b 类， cmlx9.7.30411xi 9.3.1x932.01xa 类y8.8.1y8270y104满足fANy 215097.682.01431（四）综合1单选题070401010301、压弯构件整体稳定计算公式中，等效弯矩系数 m 是考虑（ ） 。A）弯矩在长度上的不均匀性 B）剪力的影响C）构件初始挠度的影响 D）轴力产生的附加弯矩070401010301、A070401010301、压弯构件当（ ）时需进行 的验算。fNWMANEXxxm/25.1A）截面为格构式并绕虚轴弯曲 B）截面为格构式并绕实轴弯曲C）截面为实腹式并绕非对称轴弯曲 D）截面为实腹式并绕对称轴弯曲070401010300、C两根几何尺寸完全相同的压弯构件，二者都是两端简支，且承受的轴压力大小相等，但一根承受均匀弯矩作用，而另一根承受非均匀弯矩作用，则二者承受的临界弯矩相比( ) 。A）前者大于等于后者 B）前者小于等于后者C）两种情况相同 D）不能确定3是非题070403010301、格构柱远比实腹柱容易变形，这是因为格构柱受到的 N 或 M 大。 （ ）070403010300、070403010301、压弯构件弯矩作用平面内失稳属于极值点失稳（第二类失稳） 。 （ ）070403010300、070403010301、弯矩作用平面外的弯扭屈曲属分岔失稳（第一类失稳） 。 （ ）070403010300、4填充题070404020201、承受 和 共同作用的构件称为拉弯或压弯构件。070404020200、轴力；弯矩。070404020301、压弯构件弯矩作用平面外稳定计算公式中 tx 称为 ，是考虑把 。070404020300、等效弯矩系数；各种非均布弯矩等为两端等弯矩。105070404020301、压弯构件弯矩作用平面内稳定计算公式中 mx 是考虑把 等效为 。070404020300、各种非均布弯矩；两端等弯矩。6问答题070406060201、计算压弯构件分别应考虑哪几个方面？070406060200、压弯构件应考虑强度，整体稳定（弯矩作用平面