轴心受力构件

81六、轴心受力构件（一）轴心受拉构件1单选题060101010201、轴心受拉构件的强度极限状态是（ ） 。A）净截面的平均应力达到钢材的抗拉强度 ufB）毛截面的平均应力达到钢材的抗拉强度C）净截面的平均应力达到钢材的屈服强度 yfD）毛截面的平均应力达到钢材的屈服强度060101010200、C060101010201、轴心拉杆应进行（ ）计算。A）强度 B）强度、整体稳定、局部稳定和刚度计算C）强度和刚度 D）强度、整体稳定和刚度计算060101010200、C060101010301、下列轴心受拉构件， （ ）可不验算正常使用状态下的刚度。A）屋架下弦 B）托架受拉腹杆C）受拉支撑杆 D）带拉杆拱的预应力拉杆060101010300、D2多选题060102020201、轴心受拉构件计算的内容有（ ） 。A）强度 B）整体稳定 C）局部稳定 D）刚度 E）挠度060102020200、A，D4填充题060104010101、轴心受拉构件的刚度由（ ）来控制。060104010100、长细比7计算题060107080101、某轴心拉杆，承受荷载 ，kN850， ，截面为 2 个不等边角钢，短肢相并，mlox3loy1582每个角钢上有一个螺栓孔 ， ，钢材 Q235-BF， ，请从下表5.21302/15mNf中选择合适的角钢。 （10）角钢型号 2L80506 2L100807 2L125808 2L1409010 2L16010010 2L18011012截面积(cm 2) 15.1 24.6 32.0 44.3 50.6 67.4(cm)xi1.41 2.39 2.29 2.56 2.85 3.10(cm)y4.05 4.71 6.07 6.77 7.70 8.68060107080100、解：所需的净截面面积 （2 ）53.92108cmfNAn所需的回转半径 （2） ， （2）cmliox86.035lioy.4选用 2L1409010（1）角钢净截面面积 （2）253.9401/.2.4 ccAn 满足要求。 （1）060107060101、某轴心拉杆， ， ，截面lox3loy为 2L1409010，短肢相并， ， ，角钢上有一个23.4cmAcix56.cmiy7.螺栓孔 ， ，钢材 Q235-BF，130，求该杆能安全承受的设计荷载。2/5Nf060107060100、解：构件净截面面积 20.41/205.3.4cmA能承受的荷载 kN8602154刚度验算 ， .7.30xoil 867.yoil该杆能安全承受的设计荷载为 860kN060107080201、某轴心受拉杆，截面为单角钢，与节点板单面连接，其强度折减系数为 0.8，承受荷载 ， ， ，kN78mlox4.2loy3， ，钢材 Q235-BF， ，请mloyx7.21402/15Nf从下表中选择合适的角钢。角钢型号 L404 L455 L565 L636 L706截面积(cm 2) 3.09 4.29 5.42 7.29 8.16, (cm)xiy1.22 1.37 1.72 1.93 2.15(cm)11.54 1.72 2.17 2.43 2.7183(cm)1yi0.79 0.88 1.10 1.24 1.38060107080200、需要的截面积 235.480217cmfNA所需的回转半径 ，cliox6.40lioy7.0，cmliox68.40271 clioy8.071选用 L565 就能满足强度和刚度的要求。（二）实腹式轴心受压构件1单选题060201010301、轴心受压构件翼缘外伸部分的宽厚比应满足 ，但错yftb235)1.0(1误的取值为（ ） 。A）=50 时， B）=60 时， yftb2351 yft61C）=100 时， D）=120 时， yft0 yftb2351060201010300、D060201010201、实腹式轴心受压构件应进行（ ）计算。A）强度 B）强度、整体稳定、局部稳定和长细比C）强度和长细比 D）强度、整体稳定和长细比060201010200、B060201010201、梁、柱设计中对板件的高（宽）厚比都有限制，这是为了防止（ ） 。A）发生强度破坏 B）刚度过小C）发生局部屈曲 D）发生整体失稳060201010200、C060201010201、焊接工字形轴心受压柱的翼缘与腹板的焊缝承受（ ） 。A）压力 B）剪力 C）不受力 D）压力与剪力060201010200、C060201010201、一轴心受压柱，l ox=loy，采用下列何种截面形式用料最少？A）焊接工字形 B）轧制工字形 C）圆钢管 D）轧制糟钢84060201010200、C060201010301、承载力由整体稳定控制的轴压柱，当腹板满足 时，ywfth235).05(0柱所能达到的最大应力为（ ）A）材料的屈服点 B）柱整体稳定临界应力C）材料比例极限 D）柱局部稳定临界应力060201010300、B060201010201、轴心受压杆的组成板件宽厚比限制（ ）A）与钢种无关 B）与钢种有关 C）与钢种关系很小 D）规范未考虑钢种060201010200、B060201010201、提高实腹式轴心受压构件的局部稳定性,常用的方法是（ ） 。A）增加板件的宽度 B）增加板件的厚度C）增加板件的宽厚比 D）设置横向加劲肋060201010200、B060201010201、保证轴心受压工字形截面柱翼缘的局部稳定性的方法是（ ） 。A）限制其宽厚比 B）采用有效宽度C）设置纵向加劲肋 D）设置横向加劲肋060201010200、A060201010201、工字形截面轴心受压构件，翼缘外伸宽 与其厚度 之比应不大于1bt，式中 是构件（ ） 。yf235)1.0(A）两个方向长细比的平均值 B）绕强轴方向的长细比C）两个方向长细比的较大值 D）两个方向长细比的较小值060201010200、C060201010201、验算工字形截面轴心受压构件局部稳定性时，宽（高）厚比限值中的长细比 是构件（ ） 。A）绕强轴的长细比 B）绕弱轴的长细比xyC） 和 的较小值 D） 和 的较大值xy xy060201010200、D060201010301、轴心受压组合工字形截面柱翼缘板局部稳定宽厚比限值是根据（ ）确定的。A） B） C） D）ycrfycrfycrfycrf060201010300、C85060201010201、工字形截面轴心受压构件翼缘外伸宽厚比 的限值为（ ） 。tb/1A） B） C） D）yf2351yf2351yf23540yf235).0(060201010200、D060201010301、T 形截面轴心受压构件腹板高厚比不应超过（ ） 。A） B）yf2351 yf235).05(C） D）yf8yf)1.(060201010300、D060201010301、轴心受压工字形截面柱腹板的高厚比是根据板件的临界应力（ ）原则确定的。A）小于构件的临界应力 B）不小于构件的临界应力C）大于屈服强度 D）不小于翼缘的平均强度yf yf95.0060201010300、B060201010301、当允许轴心受压工字形截面柱腹板屈曲时，计算构件强度和稳定的截面积应（ ） 。A）不考虑腹板面积 B）考虑腹板 面积（ 为腹板厚度）wt40tC）考虑腹板全部面积 D）考虑腹板 面积yf235060201010300、D060201010301、对双轴对称十字形截面轴心受压构件，要求 x 和 y 不得小于 5.07b/t，是为了防止（ ） 。A）板件局部屈曲 B）构件弯曲屈曲C）构件扭转屈曲 D）构件弯扭屈曲060201010300、A保证焊接组合工字形截面轴心受压柱翼缘板局部稳定的宽厚比限值条件，是根据矩形板单向均匀受压时下列哪种边界条件确定的?（ ）A）两边简支、一边自由、一边弹性嵌固 B）三边简支、一边自由C）两边简支、一边自由、一边嵌固 D）四边均为简支轴压柱腹板局部稳定的保证条件是 h0/tw 不大于某一限值，此限值( )。A）与钢材强度和柱的长细比无关B）与钢材强度有关，而与柱的长细比无关C）与钢材强度无关，而与柱的长细比有关86D）与钢材强度和柱的长细比均有关保证焊接组合工字形截面轴心受压杆翼缘板局部稳定的宽厚比限制条件，是根据矩形板单向均匀受压确定的，其边界条件为( ) 。A）四边简支 B）三边简支，一边自由C）两边简支，一边自由，一边弹性嵌固D）两边简支，一边自由，一边嵌固2多选题060201020401、工形截面轴心受压构件翼缘外伸部分的宽厚比应满足，但错误的取值为（ ） 。yftb235)1.0(1A）=50 时， B）=100 时，yftb1 yftb23501C）=25 时， D）=120 时，yft235.1 yft1E）=60 时， yftb61060201020400、C，D060201020401、工形截面轴心受压构件腹板的高厚比应满足 ，但错ywfth235).05(0误的取值为（ ） 。A）=28 时， B）=100 时，yftb23591 yftb71C）=40 时， D）=110 时，yft41 yft235801E）=80 时， yftb23561060201020400、A，D060201020301、两端铰接、工字形截面轴心压杆，在不改变钢材品种、构件截面类别和翼缘、腹板截面面积的情况下，采用（ ）可提高其承载力。A）改变构件端部连接构造 B）减小翼缘宽度加大厚度87C）在弱轴方向增设侧向支承点 D）加大翼缘宽度减小厚度E）加大腹板高度减小厚度060201020300、A，C，D060201020201、实腹式轴心受压构件应进行（ ）计算。A）强度 B）局部稳定 C）刚度 D）整体稳定 E）挠度060201020200、A，B，C，D060201020201、采用（ ）方法可提高实腹式轴心受压构件腹板的局部稳定性。A）采用高强度钢材 B）限制板件的宽厚度C）增加板件厚度 D）设置横向加劲肋 E）设置纵向加劲肋060201020200、B，C，E060201020301、当轴心受压工字形截面柱腹板不满足局部稳定所要求的宽厚比限值时，可采取（ ）方法。A）设置纵向加劲肋 B）用有效宽度计算柱的承载力C）增大腹板厚度 D）设置横向加劲肋 E）采用强度高的钢材060201020300、A，B，C3是非题060203010301、十字形截面轴心压杆会发生扭转失稳。 （ ）060203010300、060203010301、十字形截面属于双轴对称截面，这类轴心压杆只会发生弯曲失稳。 （ ）060203010300、060203010301、十字形截面轴心压杆会发生弯扭失稳。 （ ）060203010300、060203010301、无对称轴截面轴心压杆整体失稳时发生弯扭屈曲。 （ ）060203010300、060203010201、轴心压杆的整体稳定系数随钢材强度的提高而增大。 （ ）060203010200、060203010301、板件的屈曲对构件的整体而言，只是局部问题，故对构件的整体承载能力没有影响。 （ ）060203010300、060203010201、轴心受压工字形柱翼缘与腹板连接焊缝的焊脚尺寸应按构造确定。 （ ）060203010200、060203010301、残余应力对工字形截面轴心压杆强轴屈曲影响比对弱轴屈曲影响严重得多。88（ ）060203010300、060203010201、单面连接的单角钢拉杆按轴心受力计算时强度设计值要折减。 （ ）060203010200、060203010201、l ox=loy 的轴心受压柱，采用焊接工字形截面比圆钢管截面用料经济。 （ ）060203010200、060203010201、截面没有削弱的轴心受压实腹式构件，稳定承载力满足要求，强度一定满足要求。 （ ）060203010200、060203010401、当轴心受压工字形截面柱腹板不满足高厚比限值时，可不采取措施，采用有效截面，但计算稳定系数仍用全截面。060203010400、4填充题060204010301、板的宽（高）厚比愈大，板的临界应力愈 。060204010300、低060204040201、实腹式轴心拉杆一般只须计算 和 ，而轴心压杆则还须计算 和 。060204040200、强度，刚度，整体稳定，局部稳定060204010201、单面连接的单角钢压杆一般按 构件计算，但强度设计值要折减。060204010200、轴心压杆5名词解释060205030201、扭转屈曲换算长细比 z060205030200、060205030201、弯扭屈曲换算长细比 yz060205030200、6问答题060206060301、当实腹式轴心压杆的腹板不满足规范要求的宽限比限值时，可采用什么方法解决？060206060300、加厚腹板，此法不经济；采用有效截面的概念进行计算，允许一部分屈曲，按有效截面进行构件的各种计算。用纵向加劲肋加强。89060206120201、试述轴心受压组合工字形截面构件初选截面方法，应验算哪些内容？060206120200、假定柱的长细比；根据长细比得稳定系数从而求出所需截面 AS，并求出所需的回转半径；根据回转半径与轮廓尺寸的近似关系确定截面高度和宽度；确定截面各部分尺寸。截面尺寸也可根据类似工程或经验确定。应验算刚度；截面强度；整体稳定；局部稳定。060206060301、组合截面梁柱构件其板件宽厚比（或高厚比）的限值规范采用哪几种方法确定的？工字形截面梁、柱分别采用何种方法？060206060300、按最不利情况考虑，即令板件的屈曲应力达到材料的屈服点求得。工字形截面受弯构件翼缘及压弯构件腹板和翼缘的宽厚比限值采用此方法；按等稳定考虑，即令板件的屈曲临界应力与构件的整体稳定临界应力相等求得。轴压构件的翼缘和腹板宽厚比限值采用此方法。060206060301、轴心压杆失稳会出现哪几种屈曲形式？各在何种情况下出现？060206060300、在截面对称轴平面内发生弯曲屈曲，在截面非对称轴平面内发生弯扭屈曲，对十字形截面会发生扭转屈曲。060206060301、某实腹式轴心压杆整体稳定不满足时，若不增大截面面积，是否可采取其它措施提高其承载力？如有至少列举 2 种方法。060206060300、可采用如下几种方法：调整截面尺寸，使翼缘或腹板的宽厚比或高厚比增大，从而增大截面惯性矩和回转半径，减小长细比；改变与其它构件的连接构造，增强支承约束，如铰接改为刚接；增加侧向支承，减小长细比较大方向的计算长度；等。7计算题060207200201、一焊接工形截面轴心受压柱，翼缘 2-40018，腹板 1-40012，b 类截面，每个翼缘板上有两个螺栓孔 ，柱高 6m，两端铰接，钢材为 Q235-BF，5.230d， ，求其承载力。2/15mNf1 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 1500.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.38 0.34060207200200、毛截面面积 219.4028.1cmA净截面面积 275.35219An构件强度决定的承载力 kNfNn .3764.23 .90)8140(4012 cIx 928.cmy90cmAIix1926.30 cmAIiy109250.xoil 6yoil由 查得稳定系数y81.构件整体稳定决定的承载力 kNAfN7.342150981.2 翼缘 6.35).0(.1820yftb腹板 50.2).25(3.40 ywfth局部稳定满足要求构件的承载力为 kN7.060207080301、一焊接工形截面轴心受压柱，翼缘2-45020，腹板为-450 14，b 类截面，柱高 7m，两端铰接，柱间有一侧向支承（如图） ，钢材为Q235-BF， ， ，求其承载2/15mf150力。 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.38060207080300、截面面积 243.1524cmA3 06)5(24.152Ix 407cmyAIix3.214.16 cmAIiy2.143075509.3.270xoil yoil由 查得稳定系数y 2.构件整体稳定决定的承载力 kNAfN5.48062104392. 91翼缘 6.137.501235).01(9.24501 yftb腹板 9.42.).5(.30 ywfth局部稳定满足要求截面没有削弱，强度不需验算构件的承载力为 kN5.4806060207080201、图示轴心受压柱，截面为热轧工字钢 I28a，其截面特性为：A=55.4cm2，i x=11.3cm，i y=2.49cm。截面对 x轴为 a 类，对 y 轴为 b 类。在强轴平面内下、上端铰接，在弱轴平面内两端及三分点处均有可靠的侧向支点，柱高 6m，钢材为Q235，f =215N/mm2。求该柱能承受的轴心压力设计值。 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35060207080200、解：l ox=6m， loy=2.0mx= lx/ix=600/11.3=53.1=150，y= ly/iy =200/2.49 =80.3 =150x=0.908， y=0.688，取 =y =0.688，则N5.819204.568.0kAfN截面没有削弱，强度不必验算。轧制型钢局部稳定不必验算。060207080301、图示轴心受压柱，截面为热轧工字钢 I32a，其截面特性为：A=67.1cm 2，i x =12.8cm，i y =2.62cm。截面对 x 轴为 a 类，对 y 轴为 b 类。在强轴平面内下、上端铰接，在弱轴平面内两端及柱间二处均有可靠的侧向支点，柱高 7m，承受的轴心压力设计值为 800kN，钢材为 Q235，f =215N/mm2。试验算该柱是否安全。 （12） 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.3592060207080300、解：l ox=7m，l oy=2.6m（2）x= lx/ix=700/12.8=54.7=150（2）y= ly/iy =260/2.62 =99.2 =150（2 ）x=0.901， y=0.565，取 =y =0.565（2）（2）N/m15/10.675.08fAN截面没有削弱，强度不必验算。轧制型钢局部稳定不必验算。 （1）该柱安全承载（1）060207080201、某焊接工字形截面柱，截面几何尺寸如图所示。柱的上端铰接、下端固定，柱中有一侧向支点，柱高 7m，承受的轴心压力设计值为1100kN，钢材为Q235，f =215N/mm2。翼缘为火焰切割边，截面对 x 轴和 y 轴均为 b 类，焊条为 E43 系列，手工焊。试验算该柱是否安全。（18 ） 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 1400.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.38060207080200、解：已知 lox=0.77=4.9m，l oy=3.5m（2）截面特性：A=2251250.6=65cm 2（1）Ix=22511320.625 3/12=9231.3cm4（1）Iy=21253/12=2604.2cm4（1）（1）cm9./ix（1）6AIy验算整体稳定、刚度和局部稳定性x= lx/ix=490/11.92=41.1=150（2）y= ly/iy=350/6.33=55.3=150（2 ）由 y 得 y=0.834（1 ）（2）N/m15/0365834.0fAN翼缘宽厚比为 b1/t=(12.5-0.3)/1=12.2100.155.3=15.5（2）NN93腹板高厚比为 h0/tw=25/0.6=41.725+0.555.3=52.7（2）截面没有削弱，强度不必验算。 （1）该柱安全承载060207100301、某工字钢轴心压杆，长度 6m，两端铰接，绕弱轴杆件中央有一侧向支承，承受轴压设计值 ，截面绕强轴 X 为 a 类，绕弱轴 Y 为 b 类，钢材 Q235-BF，kN460， ，请从下表中选择合适的工字钢。2/15mf15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140a 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35工字钢型号 I16 I18 I20a I25a I28a I32a I36a I40a截面积 (cm2)A26.1 30.7 35.5 48.5 55.4 67.1 76.4 86.1(cm)xi6.57 7.37 8.16 10.2 11.3 12.8 14.4 15.9(cm)y1.89 2.0 2.11 2.4 2.49 2.62 2.69 2.77060207100300、假设 x=y =80，查得 x =0.78， y=0.69由得所需面积：fAN 21cm302569.04fNA所需回转半径：i x = lx/x =600/80=7.5，i y = ly/y =300/80=3.75选择 I28a，A=55.4cm 2，i x=11.3cm，i y=2.49cmx = lx/ ix =600/11.3=53.1=150y = ly/ iy =300/2.49=120.5=150由 y 得 y=0.438，则由 22N/m15/6.18904.538.06fAN截面没有削弱，强度不必验算。选用 I28a060207100301、某 HW 钢轴心压杆，长度 8m，两端铰接，承受轴压设计值 ，kN70截面为 b 类，钢材 Q235-BF， ， ，请从下表中选择合适的 HW2/15Nf150钢。 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 1500.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.38 0.34HW 钢型号 150150710 200200812 250250914 3003001015 3503501219 400400132194截面积 (cm2)A40.55 64.28 92.18 120.4 173.9 219.5(cm)xi6.39 8.61 10.8 13.1 15.2 17.5(cm)y3.73 4.99 6.29 7.49 8.84 10.1060207100300、假设 x=y =80，查得 x =0.78， y=0.69由得所需面积：fAN 2cm.47102569.07fNA所需回转半径：i x = lx/x =800/80=10.0，i y = ly/y =800/80=10.0选择 HW250250914，A=92.18cm 2，i x=10.8cm，i y=6.29cmx = lx/ ix =800/10.8=53.1=150y = ly/ iy =800/6.29=127.2=150由 y 得 y=0.404，则由 22N/m15/180.9240.7fAN截面没有削弱，强度不必验算。选用 HW250250914060207100301、某 HW 钢轴心压杆，长度 9m，两端铰接，绕弱轴在柱三分之一处有侧向支承，承受轴压设计值 ，截面为 b 类，钢材 Q235-BF， ，kN150 2/15mNf，请从下表中选择合适的 HW 钢。150 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 1500.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.38 0.34HW 钢型号 150150710 200200812 250250914 3003001015 3503501219 4004001321截面积 (cm2)A40.55 64.28 92.18 120.4 173.9 219.5(cm)xi6.39 8.61 10.8 13.1 15.2 17.5(cm)y3.73 4.99 6.29 7.49 8.84 10.1060207080300、假设 x=y =60，查得 x =0.81， y=0.81由得所需面积：fAN 2cm1.8602581.0fNA所需回转半径：i x = lx/x =900/60=15.0，i y = ly/y =300/60=5.0选择 HW3003001015，A=120.4cm 2，i x=13.1cm，i y=7.49cmx = lx/ ix =900/13.1=68.7=150y = ly/ iy =300/7.49=40.1=15095由 x 得 x =0.758，则由 22N/m15/4.160.2758.01fAN截面没有削弱，强度不必验算。选用 HW3003001015060207150301、图示支柱，承受轴心压力的设计值为N=1500kN，截面对 X 轴属 b 类，对 y 轴属 c 类，钢材为Q235BF，其设计强度 f=215N/mm2，截面无削弱，试验算该支柱承载能力。轴压杆整体稳定系数 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130b 类 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39c 类 0.97 0.90 0.84 0.78 0.71 0.65 0.58 0.52 0.46 0.42 0.38 0.34060207150300、解：（1）截面特征： ， ， ，290cmA41350cIx4367cmIy，cmix3.2ciy37.6（2 ）验算长细比和整体稳定计算长度 lox0.loy0.15.4913.6xi截面为 b 类， 8x0.7.60yoil截面为 c 类， y（3 ）局部稳定：翼缘： 75.4923)1.0(64.8.1052yftb腹板 .5).2(.3ywo fth局部稳定满足（4 ）强度：截面无削弱，不必验算强度。96（三）格构式轴心受压构件1单选题060301010301、计算格构式构件缀板内力时，假定缀板在柱宽度方向的中心处（ ） 。A）受有弯矩和剪力 B）受有弯矩和轴力C）只受剪力 D）只受弯矩060301010300、C060301010201、格构式构件横截面上的虚轴是指（ ）的主轴。A）与缀材面平行 B）虚设C）与缀材面垂直 D）穿过肢件腹板060301010200、C060301010301、某缀板式格构轴压构件， x=50， 0x=60， y=56，则其单肢长细比 1最大为（ ） 。A）25 B）30 C）28 D）40060301010300、B060301010301、某缀板式格构轴压构件， ， ， ，则其单肢长细比86x9ox0y最大为（ ） 。1A）40 B）43 C）49 D）45060301010300、A060301010301、某缀条式格构轴压构件， ， ， ，则其单肢长细比86x9ox0y最大为（ ） 。1A）40 B）60.2 C）68.6 D）63060301010300、C060301010301、在格构式轴心压杆整体稳定计算中，对剪力的考虑是（ ） 。A）剪力影响很小未考虑 B）对实轴考虑，虚轴不考虑C）对虚轴考虑，实轴不考虑 D）不存在剪力影响060301010300、C060301010201、计算轴压构件（ ）失稳时需用换算长细比。A）格构式截面绕虚轴 B）格构式截面绕实轴C）工字形截面绕弱轴 D）工字形截面绕强轴060301010200、A060301010301、轴心受压格构柱设置横隔的目的是为了（ ） 。A）保证截面的刚度 B）提高截面的承载力C）保证截面尺寸的准确性 D）便于制造060301010300、A97060301010301、设计格构式轴心受压构件采用换算长细比是为了考虑柱（ ）的影响。A）剪切变形 B）弯曲变形 C）轴向变形 D）扭转变形060301010300、A060301010301、缀条式轴心受压格构构件设置横缀条的目的是（ ） 。A）减少斜缀条的内力 B）加强构件的整体抗弯刚度C）提高单肢稳定性 D）提高构件的稳定承载力060301010300、C060301010301、由 4 个角钢作肢件的格构式截面上的两主轴（ ）A）均为实轴 B）一为实轴、一为虚轴C）均为虚轴 D）垂直与截面长边的为虚轴060301010300、C060301010201、为简化计算，规范规定缀条式格构柱的缀条按（ ）设计。A）轴心受压杆 B）轴心拉杆但考虑偏心的不利影响C）偏心压杆 D）轴心压杆但考虑偏心的不利影响060301010200、D060301010301、缀条式轴压柱的斜缀条可按轴心压杆设计，但钢材的强度要乘以折减系数以考虑（ ）的影响。A）剪力 B）杆件的焊接缺陷C）单面连接偏心 D）节点构造不对中060301010300、C060301010301、格构式轴心受压构件绕虚轴稳定计算采用换算长细比是考虑（ ）使临界力降低。A）格构柱有较大的附加弯矩 B）格构柱有较大的构造偏心C）缀材剪切变形较大 D）分肢是热轧型钢，有较大的残余应力060301010300、C060301010201、计算格构式压杆绕虚轴 x 整体稳定时，其稳定系数应根据（ ）查表确定。A） B） C） D）xoxoyy060301010200、B060301010201、双肢缀板格构式轴压杆，确定分肢间距离的依据是（ ） 。A） = B） C） D）xy yx21yxioyxl060301010200、B060301010201、双肢格构式轴压杆，确定分肢间距离的依据是（ ） 。A） B） = C） D）oyxxyyoxoyxl98060301010200、A060301010201、设计格构式轴压柱时，先确定（ ） 。A）两柱肢间距离 B）经济高度或最小高度C）缀板或缀条的截面尺寸 D）柱肢型钢060301010200、D060301010201、缀板格构式轴压杆计算单肢长细比时，单肢计算长度取（ ） 。A）两缀板间净距离 B）两缀板最远两边间距离C）两缀板中心间距离 D）构件绕虚轴的计算长度060301010200、A通常轴心受压缀条式格构柱的横缀条不受力，但一般仍设置。其理由是（ ） 。A）起构造作用 B）可以加强柱的整体抗弯刚度C）对单肢稳定起作用 D）以上三种原因都有截面为两型钢组成的格构式钢柱，当偏心在虚轴上时，强度计算公式中的塑性发展系数 取( )。A）大于 1，与实腹式截面一样B）大于 1，但小于实腹式截面的塑性发展系数C）等于 1，因为不允许发展塑性D）等于 1，这是偏于安全考虑对格构式轴压杆绕虚轴的整体稳定计算时，用换算长细比 ox 代替 ，这是考虑( )。A）格构柱剪切变形的影响 B）格构柱弯曲变形的影响C）缀材剪切变形的影响 D）缀材弯曲变形的影响2多选题060302020301、关于虚轴，说法正确的是（ ） 。A）双肢格构式构件，虚轴与缀材平面平行 B）虚轴与实轴都是截面主轴C）双肢格构式构件，虚轴与肢腹板平行 D）双肢格构式构件有 2 个虚轴E）4 个角钢组成的格构式构件有 2 个虚轴060302020300、B，C，E3是非题060303010301、格构柱比实腹柱变形大，这是因为格构柱受到的轴力或弯矩大。 （ ）060303010301、99060303010101、截面没有削弱的轴心受压格构式构件，稳定承载力满足要求，强度一定满足要求。 （ ）060303010100、060303010201、格构式轴心受压构件的稳定承载力比相同长细比的实腹式构件低。 （ ）060303010201、横缀条与斜缀条一样按其所受的轴向力确定截面尺寸。060303010200、4填充题060304020301、验算格构式轴心受压构件对虚轴的稳定时，常用 考虑 的影响。060304020300、换算长细比，剪切变形（剪力）060304010201、为了使双肢轴心受压格构式构件符合等稳定要求,宜使 = y。060304010200、 ox060304010201、对格构式构件应在运输单元的端部且每隔 8m 设置 。060304010200、横隔060304020201、缀条格构式构件的缀条应按 构件验算其 。060303020200、轴心受压，整休稳定承载力060304010201、缀板格构式构件中的缀板除满足强度要求外，还应满足 要求。060304010200、刚度060304020301、轴压格构柱设置横隔的目的是为了增强 保证 不变。060303020300、其刚度，截面形状060304010201、格构式构件的单肢稳定性是靠限制 得到保证的。060304010200、单肢长细比计算轴心受压格构柱的_时，需要先求出横向剪力，此剪力为 。2358yfAV6问答题060306080201、试述轴心受压构格构件的设计步骤。060306080200、确定柱肢截面形式和构格柱形式。根据实轴的整体稳定要求，确定截面规格。（a）假定实轴长细比；（b）根据整体稳定计算出所需截面 AS 及回转半径；（c ）根据回转半径与截面高度的近似关系计算截面高度；（d）确定柱肢截面规格。根据等稳定性要求，使虚轴换算长细比与实轴长细比相等，确定柱肢间距离。计算截面特性。100验算强度，整体稳定，单肢稳定和刚度。缀材设计。060306030301、计算格构式压杆绕虚轴整体稳定时，为什么要采用换算长细比？060306030300、压杆的剪切变形将降低其稳定承载力，对实腹式压杆影响较小可忽略不计，但对格构式压杆绕虚轴失稳时影响较大，规范用换算长细比考虑稳定承载力的降低。7计算题060307140301、截面由 228a 组成的缀条式轴心受压格构柱，截面为 b 类，缀条选用454（面积 ） ，2149.3cmA，承受轴心压力设计值 N=1150kN，钢材为 Q235-mloyx8BF， ，验算该柱对实轴的整体稳定承载力，并求2/15Nf保证柱整体稳定性的两肢间最小间距 。单个槽钢28a 的截面特h性： ， ， ， ，整体240cAciy9.0ci3.21cy1.20稳定系数 为： 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150b 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38 0.34060307140300、 （5 分） 4.739.108yoil82.0yfmNANy 223/.5408.1对实轴的整体稳定性满足要求（9 分）要使对虚轴的整体稳定性得到保证，应使 223/151045fAx67.2x查表 .95o12Ax 07.94)2.3/(4027.95/7 ox101而 cmlixo5.807.94 21)(bix故 取cmib3.6.22165yh1.60060307130301、截面由 225a 组成的缀条式轴心受压格构柱，截面为 b 类，缀条选用454（面积 ） ，2149.3cA，钢材为 Q235-BF， ，求该柱能承mloyx8/5mNf受的最大整体稳定承载力，并求两肢间的最小间距 。 （13）h单个槽钢25a 的截面特性： ， ，29.3cciy81.， ，整体稳定系数 为：ci2.1cy07. 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150b 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38 0.34060307130300、 （5 分） （2） （1）5.81.90yoil7.0y由实轴整体稳定性要求 得fANy（2）kNAfNy .10562109.37.0（8 分）要使对虚轴的整体稳定性得到保证，应使 yxoA127（3）80249.3175.82721Ayx（2） 而 cmlixo0. 21)(bix故 （2）mcib 95.122两肢尖最小间距 （1）ybh3670950截面由 225a 组成的缀条式格构柱，轴心承受 1000kN，截面为b 类，缀条选用454（面积 ） ， ，214.cAloyx8钢材为 Q235-BF， ，两肢间距 b=240mm，截面2/5mNf102无削弱，验算该柱的整体稳定性，强度是否需要验算？（13 分）单个槽钢25a 的截面特性： ， ， ， ，整29.31cmAciy81.cmi2.cy07.体稳定系数 为： 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150b 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38 0.34（2 分） （1 分）5.81.90yoil 7.0y（2 分）cmbx .)/4(.)(221（2 分） 6.5.80xoil（2 分）5.6749.3/17.712 Ao（1 分）85.0y（2 分）fmNNy 23/5.09.7.0因截面无削弱，整体稳定满足，强度一定满足，故强度不需要验算。060307150301、截面由 2I25a 组成的缀板式轴心受压格构柱，缀板高 200mm，缀板间净距为 660mm，截面为 b 类，柱高 8m，两端两方向均为铰接，并在柱高中央绕 Y 轴方向设置侧向支承点，钢材为 Q235-BF， ，求该柱能承受的最大整体稳2/15mNf定承载力，并求两肢间的最小间距 。单个槽钢 I25a 的截面特性：h， ， ，整体稳定系数 为：25.48cmAciy.0ci4.1 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150b 类 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.43 0.38 0.34060307150300、 （5 分） 2.39.104yoil94.0y由实轴整体稳定性要求 得fANy103kNAfNy 7.196825105.489.0（10 分）要使对虚轴的整体稳定性得到保证，应使 yxo21.27/61ilo9.53922yx而 cmlixo.8./80 21)(hix故 cih.742721060307160201、验算图示轴心受压缀条构格柱，缀条采用单角钢 L454，截面为 3.5cm2，荷载设计值N=1750kN，计算长度 ，柱肢为