锅炉认识以及其计算与社会应用的设计书

第 1 页 锅炉认识以及其计算与社会应用的设计书 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计锅炉原理课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法 ,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 二、锅炉课程设计热力计算方法 根据计算任务的不同，可分为设计（结构）热力计算和校核热力计算两种。 设计热力计算：进行设计新锅炉时的热力计算称为设计热力计算，简称设计计算。设计热力计算的任务时，在锅炉容量和参数、燃料性质以及某些受热面边界处的水、汽、风、烟温度给定的情况下，选定合理的路子结构和尺寸，并计算出各个受热面积的数值，同时也为锅炉其他一些计算提供必要的原始资料。 校核热力计算：校核热力计算的任务是在锅炉容量和参数、燃料性质、锅炉各部结构和尺寸已知的情况下，确定各受热面边界处的水、汽、风、烟温度以及风、烟流经各受热面时的速度和锅炉效 率、燃料消耗量等。校核热力计算可帮助人们正确 0制定出提高锅炉安全经济运行水平和改造锅炉的合理措施，同时也为锅炉的其他计算，如锅炉通风计算、强度计算以及水动力计算等提供有关的基础数据。 设计计算与校核计算在计算方法上是相同的，计算时所依据的传热原理、公式和图表也都是相同的，仅计算任务和所求数据不同。一般来说，对已有的锅炉进行改造估算时常用校核热力计算，设计制造新锅炉时用设计热力计算。但随着人们对锅炉认识的不断加深，已积累了相当多的成熟经验。因此，在设计制造新锅炉时，也多是先将锅炉结构等初步布置好，然后以校核热 力计算的方法来进行修正，并不直接采用设计热力计算了。所以，掌握好校核热力计算方法是非常重要的。 第 2 页 三、课程设计应完成的工作 1 对给定高压煤粉锅炉，确认该锅炉的运行条件与各主要运行参数； 2 确定该锅炉整体结构布置原理与汽水流程特点； 3 确定该锅炉炉膛及各主受热面与附加受热面的结构设计特点； 4 校核给定燃煤的元素分析数据并判别煤种； 5 核实锅炉校核热力计算必须的原始数据； 6 进行额定负荷下燃用给定燃料的锅炉的校核热力计算； 7 绘制锅炉的总图； 8 编写课程设计说明书。 四、课程设计进程安排 序号 设计各阶段名称 日期、周次 1 发放设计任务书，交待设计要求，说明收资方向和方式。学生收资。 7 月 6日 2 介绍锅炉热力设计的意义和方法，开始阅读指定的参考文献，做读书笔记。 7 月 7日 3 介绍 220t/h 锅炉的结构特点和系统特点，开始进行给定设计参数的热力计算。 7 月 8日 4 锅炉的设计参数及受热面形式 。 7 月 9日 5 空气、烟气的容积及温 锅炉热平衡计算 。 炉膛传热 。 7月 10日 6 各对流受热面的热力计算 7月 13日 7 各对流受热面的热力计算锅炉总体热平衡校核 。 7月 14日 8 锅炉总体热平衡校核 。 7月 15日 9 手绘 1号锅炉总图（纵剖视图）图纸 。 7月 16日 10 提交文本，小型答辩。 7月 17日 五、锅炉校核计算主要内容 第 3 页 1、锅炉辅助设计计算：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。 六、锅炉课程设计应提供的必备资料 1、课程设计任务及其要求； 2、给定的燃料及其特性； 3、锅炉的主要参数，如锅炉蒸发量、给水的压力和温度、过热蒸汽和再热蒸汽的主要参数等； 4、锅炉概况，如锅炉结构的基本特点、制粉设备及其系统、燃烧及排渣方式以及连续排污量等； 5、锅炉结构简图、烟气和汽水系统流程简图、受热面和烟道主要尺寸等。 七、整体校核热力计算过程顺序 1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。 2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。 3、理论工况下（ a 1）的燃烧计算。 4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。 5、绘制烟气温焓表。 6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。 7、锅炉炉膛热力计算。 8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。 9、锅炉整体计算误差的校验。 10、编制主要计算误差的校验。 11、设计分析及结论。 八、热力校核计算基本资参数 第 4 页 1、锅炉蒸发量： D=220t/h 2、过热蒸汽出口压力： 、过热蒸汽出口温度： 40 4、给水温度： 15 5、给水压力： 、汽包工作压力： 、排污率： P=1% 8、环境温度： 20 9、制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机，热风送粉） 10、燃烧方式：四角切圆燃烧 11、排渣方式：固态 12、蒸汽流程： 一次喷水减温 二次喷水减温 汽包顶棚管低温对流过热器屏式过热器高温对流过热器冷段高温对流过热器热段汽轮机 13、烟气流程：炉膛屏式过热器高温对流过热器低温对流过热器高 温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器 九、燃料特性： （ 1） 由课程设计指导书可知选用京西无烟煤 煤的成分如下表： 表 1号 项目 单位 煤种 1 1 收到基碳 收到基氢 收到基氧 第 5 页 4 收到基氮 收到基硫 收到基灰份 收到基水份 空气干燥基水份 干燥无灰基挥发份 0 可磨性系数 55 11 收到基低位发热量 ar kJ/3082 12 灰变形温度 1105 13 灰软化温度 1500 14 灰半球温度 1500 15 灰流动温度 1500 （ 2）、煤的各元素成分的校核 1 十、漏风系数和过量空气系数如下表： 表 1号 名称 额定负荷时漏风系数e 非额定负荷时漏风系数 入口过量空气系数 出口过量空气系数 符号 计算公式 结果 符号 计算公式 结果 1 制粉系统漏风系数 - - - - - - 2 炉膛 1 e （ ) 1 屏、凝渣管 0 0 1 高温过 e() 第 6 页 热器 其中： 5 低温过热器 高温省煤器 高温空预器 低温省煤器 低温空预器 一、确定锅炉的基本结构 采用单锅筒型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。水平烟道布置两级悬挂对流过热器。布置两级省煤器及两级管式空气预热器。 整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。采用光管水冷壁。对流过热器分两级布置，由悬挂式蛇形管束组成，在两级之间有锅炉自制冷凝水 喷水减温装置，由进入锅炉的给水来冷却饱和蒸汽制成凝结水，回收凝结放热量后再进入省煤器。 省煤器和空气预热器采用两级配合布置，以节省受热面，减少钢材消耗量。 锅炉采用四根集中下降管，分别供水给 12 组水冷壁系统。 燃烧方式采用四角布置的直流燃烧器。 根据煤的特性选用中速磨煤机的负压直吹系统次 风 第 7 页 图锅炉本体结构简图 第一章、辅助计算 炉的空气量计算 在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和烟道各处的空气量、烟气量、温度和焓值相应的发生变化。 对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气平衡量、在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明炉膛和烟道的实际空气量。 锅炉空气量平衡见表 1料燃烧计算 1、 燃烧计算： 需计算出理论空气量、理论氮容积、 论干烟气容积、理论水蒸汽容积等。计算结果见表： 表 1第 8 页 序号 项目名 称 符号 单位（标准状 况下） 计算公式及数据 结果 1 理论空气质量 m3/ 理论氮 容积 m3/00+ m3/00+00 理论干烟气容积 m3/ 理论水蒸气容积 m3/00+00+ 飞灰份 额 查表 、烟气特性计算： 需要计算出各受热面的烟道平均过量空气系数。干烟气容积、水蒸汽容积，烟气总容积、 积份额、三原子气体和水蒸汽容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。具体计算见表 1 1号 项目名称 符号 单位 （标准状况下） 炉膛，屏凝渣管 高过 低过 高温省 煤器 高温空 预器 低温省 煤器 低温空 预器 1 受热面出口过量空气系数（查表 1 _ 烟道平均过量 空气系数 干烟气容积 gy m3/ 水蒸气容积0 m3/ 烟气总容积 y m3/ 积份额 Y r 第 9 页 7 水蒸气容积份 额 y r 三原子气体和水蒸汽溶剂总份额 r r _ 容积飞灰浓度 10y g/0 烟气质量 100+my kg/1 质量飞灰浓度 100y kg/、 烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算： 炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列成表格作为温焓表。具体见表 1111在锅炉受热面的各个部位的蒸汽或者空气的焓值进行计算，列成表格，作为温焓表。具体见下表 表 1 用于炉膛、屏、高过的计算 烟气或空气温度 （） 理论烟气焓 h（ kj/ 理论空气焓 kj/ 理论烟气焓增 (kj/炉膛、屏，凝渣管 高温过热器 a =a = hy 00 - - 500 00 00 00 10 页 表 1 用于低温过热器、高温省煤器的计算 28 92 8 02 4 6176 2 900 000 100 200 300 400 500 600 700 800 900 000 100 200 第 11 页 = = 1 1 烟气焓温表（用于低温过热器、高温省煤器的计算）烟气或空气温度 （）理论烟气焓kJ/kJ/每1 0 0 ）温省煤器1气焓温表 用于高温空预器、低温省煤器的计算 = = 1 2 烟气焓温表（用于高温预热器、低温省煤器的计算）烟气或空气温度 （）理论烟气焓kJ/kJ/每1 0 0 ）温省煤器1气焓温表 用于低温空预器的计算 烟气或空气温度 （） 理论烟气焓 kj/ 理论空气焓 ) 理论烟气焓增 (kj/低温空预器 a =Y 100 00 第 12 页 00 、 锅炉热平衡及燃料消耗量见表 1平衡及燃料消耗量计算 序号 名称 符号 单位 公式 1 锅炉输入热量 Qr kJ/（ 2 排烟温度 先估后算 3 排烟焓 kJ/焓温表用插值 法求 4 冷空气温度 取用 5 理论冷空气焓 kJ/kg ct) 化学未完全燃烧损失 取用 7 机械未完全燃烧损失 取用 8 排烟处过量空气系数 查表 2低温空预器出口过量空气过量系数 9 排烟损失 （ 1000 散热损失 取用 11 灰渣损失 式（ 2 12 锅炉总损失 q % q2+q3+q4+q5+3 锅炉热效率 % 100- q 14 保热系数 1 +15 过热蒸汽焓 hgg kJ/附录 高温过热器出口参数 p=表1 t=540 16 给水温度 给定 17 给水焓 kJ/附录 低温省煤器入口参数 p=表1 t=215 18 锅炉有效利用热 Q kJ/h h19 实际燃料消耗量 B kg/h 100*Q/( 20 计算燃料消耗量 Bj kg/h B(100) 第 13 页 第二章、炉膛校核热力计算 核热力计算步骤： 1、计算炉膛结构尺寸及烟气有效辐射层。 2、选取热风温度、并依据有关条件计算随每 料进入炉膛的有效热量。 3、根据燃料种类、燃烧设备的形式和布置方式，计算火焰中心位置的系数M。 4、估计炉膛出口烟温，计算炉膛烟气平均热容量。 5、计算炉膛受热面辐射换热特性参数。 6、根据燃料和燃烧方式计算火焰黑度和炉膛黑度。 7、计算炉膛出口烟温。 8、核对炉膛出口烟温误差。 9、计算炉膛热力参数。 10、炉膛内其他辐射受热面的换热计算。 表 2序号 名称 符号 单位 结果 1 前墙总面积 Aq m 侧墙总面积 2Ac m 后墙总面积 Ah m 喷燃气及门孔面积 m 6 5 炉顶面积 m 炉膛与屏交界面积 A2 m 炉墙总面积 A1 m 炉膛截面面积 AA m 水冷壁管外径 d 0 10 水冷壁管节距 S 4 11 管子至墙中心距 e 12 水冷壁角系数 3 炉顶角系数 4 出口烟囱角系数 1 15 炉膛容积 V1 m 6 冷灰二等分平面到出口烟囱中心线的距离 H1 m 第 14 页 17 冷灰二等分平面到炉的距离 H0 m 8 冷灰二等分平面到燃烧器中心线距离 Hr m 9 炉膛总有效辐射受热面 m 0 炉膛水冷程度 1 炉膛有效辐射层厚度 s m 2序号 名称 符号 单位 公式 1 炉膛出口过量空气系数 1 查表 1风系数和过量空气系数 2 炉膛漏风系数 1 查表 1风系数和过量空气系数 3 制粉系统漏风系数 查表 1风系数和过量空气系数 4 热风温度 先估后算 5 理论热风焓 kJ/温焓表 6 理论冷风焓 kJ/表 27 空气带入炉膛热量 Qk kJ/ 1zf)1+ 对应于每千克燃料送入 炉膛的热量 Ql kJ/r*(1-(q3+(100)+ 理论燃烧温度 0 查温焓表 10 理论燃烧绝对温度 0+273 11 火焰中心相对高度系数 X l+ x(其中962,2176762, x=0) 12 系数 M M 注： A， B 取值查表 333 炉膛出口烟气温度 1 先估后算 注：T1= 1+273 14 炉膛出口烟气焓 hgl kJ/温焓表 15 烟气平均热容量 Vc ) （ ( 第 15 页 01) 16 水冷壁污染系数 查表 3冷壁灰污系数 17 水冷壁角系数 查表 3膛结构数据 18 水冷壁有效系数 9 屏、炉交界面的污染系数 20 屏、炉交界面的角系数 取用 21 屏、炉交界面的热有效系 数 2 燃烧器及门孔的热有效 系数 r 未敷设水冷壁 23 平均热有效系数 （ +2+r*其中A=*h+4 炉膛有效辐射层厚度 s m 查表 3膛结构数据 25 炉膛内压力 p 26 水蒸气容积份额 查表 2气特征表 27 三原子气体和水蒸气容 积总份额 r 查表 2气特征表 28 三原子气体辐射减弱系 数 (m （ .6*(*(1/1000) 29 烟气质量飞灰浓度 y kg/m 查表 2气特征表 30 灰粒平均直径 m 查附录 式钢球磨球机（通常取 13 m) 31 灰粒辐射减弱系数 (m 55900/1*1/3) 注： m 32 燃料种类修正系数 对低反应的燃料（无烟煤、 第 16 页 半无烟煤、贫煤等） ; 对高反应的燃料（烟煤、褐煤、泥煤、页岩、木柴等）3 燃烧方法修正系数 对室燃炉层燃炉 4 煤粉火焰辐射减弱系数 k 1/(m kq*r+y+10*x1*5 火焰黑度 h 16 炉膛黑度 l h/( h+(1 37 炉膛出口烟气温度 (计算值） 1 M*(3600* 0 11*c)：0=0j 单位为 kg/h 38 计算误差 11（估）（允许误差100） 39 炉膛出口烟气焓 hy1 kJ/焓温表， 1按计算值 40 炉膛有效热辐射放热量 kJ/ （ 41 辐射受热面平均热负荷 42 炉膛截面热强度 r/(A) 43 炉膛容积热强度 r/(1) 膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 表 2膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 序号 名称 符号 单位 公式 1 顶棚管径 d 2 节距 S 3 排数 n 第 17 页 4 顶棚管角系数 x 查标准线算图 1（即附录 5 顶棚面积 m 6 蒸汽流通面积 m 158*(标准线算图 11（即附录(对本炉型：x=h/0/3938/23938) 8 炉膛顶棚总辐射吸热 量 kJ/h h* 减温水总流量 kg/h 先估后校 10 炉膛顶棚蒸汽流量 kg/h 1 炉膛顶棚蒸汽焓增 kJ/2 炉膛顶棚进口蒸汽焓 hld kJ/附录 ：蒸汽参数 汽包压力对应的干饱和蒸汽 13 炉膛顶棚出口蒸汽焓 hld kJ/kg h 4 炉膛顶棚出口蒸汽温 度 t 查附录 三章、对流受热面的热力计算 流受热面计算步骤： 1、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。 2、根据出口烟焓，通过 (I + 算对流传热量。 3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。 4、计算平均对流传热温差。 5、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。 6、计算工质侧对流放热系数。 7、计算管壁污染层温度。 8、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。 9、计算对流放热系数 K。 第 18 页 10、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温，重复上述计算。 式过热器热力计算： 屏式过热器在热力计算方面具有以下特点： 在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射； 屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数； 屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热面。 屏的具体热力计算见下表 表 3的结构数据计算表 序号 名称 符号 单位 结果 1 管子外径 d 42*5 2 屏的片数 Z 12 3 每片屏的管子排数 n 40 4 屏的深度 L m 屏的平均高度 h m 一片屏的平面面积 Ap m 屏的横向节距 S1 91 8 比值 1 屏的纵向节距 S2 6 10 比值 2 1 屏的角系数 2 屏的计算受热面积 m 317 13 屏区顶棚面积 m 4 屏区两侧水冷壁面积 m 5 屏区附加受热面面积 m 6 烟气进屏流通面积 Ap m 7 烟气出屏流通面积 Ap m 50 18 烟气平均流通面积 Ay m 54 19 蒸汽流通面积 Ah m 0 烟气有效辐射层厚度 s m 1 屏区进口烟窗面积 Ach m 2 屏区出口烟窗面积 Ach m 3 第 19 页 序号 名称 符号 单位 结果 1 烟气进屏温度 p 烟气进屏焓 h yp kJ/ 烟气出屏温度 p 900 4 烟气出屏焓 hyp kJ/ 烟气平均温度 屏区附加受热面对流 吸热量 kJ/70 7 屏的对流吸热量 kJ/ 炉膛与屏相互换热系 数 1 9 炉膛出口烟窗的沿高 度热负荷分配系数 0 炉膛出口烟窗射入屏 区的炉膛辐射热量 Qf p kJ/1 屏间烟气有效辐射层 厚度 s m 2 屏间烟气压力 p 3 水蒸气容积份额 4 三原子气体辐射减弱 系数 (m 5 三原子气体和水蒸气 容积总份额 r 6 灰粒的辐射减弱叙述 (m 7 烟气质量飞灰浓度 y kg/8 烟气的辐射减弱系数 k 1/(m 9 屏区烟气黑度 a 0 屏进口对出口的角系 数 x 1 燃料种类修正系数 r 2 屏出口烟窗面积 Ap 50 23 炉膛及屏间烟气想屏后受热面的辐射热量 Qfp kJ/4 屏区吸收的炉膛辐射 热 kJ/5 屏区附加受热面吸收 的辐射热量 kJ/6 屏区水冷壁吸收的辐 射热量 kJ/7 屏区顶棚吸收的辐射 热量 kJ/8 屏吸收的辐射热量 kJ/第 20 页 29 屏吸收的总热量 Qp kJ/0 第一级减温水喷水量 kg/h 1900 31 第二级减温水喷水量 kg/h 0 32 屏中蒸汽流量 Dp kg/h 165000 33 蒸汽进屏温度 t p 380 34 蒸汽进屏焓 h p kJ/5 蒸汽出屏焓 hp kJ/6 蒸汽出屏温度 tp 7 屏内蒸汽平均温度 8 平均传热温差 9 屏内蒸汽平均比体积 ? m3/0 屏内蒸汽流速 q m/s 1 管壁对蒸汽的放热系 数 2 W/() 2 烟气流速 y m/s 3 烟气侧对流放热系数 d W/() 4 灰污系数 ()/W 5 管壁灰污层温度 6 辐射放热系数 f W/() 7 利用系数 1 48 烟气侧放热系数 1 W/() 9 对流传热系数 k W/() 0 屏的对流传热量 kJ/1 计算误差 % 2 屏区水冷壁的水温 3 平均传热温差 t 2 4 屏区水冷壁对流吸热 量 kJ/5 屏区顶棚进口蒸汽温 度 t 6 屏区顶棚进口蒸汽焓 h kJ/7 屏区顶棚蒸汽焓增 h kJ/0 58 屏区顶棚出口蒸汽焓 hkJ/9 屏区顶棚出口蒸汽温 度 t 0 屏区顶棚平均气温 1 平均传热温差 t 3 2 屏区顶棚对流吸热量 kJ/3 屏区顶棚总吸热量 kJ/4 屏区顶棚蒸汽流量 kg/h 218100 第 21 页 65 屏区顶棚焓增 h kJ/6 计算误差检查 % 7 屏区附加受热面对流 吸热量 kJ/8 计算误差 % 9 屏区受热面总对流吸 热量 kJ/渣管的热力计算： 渣管结构及 其计算主要特点： 1、和后屏过热器类似，也直接吸收炉膛辐射热。当管少于 5 排时，将有部分炉膛辐射热落在其后受热面上。 2、凝渣管区域都布置其它附加受热面。 3、凝渣管内为汽水混合物，在沸腾状态下进行换热，工质温度始终为饱和温度。 渣管结构及计算： 凝渣管总吸热量包含对流吸热量和辐射吸热量。具体见下表 表 3渣管结构及计算 序号 名称 符号 单位 结果 1 管子尺寸 d 33*10 2 管子排列方式及根 数 n 根 10 3 管子节距 S1 00 4 受热面积 烟道流通截面积 Ay 烟道容积 V 烟道表面积 A 烟气辐射层厚度 s m 烟气进凝渣管温度 900 10 烟气进凝渣管焓 h kJ/1 烟气出凝渣管温度 895 12 烟气出凝渣管焓 hkJ/3 凝渣管对流吸热量 kJ/4 凝渣管角系数 5 来自炉膛及屏的辐 射热 Qf nz kJ/6 凝渣管吸收的辐射 热 kJ/第 22 页 17 凝渣管总吸收热量 kJ/8 通过凝渣管的辐射 热 QkJ/温过热器的热力计算： 高温过热器分冷段和热段两部分。蒸汽从屏出来后，先进入高温对流过热器冷段，经过二次喷水减温后进入高温对流过热器热段。冷段在烟道两侧为逆流，热段在中间为顺流。根据高温过热器结构尺寸对高温过热器进行热力计算，具体见下表 表 3温过热器的结构尺寸 序号 名称 符号 单位 结果 1 管子尺寸 d 42*5 2 冷端横向节距及布置 40 3 热端横向节距及布置 39 4 横向节距 S1 5 5 横向节距比 1 纵向节距 S2 7 7 纵向节距比 2 管子纵向排管 8 9 冷端蒸汽流通面积 m 0 热端蒸汽流通面积 m 1 平均流通截面积 m 2 烟气流通面积 Ay m 3 冷段受热面积 Al m 237 14 热段受热面积 Ar m 231 15 顶棚受热面积 m 6 管束前烟室深度 m 7 管束深度 m 8 有效辐射层厚度 s m 3温过热器的热力计算 序号 名称 符号 单位 结果 1 进口烟气温度 895 2 进口烟气焓 h kJ/ 进冷段蒸汽温度 t 进冷段蒸汽焓 h