220KV电网继电保护设计方案

1 220网继电保护设计方案 概 述 一、电网的特点 题目所给出的电网系统接线图中，主要包括两个发电厂，两个系统，两条平行双回线及两条单回线路构成的辐射状态连接起来的整体系统，同时还有两个降压变电站。本系统为 220电源电网，负荷分配均匀、合理，线路属于中短线路，可以减少一些由于线路长而传输起来灵敏度不易配合等问题，但是，由于系统中含有两条位置处于中心的平行线路，这将给设计的整定计算带来一些困难和麻烦。 二、电网分析和保护初步选择 根据电网结构的不同，运行要求不同，再在满足继电保护“四性”（速 动性、选择性、灵敏性、可靠性）的前提下，求取其电力系统发展的需要。 对于 220装设反应相间故障和接地故障的保护装置。 （ 1）对于单侧电源辐射形电网中单回线上，一般可装设无时限和带时限的电流及电压速断装置为主保护带阶段时限的过电流保护装置作为后备保护。 在结构比较复杂的电网上，可先考虑用带方向或不带方向的阶段式电流或电压保护作为主保护，当这类保护在选择性，灵敏性及速动性上不能满足要求时，则应装设距离保护。 （ 2）、在双侧电源线路上，如果要求全线速动切除故障时，则应装设高频保 护作为主保护，距离保护作为后备保护，否则，一般情况，应装设阶段式距离保护。 （ 3）、在平行线路上，对于 220般应装设横差方向保护或全线速动的高频保护作为主保护。以距离保护或阶段式保护带方向或不带方向电流或电压作为后备保护。 对于单相和多相接地短路故障，一般应装设带方向的或不带方向的无时限和带时限的零序电流速断保护及灵敏的零序过电流保护。如果零序电流保护不能满足选择性和灵敏性的要求，可采用接地距离保护。在平行线路上，一般装设零序横差动方向保护作为主保护，如果根据系统运行稳定性等要求，需装设全线速动 保护，与上述相同，也可以用一套高频保护，同时作为相间短路和接地短路的保护，而以接每一回线或接于两回线电流之上的阶段零序电流保护作为后备保护。 综上，线路 用双高频，一为方向高频保护，另一为高频闭锁距离保护，两个保护互为后备，瞬时动作切除故障。线路 用横联差动保护，保护有相继动作区。线路 中短线路，一侧背靠系统 于主保护已经全线速动，所以距离 2 装 地保护采用零序电流保护作为主保护，用接地距离作为后备保护。 第一章 运行方式与序网等值图 继电保护整定计算用的运行方式，是在电力系统确定好运行方式的基础上，在不影响继电保护效果的前提下为提高继电保护对运行方式变化的适应能力而进一步选择的，特别是有些问题主要是继电保护方面考虑决定的，同时也不影响对现有保护的评价是否有利于正常的运行和维护。 行方式的选择 在选择保护方式及其进行整定计算时， 必须考虑系统运行方式变化带来的影响，应在系统运行方式下都能满足选择性和灵敏性的要求。 对过量保护来说，通常都是根据系统最大运行方式来确定保护的整定值， 以保证选择性，因为只要在最大运方式下能保证选择性，在 其它运行方式下也一定能保证选择性；灵敏度的校验应根据最小运行方式来进行，因为只要在最小运行方式下，灵敏度符合要求，在其它运行方式下，灵敏也一定能满足要求。对某些保护，在整定计算时，还要按正常运行方式来决定动作值或计算灵敏度。 1最大运行方式 根据系统最大负荷的需要，电力系统中的发电设备都要投入运行（或大部分投入运行）以及选定的接地中性点全部接地的系统运行方式称为最大运行方式。对继电保护来说，是短路时通过保护的短路电流最大的运行方式。 2最小运行方式 根据系统最小负荷，投入与之相适应的发电设备且系统中性点 只有少部分接地的运行方式称为最小运行方式。在有水电厂的系统要考虑水电厂运行受水能状态限制的运行方式。对继电保护来说，是短路时通过保护的短路电流最小的运行方式。 3正常运行方式 根据系统正常负荷的需要，投入与之相适应数量的发电机，变压器和线路的运行方式称为正常运行方式。这种运行方式在一年内的运行时间最长。 对更复杂的系统，最大，最小运行方式的判断是比较困难的，有时需要经过多次计算才能确定。 对于某些特殊运行方式，运行很短，对保证保护的选择性或灵敏度有困难时，且在保护拒动或误动不会引起大面积停电的情况下，可以 不予考虑。 表 1 1本网最大运行方式和最小运行方式如下： 3 各元件的主要参数 取基准功率 = 1000 基准电压 =230 基准电流 = ，基准电抗 X B = 。 电机及等值系统参数 用基准值计算所得的发电机及等值系统元件的标么值参数见表 1 2 所列 注 表 1 2 中，括号内的数据为最小运行方式时的电抗标么值。 负序电抗按下列情况计算： 对水电厂的发电机 X 2 = 对系统和汽轮发电机 X 2 = 发电厂 A： 2 3 5 01 0 0 02 1 7 * 1 则 ： 5 7 G A 2 系统： 则负序电抗：5 1 2 4 7 6 8 m a 系统： 代 号 运 行 方 式 备 注 最大 发电机、变压器、线路全部投入 最小 1#、 2#、 3#发电机运行 2#主变运行 B 4 m i a a m a x1 m i nI m a x* 发电厂 C： C C 1 7 4 X 25 1 50 则负序电抗： * C * 表 1 2 发电机及等值系统的参数 压器及等值系统参数 表 1 3 变压器参数 发电机 或 系统名称 发电 厂系统的 总容 量 （ 每台机 额定功率 （ 额定 功率因数 （ 额定 电压 正序电抗 负序电抗 最大 最小 标么值 标么值 发电厂 A 统 系统 C 厂 2 2 5 2 2 2 2 5 厂站 A：对 定容量 180路阻抗 = 厂站 B：对 定容量 120路阻抗 14%U *K*K*K 21*X 0 7 厂站 C： = = *X 2 *X 4 厂站 D：为两台自耦变压器，算法同 *X 2 *X 2 097 *X 2 厂站 E：参数计算结果与厂站 B 相同 电线路的参数 变电站名 称 变压器编 号 变 压 器 型 号 变 压 器 变 比 短路电压 % 绕组电抗标么值 - - - X X X A 180000/220 242 2 B 120000/220 14 1#2# 3#4# 150000/220 300000/220 242 242 2 15 13 D 1#2# 120000/220 220 121/11 120000/220 14 6 表 1 4 输电线路的参数 1、 正（负）序电抗的有名值为 50 = ） 6=） 5=18（ ） 5=18（ ） 标幺值为 1 6 3 4 2、 零序电抗的有名值为 3 ） ） 4（） 4（） 标幺值为 X*0*0*0、零序阻抗计算说明： （ 1）、发电机：由于本系统主变低压侧均为接线，零序电流在侧自成回路不流入发电机，所以零序网中没有发电机零序电抗，亦即 0。 （ 2）、变压器：由于它是静止元件，且三相对称，因此本设计中设 路 名 称 长度 (负 ) 序 电 抗 零 序 电 抗 有名值 标么值 有名值 标么值 A B 150 C、回 86 D 45 18 4 E 45 18 4 7 （ 3）、线路：单回线路 3 双回线路 （已考虑零序互感的作用） 所以线路 回线路运行时： 5压器中性点的接地原则 在大接地电流系统中，中性点接地变压器的台数、容量及其分布情况，对电网中不同地点的零序电压、零序电流有很大的影响。因此，变压器的中性点是否接地应根据不同运行方式电网发生接地短路时，要求在满足保护装置特性配合的情况下，中性点接地变压器的数目尽可能少而且在系统处于各种不同运行方式下发生单相或两相接地短路时，零序电流和电压的分布应尽可能不变。 1、在单母线运行的发电厂和高压母线上有电源联络的变电所，变压器中性点应接地。 如果有两台容量和绕组接线相同的变压器，可将其中一台中性点直接接地这样，当 接地的变压器检修或其他原因断开时，可将另一台变压器中性点接地，从而是零序电流保持不变。 2、在具有两台以上的变压器，而且是双母线固定连接方式运行的发电厂和高压母线有两回以上电源联络线的变电站，每组母线上至少应有一台变压器的中性点直接接地。这样，当母线联络开关断开后，每组母线上仍保留一台变压器中性点直接接地。 3、在单电源网络中，终端变电站的变压器中性点一般不接地。 但当该线路上装有单相重合闸时，为便选相元件正确工作，终端变电所变压器的中性点应该接地。 4、在多电源的网络中，每个电源处至少应该有一个中性点接地， 以防止中性点不接地的电源因某种原因与其它电源切断联系时，形成中性点不接地系统。 5、变压器低压侧接入电源，当大接地电流电网中发生接地短路而该电源的容量能够维持接地点发生的电弧时，则变压器的中性点应该接地，否则不接地。 6、为了便于线路接地保护的配合，在低压侧设有电源的枢纽变电站，部分变压器的中性点应直接接地。 7、接在分支线上的变电所，低压侧虽无电源，但变压器低压侧是并联运行的，为使横联差动保护正确动作，变压器的中性点应该接地。 根据上述原则要求，在本网络中做如下选择： （ 1）、 主变将流入零序电流，故应当接地 （ 2）、 、 2 主变及 3 、 4 主变为双母线同时运行，且在最小运行方式下 4 机停运，故选择 1 、 3 接地即可。 （ 3）、 D 变电站 1 、 2 均为自耦变压器，为了在最大运行方式，最小运行方式运行，系统或 C 变均可流过零序电流，故 1 、 2 主变均应接地。 （ 4）、 B 变电站及 E 变电站均为单电源的终端变电站，故变压器中性点可以不接地。为了 E 母上的保护整定计算， 8 由于本系统为 220网，变压器单台容量 超过 10以本系统的变压器的主保护为瓦斯保护和差动保护，后备保护为零序过电流保护、过电流保护、过负荷保护。 母线保护：单母线采用完全差动保护，双母线采用双母线固定分配式电流差动保护。 出正序、负序、零序等值网络图 为了计算方便，我们将最正序、负序阻抗值取一个数值，简化电路为： 最 大 运 行 方 式 等 值 电 路最 小 运 行 方 式 等 值 电 路1 . 1 6 30 . 6 7 81 . 2 3 4 0 . 6 31 . 2 3 90 . 6 9 4- 0 . 0 7 2 50 . 6 50 . 6 50 . 0 6 81 . 2 3 90 . 6 9 4- 0 . 0 7 2 51 . 2 3 90 . 6 9 4- 0 . 0 7 2 50 . 8 6 71 . 4 6 20 . 8 6 71 . 4 6 20 . 4 9 30 . 5 9 40 . 4 9 30 . 5 9 40 . 3 40 . 6 60 . 1 5 20 . 7 9 80 . 7 9 80 . 1 5 20 . 6 60 . 7 71 . 1 6 30 . 6 7 81 . 2 3 40 . 6 31 . 2 3 90 . 6 9 4- 0 . 0 7 2 51 . 2 3 90 . 6 9 40 . 6 50 . 3 4- 0 . 0 7 2 5 - 0 . 0 7 2 50 . 8 6 71 . 4 6 20 . 8 6 71 . 4 6 20 . 4 9 30 . 5 9 40 . 3 40 . 6 60 . 7 9 80 . 1 5 20 . 7 7系统最下运行方式下正（负）序序网图 系统最大运行方式下正（负）序序网图 9 3 . 4 8 9 6 7 8K 1 9 7 51 . 2 61 . 0 20 . 8 6 71 . 0 21 . 0 60 . 6 60 . 7 9 80 . 1 5 20 . 6 60 . 7 9 80 . 1 5 20 . 4 9 30 . 3 2 51 . 2 3 90 . 6 9 4- 0 . 0 7 2 53 . 4 8 90 . 6 7 81 . 2 6- 0 . 0 7 2 50 . 6 9 41 . 2 3 91 . 9 51 . 0 20 . 8 6 71 . 0 20 . 6 60 . 7 9 80 . 1 5 21 . 7 80 . 4 9 1 . 9 0/()0()1()0()0()1()0( 统 最小运行方式下零序序网图 系统最大运行方式下零序序网图 零序阻抗 10 第二章 短路电流计算 短路 电流计算的目的是为了保护装置的整定值和校验灵敏度。选短路电流时，运行方式的确定非常重要。应为它关系到所选的保护是否经济合理，简单可靠。以及是否满足灵敏度要求等一系列问题。保护的运行方式是一保护装置的短路电流的大小来区分的。 母线接地短路最大、最小零序电流 母线接地短路 最大运行方式： 错误 !未找到引用源。 ()()0()0(I 两相短路接地 I A)0( 最小运行方式 ： ()()0()1()0()2()2()0()2()0()2()1()0( 母线接地短路 最大运行方式： 11 ()()(0()1()0()0()1()()0()1( 母线接地短路 最大运行方式 X)1(=()0(=(=相短路 (=6 3 )1(最小运行方式 ()1( X () ()()( X 两相接地 X 0)2()2()0()2()0()2()1()0( c 母线接地短路 最大运行方式 )4 0 1( X ()( X 单相接地 7 ()1()0( 12 ( X ()( X 两相短路接地 X 0()2()2()0()2(0)2()0()0( I 母线接地短路 最大运行方式 ()()1()0()1()0( ()()2()2()2()0()2()0()0()0()0()0(3 第三章 各种保护的整定计算及计算举例 要想完成保护整定，就必须掌握所用保护的性能，以每种保护的具体整定办法和原则，才能顺利的完成保护装置的整定计算。因此，下面简单介绍一下距离保护、高频保护、和零序电流保护的整定计算方法和零序横差保护的整定方法： 离保护 距离保护是以反应从故障点到安装处之间阻抗大小（距离大小）的阻抗继电器为主要元件、动作时间具有阶 梯特性的相间保护装置。当故障点至保护安装处之间的实际阻抗大于预定值时，表示故障点在保护范围，保护动作，当上述阻抗小于预定值时，表示故障点在保护范围，保护动作，当再配上方向元件（方向特性）及时间元件，组成了具有阶梯特性的距离保护装置。 当故障线路中的电流大于阻抗继电器的允许精确工作电流时，保护装置的动作性能与通过保护装置的故障电流大小无关。 离保护段的整定计算 1、当被保护线路无中间分支线路（或分支变压器）时 按躲过本线路末端故障整定，一般可按被保护线路正序阻抗的 80% 85%计算，即 式中 距离保护段的整定阻抗； 被保护线路的正序阻抗； 可靠系数，可取 保护的动作时间按 s（即保护固有动作时间）整定。 2、当线路末端仅为一台变压器时（即线路变压器组） 其整定值按不伸出线路末端变压器内部整定，即按躲过变压器其它各侧的母线故障整定 式中 线路末端变压器的阻抗； 可靠系数，取 可靠系数，取 线路正序阻抗。 保护动作时间同上。 3、当线路末端变电所为两台及以上变压器并列运行且变压器装设有差动保护时 如果本线路上装设有高频保护时，距离段仍可按“（一）”的方式整定。当本线路上未装设高频保护时 ，则可以按躲过本线路末端或终端变电所其它母线故障整定。 14 可靠系数，取 可靠系数，取 线路正序阻抗； 线路末端变压器并联阻抗； 距离保护段的动作阻抗。 离保护段的整定计 算 1、按与相邻线路距离保护段配合整定 1 被保护线路阻抗； 1 相邻距离保护段的动作阻抗； 同上； 助增系数，选取可能的最小值。 保护动作时间 2t = t 般取 2、按躲过相邻变压器其 他侧母线故障整定 本线路正序阻抗； 相邻变压器阻抗； 同上； 同上； 3、按与相邻距离保护段相配合 22 相邻距离保护段动作阻抗值； 同上； 同上； 被保护线路正序阻抗。 保护动作时间 2T =1t +离保护段整定计算 1、按与相邻距离保护段相配合 此时，保护的整定值计算为 22 相邻距离保护段动作阻抗； 同上； 同上； 同上； 距离保护段动作时间按以下条件分别整定： （ 1）、相邻距离段在重合闸后不经振荡比锁控制，且距离段保护范围不伸出相邻变压器的其他母线时 15 3T=2t + t 2t 相邻距离段在重合闸后不经振荡闭锁控制时的段动作时间。 （ 2）、当段保护范围伸出相邻变压器的其他母线时，其动作时间整定为 3t= t 2、按与相邻距离保护段配合 动作阻抗计算为 33 相邻距离保护段的动作阻抗； 同上； 同上； 同上。 距离段动作时间为： 3T=3t+ t 式中3动作时间。 3、按躲过线路最大负荷时的负荷阻抗配合整定 当为方向阻抗元件时： 动作阻抗为 )co s (q 可靠系数，取 返回系数，取 负荷的自启动系数，按负荷性质可取 =( 算举例： 、距离段： 2、距离段： 1） 0 . 7 9 40 . 6 50 . 2 8 70 . 6 k 2 16 2）变压器： 0 . 6 50 . 2 8 70 . 5 1 1 3）与 4） 96Z ( 离段： 1）、 2） 、 另一 1 3 3）、负荷： 103 I 03（ 近： 0 3K 1 K m a 远： 03K 2 差高频保护 相差高频保护的基本工作原理是比较保护线路两侧电流的相位一即利用高频信号将线路两侧电流的相位传送对侧去进行比较 ，来确定保护动作与否，这种保护称为相差高频保护。 相差动高频保护是比较被保护线路两端短路电流的相位，电流的方向是由母线流向线路时为正，而由线路流向母线时为负。当保护范围内部故障时，在理想情况下，两端电流相位相同，两端保护装置应动作，使两端的断路器跳闸。而当保护范围外部故障时，两端电流相位相差 180，保护装置则不应动作。当短路电流为正半周，使它操作高频发讯机发出讯号，而在负半周则不发讯号。如此不断的交替进行，保护范围内部故障时，由于两端的电流同相位，发讯机同时发出讯号也同时停止讯号，收讯机所收到的讯号是间断 的；保护范围外部故障时，由于两端的电流相位相反，两个电流 17 仍然在它自己的正半周发出高频信号，这样发出的时间就相差 180，这样从两端收讯机中所收到的总讯号就是一个连续不断的高频讯号。 在电力系统运行中，由于系统运行方式的变化，系统阻抗角的不同，电流互感器和保护装置的误差，以及高频讯号从一端送到对端的时间迟延等因素的影响。在内部故障时，收讯机所收到的两个高频讯号并不能完全重叠；而在外部故障时，也不会正好互相填满。考虑各个因素的影响 C 侧和D 侧高频讯号之间的相位差最大可达 122，而且在发讯号经输电线路传达时，还 要有一个时间的延迟，延迟角 =6/100=所以在一侧高频收讯机中所收到的讯号有 在另一侧，有 保护装置而言，即使在两端高频讯号不重叠，有 120+ 的相位移动时，也应该正确的动作。 对于电流相差高频保护，用比较两侧工频电流相位相对关系的办法，判断故障是发生在线路内部还是外部。由于它仅比较两侧电流 相位，故有不反映系统振荡及与电压回路无关的特点。据其工作原理，主要组成部分有起动元件，操作滤过器及相位比较元件等。 动元件的整定 起动元件的 整定应满足三个条件： 1、发讯机的起动元件应当躲过正常运行时的最大附和电流；2 保护装置的起动元件应保证在内部短路时有必要灵敏度； 3 两起动元件在灵敏度上互相配合，以保证在外部短路时动作 的选择性。 1、反应不对称短路的起动元件 为了保证在区外故障的选择性，线路两侧起动元件的整定值应完全相同，灵敏元件和不灵敏元件在动作值上相互配合，在实际计算整定时，只选择不灵敏元件的整定值即可，两者的配合关系： 中 分别为不灵敏起动元件和灵敏元件的动作电流； 外部故障时的可靠系数，当被保护线路短于 250，取 被保护线路长于 250有分支线路时，取 为 45、反应对称短路的起动元件 反应对称短路的起动元件 ,如果采用一相电流元件，首先确定在三相短路情况下，采用电流起动元件的可能性。为了使灵敏度高的电流元件在外部短路切除后能可靠返回，其动作电流应按躲过被保护线路的 最大负荷电流来整定，即 可靠系数，取为 返回系数，取为 电流互感器的变比； 线路的最大负荷电流 5010005/(00230=灵敏的电流元件应与灵敏的电流元件配合， 外部故障时的可靠系数，取为 灵敏元 件的灵敏度可按下式校验： 不满足要求。 ) 被保护线路末端三相短路时，流经保护装置的最小短路电流，因此采用阻抗元件，并按躲过最大负荷电流下的负荷阻抗来整定： e/ 3 230 1000/1000=16 可靠系数，取为 返回系数，取 65/(125 25/(45 7 作滤过器 为了准确的比较线路两侧工频电流的相位，应充分利用线路两侧负序电流不受电源电势电位差影响的特点，使负序电流在滤序器出口合成电势中起决定性作用。相位比较主要是比较线路两侧的负序电流分量，只在三相短路时才比较正序电流的相位，要求 K=2 z b l)3( m i 19 2 的值随被保护线路上短路点的位置而变化。在所有不对称短路中与正序电流相比，以两相接地短路时的负序电流为最小。在两相接地短路 情况下，又以靠近母线处短路负序电流为最小。也就是说靠近母线处发生两相接地短路时， 2 最大。所以两侧各按靠近母线处两相接地短路 2 值的计算，并取其中最大者。计入负序电流影响， K 值的求法 假定两侧保护 允许 60 ，由前面计算可知： D 母短路： C 侧正、负序短路电流： 2096I,4533I 21 C 母短路： D 侧正、负序短路电流： 382I,1 2 为短路点 E，负序电流比值较大为： 533,095 则 3I)22,得 K=3 对于保护动作来说 一般线路 k =6 ， 所以 k=6。 锁角的整定 保护装置相位特性曲线上动作电流的大小，决定了保护动作角大小，而动作角180由闭锁角 定。当线路在区内，区外故障时两侧 高频信号的相位差，并不是安全相式反相的。而是受若干因素影响，主要影响因素有： 1）高频信号传输时间的角误差； 2）电流互感器的角误差； 3）保护装置操作滤过器等元件的误差； 4）在采用单相重合闸的线路上，因电容电流引起负序电流的附加相角差，一般在中长线路上（ 150上）， 这里不考虑。对于闭锁角的整定。要求在外部故障时能可靠闭琐。线路长度为 50内，取 45，而135或 225 由计算可知，当内部故障时，即 相差保护均能正确动作，当外部故障时， 虑到电流互感器和保护装置的误差，以及传送讯号的时间延迟，则两侧高频讯号也不会相差 180，在最不利的情况下可能为 180（ 22 + L ）， L = 因为 135 ,所以在不动作区 ,即外部 故障时 ,保护装置的可靠和不动作差 ,并由此产生一个相应分量的环流 ,它总是由线路的一端 流入 ,又从另一端流出。两端电流相位差 180，相当于一个外部短路的情况，由于相差动高频保护只比较两端电流的相位。故保护装置在上述两种情况下均可能处于启动状态，但是由于收讯机能收到连续的高频讯号，因而不会误动。 1、通道损耗的计算： 1) 高频阻波器损耗 =) 结合滤波器损耗 =) 高频电缆损耗 4) 输电线路损耗式中 通道工作频率 线路类型系数 220路 k= 20 5) 始端损耗和终端损耗 6) 高频通道的总损耗； 2、频率的选择： 高频通道的频率范围是 50 300此频率范围内，通常还有通信和远动装置存在。为了防止其间的相互干扰，通道频率的分布应有统一安排。保护通道的可靠性要求高，有的使用统一的一相导线，也有的和通信复用通道，当被保护线路是长度在 50右的 110 220 线路，或底于 10030以上的 电压级的线路时，可采用 200右的频率。 频相差计算举例： 1、启动元件： 1）按躲过最大负荷时的不平衡电流整定，既 2）按躲过被保护线路一侧带电投入时，由于开关三相不同期和闸而产生的 负序电容电流整定，即 0 9 52I 2 所以 ，即 （高值） （低值） 2、灵敏度： 82K 3、相电流启动元件： 1）按躲过被保护线路的最大负荷电流整定： 2）灵敏度校验： 2K 不满足要求 采用阻抗元件 4、阻抗元件： 1）按躲过最小负荷整定，即 1651 0 0 5031 0 0 i 65Z 21 2）精确工作电流校验 9I e 5、闭锁角的计算： 50计算 路分别两侧母线短路时保护两侧的相位差： 内 部短路两侧相位比较 ： （ I） 最大运行方式： D 母短路 j 0 . 6 7 8j 1 . 2 3 4j 0 . 4 20 . 2 4 + j 0 . 7 9 40 . 0 8 8 + j 0 . 3 2 50 . 0 6 8 + j 0 . 3 4j 0 . 3 7j 0 . 6 6 1j 0 . 1 5 3j 0 . 6 6 1j 0 . 1 5 3j 0 . 5 43 6 3 1 2 2 0 088+ 1 1 1 1 I C 根据系统稳定运行要求，两侧电源系统之间的角差不超过 70，这里取 70，即 这间的相差为 0= 22 最小运行方式： j 0 . 6 7 8j 1 . 2 3 40 . 6 3 j 0 . 5 6 2j 1 . 5 8 40 . 2 1 4 + j 0 . 7 9 40 . 1 7 6