双闭环直流调速系统特性与原理

摘要 直流电动机具有良好的起动、制动性能，宜于在大范围内平滑调速，在许 多需要调速或快速正反向的电力拖动领域中得到了广泛的应用。从控制的角度 来看，直流调速还是交流拖动系统的基础。该系统中设置了电流检测环节、电 流调节器以及转速检测环节、转速调节器，构成了电流环和转速环，前者通过 电流元件的反馈作用稳定电流，后者通过转速检测元件的反馈作用保持转速稳 定，最终消除转速偏差，从而使系统达到调节电流和转速的目的。该系统起动 时，转速外环饱和不起作用，电流内环起主要作用，调节起动电流保持最大值， 使转速线性变化，迅速达到给定值；稳态运行时，转速负反馈外环起主要作用， 使转速随转速给定电压的变化而变化，电流内环跟随转速外环调节电机的电枢 电流以平衡负载电流。并通过 Simulink 进行系统的数学建模和系统仿真，分析 双闭环直流调速系统的特性。 自 70 年代以来，国外在电气传动领域内，大量地采用了“晶闸管直流电动 机调速”技术（简称 KZD 调速系统） ，尽管当今功率半导体变流技术已有了突 飞猛进的发展，但在工业生产中 KZD 系统的应用还是占有相当的比重。在工 程设计与理论学习过程中，会接触到大量关于调速控制系统的分析、综合与设 计问题。传统的研究方法主要有解析法，实验法与仿真实验，其中前两种方法 在具有各自优点的同时也存在着不同的局限性。双闭环（电流环、转速环）调 速系统是一种当前应用广泛，经济，适用的电力传动系统。它具有动态响应快、 抗干扰能力强等优点。我们知道反馈闭环控制系统具有良好的抗扰性能，它对 于被反馈环的前向通道上的一切扰动作用都能有效的加以抑制。采用转速负反 馈和 PI 调节器的单闭环的调速系统可以再保证系统稳定的条件下实现转速无静 差。但如果对系统的动态性能要求较高，例如要求起制动、突加负载动态速降 小等等，单闭环系统就难以满足要求。这主要是因为在单闭环系统中不能完全 按照需要来控制动态过程的电流或转矩。在单闭环系统中，只有电流截止至负 反馈环节是专门用来控制电流的。但它只是在超过临界电流值以后，强烈的负 反馈作用限制电流的冲击，并不能很理想的控制电流的动态波形。在实际工作 中，我们希望在电机最大电流限制的条件下，充分利用电机的允许过载能力， 最好是在过度过程中始终保持电流（转矩）为允许最大值，使电力拖动系统尽 可能用最大的加速度启动，到达稳定转速后，又让电流立即降下来，使转矩马 上与负载相平衡，从而转入稳态运行。这时，启动电流成方波形，而转速是线 性增长的。这是在最大电流转矩的条件下调速系统所能得到的最快的启动过程。 直流电动机具有良好的起、制动性能，宜于在广泛范围内平滑调速，在轧钢机、 矿井卷扬机、挖掘机、海洋钻机、金属切削机床、造纸机、高层电梯等需要高 性能可控电力拖动的领域中得到了广泛的应用。近年来，交流调速系统发展很 快，然而直流拖动系统无论在理论上和实践上都比较成熟，并且从反馈闭环控 制的角度来看，它又是交流拖动控制系统的基础，所以直流调速系统在生产生 活中有着举足轻重的作用。 本次设计的课题是双闭环晶闸管不可逆直流调速系统，包括主电路和控制 回路。主电路由晶闸管构成，控制回路主要由检测电路，驱动电路构成，检测 电路又包括转速检测和电流检测等部分。 双闭环（电流环、转速环）调速系统是一种当前应用广泛，经济，适用的 电力传动系统。它具有动态响应快、抗干扰能力强等优点。我们知道反馈闭环 控制系统具有良好的抗扰性能，它对于被反馈环的前向通道上的一切扰动作用 都能有效的加以抑制。采用转速负反馈和 PI 调节器的单闭环的调速系统可以再 保证系统稳定的条件下实现转速无静差。但如果对系统的动态性能要求较高， 例如要求起制动、突加负载动态速降小等等，单闭环系统就难以满足要求。这 主要是因为在单闭环系统中不能完全按照需要来控制动态过程的电流或转矩。 在单闭环系统中，只有电流截止至负反馈环节是专门用来控制电流的。但它只 是在超过临界电流值以后，强烈的负反馈作用限制电流的冲击，并不能很理想 的控制电流的动态波形。在实际工作中，我们希望在电机最大电流限制的条件 下，充分利用电机的允许过载能力，最好是在过度过程中始终保持电流（转矩） 为允许最大值，使电力拖动系统尽可能用最大的加速度启动，到达稳定转速后， 又让电流立即降下来，使转矩马上与负载相平衡，从而转入稳态运行。这时， 启动电流成方波形，而转速是线性增长的。这是在最大电流转矩的条件下调速 系统所能得到的最快的启动过程。直流电动机具有良好的起、制动性能，宜于 在广泛范围内平滑调速，在轧钢机、矿井卷扬机、挖掘机、海洋钻机、金属切 削机床、造纸机、高层电梯等需要高性能可控电力拖动的领域中得到了广泛的 应用。近年来，交流调速系统发展很快，然而直流拖动系统无论在理论上和实 践上都比较成熟，并且从反馈闭环控制的角度来看，它又是交流拖动控制系统 的基础，所以直流调速系统在生产生活中有着举足轻重的作用。 全数字直流调速装置与早先的模拟直流调速装置相比较，全数字直流调速 装置具有不可比拟的优越性，最显著的特点是：工作可靠、速度控制精度高， 并且不受环境温度等条件的影响、系统还具有参数自整定、故障报警、故障记 忆等功能，这样就给用户的使用、维护提供了极大的方便。而且随着技术发展 及大批量生产，全数字直流调速装置的价格已经大幅度下降，与模拟直流调速 装置相比较已相差无几，所以在短短的几年内全数字直流调速装置几乎取代了 模拟直流调速装置。 目前，在直流调速方面 IGBT 一电动机调速系统已发展得很成熟，但脉冲 宽度调制(PWM)直流调速系统与之相比有着许多无可比拟的优点，因而具有相当 广阔的发展前景。 目录 第一章：双闭环直流调速系统特性与原理1 1.1 双闭环直流调速系统的组成与原理1 1.2 双闭环直流调速系统的静特析 1 1.3 双闭环直流调速系统的稳态结构图3 第二章：双闭环直流调速系统的数学模型4 2.1 双闭环直流调速系统的数学模型4 2.2 调节器的具体设计4 2.3 速度环的设计6 2.4 双闭环直流调速系统仿真8 第三章：直流闭环 PI 调速控制系统的设计与仿真9 3.1 认识闭环系统控制系统9 3.2 直流电机闭环 PI 调速控制系统的建模与仿真14 3.3 带转速、电流负反馈的双闭环直流调速装置调试步骤 21 附录22 参考献23 第一章：双闭环直流调速系统特性与原理 1.1 双闭环直流调速系统的组成与原理 图 1.1.1 双闭环直流调速系统的原理图 电动机在启动阶段,电动机的实际转速(电压)低于给定值,速度调节器的输 入端存在一个偏差信号,经放大后输出的电压保持为限幅值,速度调节器工作在 开环状态,速度调节器的输出电压作为电流给定值送入电流调节器, 此时则以最 大电流给定值使电流调节器输出移相信号,直流电压迅速上升,电流也随即增大 直到等于最大给定值, 电动机以最大电流恒流加速启动。电动机的最大电流(堵 转电流)可以通过整定速度调节器的输出限幅值来改变。在电动机转速上升到给 定转速后, 速度调节器输入端的偏差信号减小到近于零,速度调节器和电流调节 器退出饱和状态,闭环调节开始起作用。对负载引起的转速波动,速度调节器输 入端产生的偏差信号将随时通过速度调节器、电流调节器来修正触发器的移相 电压,使整流桥输出的直流电压相应变化,从而校正和补偿电动机的转速偏差。 另外电流调节器的小时间常数, 还能够对因电网波动引起的电动机电枢电流的 变化进行快速调节,可以在电动机转速还未来得及发生改变时,迅速使电流恢复 到原来值,从而使速度更好地稳定于某一转速下运行。 1.2 双闭环直流调速系统的静特性分析 分析静特性的关键是掌握 PI 调节器的稳态特征，一般使存在两种状况：饱 和输出达到限幅值，不饱和输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为 恒 1 值，输入量的变化不再影响输出，除非有反向的输入信号使调节器退出饱和， 换句话说，饱和的 调节器暂时隔断了输入和输出的联系，相当于使该调节环开 环。当调节器不饱和时，PI 的作用使输入偏差电压 U 在稳态时总为零。 实际上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于 静特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。 （1）转速调节器不饱和 这时，两个调节器都不饱和，稳态时，它们的输入偏差电压都是零，因此， （2-1）0nnU （2-2）diiI 由第一个关系式可得： （2-3）0n U 从而得到图 2.2 所示静特性曲线的 CA 段。与此同时，由于 ASR 不饱和， 可知 ，这就是说，CA 段特性从理想空载状态的 =0 一直延mii mdI dI 续到 。一般都是大于额定电流 Idn的。这就是静特性的运行段，它是一dI 条水平的特性。 （2）转速调节器饱和 这时，ASR 输出达到限幅值 Uim*，转速外环呈开环状态，转速的变化对系统 不再产生影响。双闭环系统变成了一个电流无静差的单电流闭环调节系统。稳 态时： （2-4）mdidIUI 其中，最大电流 取决于电动机的容许过载能力和拖动系统允许的最大加 速度，由上式可得静特性的 AB 段，它是一条垂直的特性。这样是下垂特性只适 合于 的情况，因为如果 ,则 ,ASR 将退出饱和状态。0n0nnU 双闭环调速系统的静特性在负载电流小于 Idm*时表现为转速无静差,这时, 转速负反馈起主要的调节作用,但负载电流达到 Idm时,对应于转速调节器的饱和 输 2 出 Uim*,这时,电流调节器起主要调节作用,系统表现为电流无静差,得到过电流 的自动保护.这就是采用了两个 PI 调节器分别形成内、外两个闭环的效果。然 而，实际上运算放大器的开环放大系数并不是无穷大，因此，静特性的两段实 际上都略有很小的静差，见图 2.2 中虚线。 图 1.2.1 双闭环直流调速系统的静特性 1.3 双闭环直流调速系统的稳态结构图 首先要画出双闭环直流系统的稳态结构图如图 2-6 所示，分析双闭环调速 系统静特性的关键是掌握 PI 调节器的稳态特征。一般存在两种状况：饱和 输出达到限幅值；不饱和输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒 值，输入量的变化不再影响输出，相当与使该调节环开环。当调节器不饱和时， PI 作用使输入偏差电压 在稳态时总是为零。U 图 1.3.1 双闭环直流调速系统的稳态结构框图 3 实际上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于 静特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。 第二章： 双闭环直流调速系统的数学模型 2.1 双闭环直流调速系统的数学模型 双闭环控制系统数学模型的主要形式仍然是以传递函数或零极点模型为基 础的系统动态结构图。双闭环直流调速系统的动态结构电流调节器的传递函数。 为了引出电流反馈，在电动机的动态结构框图中必须把电枢电流 Id 显露出来。 绘制双闭环直流调速系统的动态结构框图如下： 图 2.1.1 双闭环直流调速系统的动态结构框图 2.2 调节器的具体设计 本设计为双闭环直流调速系统，整流装置采用三相桥式全控整流 电路基本数据如下： 1)晶闸管装置放大系数 Ks=30; 2)电枢回路总电阻 R=0.18; 3)时间常数：电磁时间常数 T1=0.012s; 4)机电时间常数 Tm=0.12s; 5)调节器输入电阻 R0=20; 设计指标： 4 1)静态指标：无静差； 2)动态指标：电流超调量 ；空载起动到额定转速时的转速超调量%5 。%15 计算反馈关键参数： (3-1) )min( 015.n*UimrV (3-2) AIn i 26.3.* （1）确定时间常数 整流装置滞后时间常数；Ts=0.0022s。电流滤波时间常数: Toi=0.002 s（三相桥式电路每个波头是时间是 3.3ms，为了基本滤平波头，应有 Toi=3.33ms，因此取 Toi=2ms=0.002s） 。按小时间常数近似处理。 (Ts 和 Toi 一般都比 Tl 小得多 ,可以当作小惯性群近似地042.iosiT 看作是一个惯性环节) （2）选择电流调节器结构 根据设计要求： %5%，且i1086.204.ilT 可按典型型设计电流调节器。电流环控制对象是双惯性型的,所以把电流 调节器设计成 PI 型的. 检查对电源电压的抗扰性能: 1024.307.1sTil （3）选择电流调节器的参数 ACR 超前时间常数 ；电流环开环时间增益:s012.iiT (3-3) .3507.5sTKii ACR 的比例系数: 5 (3-4) 37.026.3018.15siiKR （4）校验近似条件 电流环截止频率: =Ki=135.1S-1ci 1）晶闸管装置传递函数近似条件： (3-5) sT31ic 即 (3-6) 1.35.96017.3sTs 满足近似条件； 2) 忽略反电动势对电流环影响的条件： (3-7) ,13lmciT 即 (3-8) cilms1012.6.7931 满足近似条件； 3) 小时间常数近似处理条件： ， (3-9) ois ciT13 即 = (3-10) ois 13 cis169.025.17. 电流环可以达到的动态指标为： ，也满足设计要求。%534 2.3 速度环的设计 1）确定时间常数 6 （1）电流环等效时间常数 (3-11) s074.3.2i1TK （2）转速滤波时间常数 Ton=0.014s (3)转速环小时间常数近似处理 sTonin 0214074.2 (3-12) 2）选择转速调节器结构 按跟随和抗扰性能都能较好的原则,在负载扰动点后已经有了一个积分环节,为 了实现转速无静差,还必须在扰动作用点以前设置一个积分环节,因此需要由 设计要求，转速调节器必须含有积分环节，故按典型型系统选用设计 PI 调 节器。典型型系统阶跃输入跟随性能指标见附录表三。 3）选择调节器的参数 (3-13) shTnn 107.24.5 转速开环增益： (3-14) 2222 3.6.1sKnN ASR 的比例系数： (3-15) 48.021.815.02nmenRThC （4）近似校验 转速截止频率为： (3-16) 111 03.287.0326ssKnNcn 电流环传递函数简化条件： cni sT15.47.5 (3-17) （5）检验转速超调量 当 h=5 时， ,不能满足要求.按 ASR 退饱和的情况计算超调量:%637n 7 ，满足设计要求。 ,2.81maxbCmin5.24.01835rCRIedn 2.4 双闭环直流调速系统仿真 双闭环直流调速系统的电流环仿真图如图 2.5 所示： 图 2.4.1 双闭环调速系统的电流环仿真图 仿真结果如下： 图 2.4.2 转速电流曲线 图蓝线为电机转速曲线，绿线为电机电流曲线。加电流启动时电流环将电 机速度提高，并且保持为最大电流，而此时速度环则不起作用，使转速随时间 线性变化，上升到饱和状态。进入稳态运行后，转速换起主要作用，保持转速 的稳定。 8 第三章：直流闭环调速控制系统的设计与 仿真 3.1 认识闭环系统控制系统 2.1.1、闭环直流调速控制系统介绍。 闭环控制系统是既有参考输入控制输出量的顺 向控制作用，又有输出量引回到输入端的反向控制 作用，形成一个闭环控制形式。通常理想起动过程 波形如图 2-3-1 所示，这时，起动电流呈方形波， 转速按线性增长。这是在最大电流（转矩）受限制 时调速系统所能获得的最快的起动过程。 现在的问题时，我们希望能实现控制： 起动过程，只有电流负反馈，没有转速负反馈； 稳态时，只有转速负反馈，没有电流负反馈。 怎么样才能做到这种既存在转速和电流两种负反馈，又使他们只能分 别在不同的阶段里起作用呢？为了实现转速和电流两种负反馈分别起作用， 可在系统中设置两个调节器，分别调节转速和电流，即分别引入转速负反 馈和电流负反馈。二者之间实行嵌套（或称串级）连接如图 2-3-2 所示。 ASR转速调节器 ACR电流调节器 TG测速发电机 TA-电流互感器 UPE-电力电子变换器 9 图 3.1.1 转速、电流双闭环直流调速系统结构 图中，把转速调节器的输出当作电流调节器的输入，再用电流调节器的输出 去控制电力电子变换去 UPE。从闭环结构上看，电流环在里面，称作内环； 转速环在外边，称作外环。这就形成了转速、电流双闭环调速系统。 为了获得良好的静、动态性能，转速和电流两个调节器一般都采用 PI 调 节器，这样构成的双闭环直流调速系统的电路原理图如图 2-3-3 所示。图中标 出了两个调节器输入输出电压的实际极性，它们是按照电力电子变换器的控 制电压 Uc 为正电压的情况标出的，并考虑到运算放大器的倒相作用。 图 3.1.2 双闭环直流调速系统电路原理图 2.1.2、基于数学模型的闭环直流调速系统仿真 （1）双闭环直流调速控制系统数学模型。 在单闭环直流调速系统动态数学模型的基础上，考虑双闭环控制的 结构，即可绘出双闭环直流调速系统的动态皆空图，如图 2-3-4 所示。 、 图 3.1.3 双闭环直流调速系统的动态结构图 10 双闭环调速系统的实际动态结构图包括电流滤波、转速滤波和两个给 定信号的滤波环节。其中 TOi-电流反馈滤波时间常数 TOn-转速反馈滤波时间常数 图中 ASR 和 ACR 分别表示转速调节器和电流调节器的传递函数。如果 采用 PI 调节器，则有 snsKASR087.161 iC254 025.TIi 例： 用线性集成电路运算放大器作为电压放大器的双闭环直流调速系统如图所示， 主电路是晶闸管可控整流器供电的 V-M 系统。已经数据如下： 电动机：额定数据为 10KW,220V,55A,1000r/min，电枢电阻 Ra=0.5； 晶闸管触发整流装置：三相桥式可控整流电路，电压放大系数 Ks=23 V-M 系统电枢回路总电阻：Rd=1.0; 测速发电机：永磁式，额定数据为 23.1W,110V,0.21A,1900r/min; 直流稳压电源：15V。 若生产机械要求调速范围 D=10,静差率 5%，试计算调速系统的稳态参数（暂时 不考虑电动机的起动问题） 。 解：为满足调速系统的稳态性能指标，额定负载时的稳态降速应为 min/26.5min/)05.1()(rrsDNcl 系统参数计算 电动机的电动势系数: rVrVnN IRaUCemi/1925.0min/105.2 转矩常数： Akgm87.3. 11 电磁时间常数： sRdLT02.123 机电时间常数： sCmeGD56.419.87.353752 晶闸管整流装置滞后时间常数： fTs07.2 预置参数包括如下内容。 选取转速输出限幅值：Um=10V,通过计算得到 晶闸管装置放大系数： 23105.0.1UkmedoKs 启动电流：Idm=1.5Ie=1.555=82.5A 选取转速调节器输出限幅值：Um=10V,可以得到 电流反馈系数： AVId/12.058 选取电流反馈滤波时间常数：Td=0.002 选取转速最大给定值：Unm=10V 可以得到转速反馈系数; min)/(01.rneUma 再取转速反馈滤波时间常数：Ton=0.01s （2）闭环直流调速系统仿真实现 根据系统的闭环系统动态结构图及其参考数值，在 MATLAB 的 Simulink 环境下可以轻松的建立系统的仿真结构如图 2-3-5 所示，在 IdL=0 时电动机的转速输出动态曲线，如图 3.1.4 所示。 12 如图 3.1.5 闭环系统动态结构图及参数值 IdL=0 时电动机的电流、转速输出动态曲线 通过改变给定信号的大小，来实现对电机输出转速的控制与调节的目 的。在仿真系统中的实现过程就是该百年系统给定的阶跃信号的大小。在 上面的仿真系统在 2s 时刻引入一个干扰幅度为 IdL=50 快读为 1s 的干扰 信号，实现对电动机的干扰。可以看出在干扰期间电动机的转速略有波动， 干扰消失后电动机的转速迅速回到原状态。 通过改变给定信号的大小，来实现对电机输出转速的控制与调 节的目的。在仿真系统中的是实现过程就是改变系统给定的阶跃信号的大 小。在上面的仿真系统在 2s 时刻引入一个干扰幅度为 IdL=50 宽度为 1s 的干扰信号，实现对电动机的干扰。可以看出在干扰期间电动机的转速略 有波动，干扰消失后电动机的转速迅速回到原状态。 13 图 3.1.6 干扰状态下电动机的转速输出动态曲线 3.2 直流电机双臂换系统的建模与仿真 将各个功能单元依据电气原理图，进行相应的电气连接，最后得到双 闭环直流电动机控制系统的方针模型。如图 2-3-5 所示。 图 3.2.1 双闭环直流电动机控制系统的仿真模型 2.2.1 仿真建模与模型参数设置 三相电源的建模和参数设置：peak amplitude：220V；frequence：50Hz；phaseA 相 0deg、B 相-120deg、C 相-240deg 14 图 3.2.2 直流电机建模参数设置 晶闸管桥的建模和参数设置：桥臂数 3 平波电抗器的建模和参数设置：Inducetance 5e-3H 直流电机建模和参数设置（见图 2-3-6） 控制电路建模和参数设置 包括同步脉冲触发器的建模和参数设置、给定与测量 Frequence of synchronisation voltages：50Hz；给定 alta=90， 为常量。 在电机的测量端口取 w（转速） ，Ia（电枢电流） ，If（励磁电流） ， Te（电磁转矩） ，用多路复用分离各测取量，在示波器上用不同的坐标显 示。 PI 调节器参数设置 电流环 PI 调节器参数设置见图 2-3-7 所示 15 图 3.2.3 电流环 PI 调节器参数设置 电压环 PI 调节器参数设置见图 2-3-8 所示 图 3.2.4 电压环 PI 调节器参数设置 2.2.2、其他参数设置：触发角 90deg，参考给定速度 Reference speed：step time 2s，initial value 100rad/s，final value 200rad/s，阶跃负载 step time：4s，初始负载给定 10n.m，最终给定负 载 100n.m（经仿真后知：负载为 100n.m 偏大） 所有参数设置完毕，start simulink 对直流电动机双闭环调速系统 进行仿真，仿真结果见图 2-3-9 所示 16 图 3.2.5 仿真结果 17 3.2.5 对仿真结果的分析 如图所示，在 0-2 秒的时间内，分三个阶段；电流上升阶段（0-0.1 秒左右） ，恒流升速阶段（0.1-0.4 秒左右） ，转速调整阶段（0.4-0.7 秒 左右） 。2 秒时给定速度有 100 变成 200rad/s，2-3 秒的时间内，电动机 转速上升，电枢电流基本不变，当转速达到给定值时，电枢电流有大幅的 下降，3-4 秒时间内转速基本恒定，电枢电流有一振荡的环节。第 4 秒时， 负载给定变化，由 10N*m 变为 100N*m.这时由于系统中由有速度与电流调 节器（PI 调节器）的作用，使得电动机的转速基本没有变化，电枢电流 由小幅的振荡上升过程最后达到稳定。整个环节励磁电流没有变化。电磁 转矩的变化与电枢电流的变化一致，原因是；励磁带电流 If 与直流电机 的励磁瓷厂大小 有关，由公式 Te=Ct Ia 知，Ct、 不变，Te 与 Ia 成正比关系。 改变其中某些参数后仿真结果的变化 触发角 alfa=30 时仿真结果见图 3.2.6 所示。 18 图 3.2.7 触发角 alfa=30 时仿真结果 19 图 3.2.8 负载在 4 秒后增大到 300n.m 的仿真结果 负载在 4 秒后增大到 300n.m 时，仿真结果见图所示。 可以看出 4 秒之后由于负载过大，调速系统不能是速度维持恒定，已 经不能满足要求。这也与电机本身的额定数据有关。 可以看出，电枢电流基本没有小幅振荡，只是在速度给定（第 2 秒）和恒流升 速阶段开始的时候有很大的电流波动，这会对电动机有较大的电流冲击，使电动机 容易损坏。 3.2.8 仿真结果分析 从两种方法对转速电流双闭环系统进行了建模与仿真，分析系统输出， 得到如下结论。 （1） 利用转速调节器的饱和特性，使系统保持恒定最大允许电流。 在尽可能短的时间内建立转速，在退饱和实现速度的调节和实现系统的无 静差特性。 （2） 由于构成了无静差系统，在负载变化和电网电压波动等扰动 情况下，保持系统的恒定输出。 （3） 转速电流双闭环系统可以很好的克服负载变化和电网电压波 20 动等扰动影响，特别是电网电压扰动点在电流环内。多数情况可以在电流环 内就克服，而不会造成电机转速的波动。 基于数学模型的双闭环系统与基于电气原理图的双闭环系统两种仿真 方法得到相近的结果，同时说明仿真结果的正确性。不同之处在于两者仿 真工作量的侧重点不同，基于基于数学模型的双闭环系统模型仿真方法主 要工作量在系统的数学模型的建立和控制器的设计方面，而基于电气原理 图的双闭环系统仿真方法主要工作量在模型参数设置和控制器的设计以及 系统的调节方面。 3.3 带转速、电流负反馈的双闭环直流调速装置调试步骤 1调试前检查。根据电气图纸，检查主电路各部件及控制电路各部件间 的连线是否的正确，标号是否符合图纸要求，连接点是否牢固，焊接点是否有 虚焊，连接导线规格是否符合要求，接插件的接触是否良好等。 2继电控制电路的通电调试。取下各插接板，然后通电，检查继电器的工 作状态和控制顺序等，用万用表查验电源是否通过变压器和控制触头送到了整 流电路的输入端。 3系统开环调试（带电阻性负载） （1）控制电源测试：插上电源板，用万用表校验送至其所供各处电源电压 是否到位，电压值是否符合要求。 （2）触发脉冲检测：插入触发板，调节斜率值，使其为 6.3V 左右。调节 初相位角，调节电位器 Wp（Up 的值） ，使得给定电压（Ug）值最大时，输出电 压 U =300V；给定电压（Ug）值为 0V 时，输出电压 U =0V。d d （3）调节板的测试：插上调节板，将调节板处于开环位置。 ASR、ACR 输出限幅值的调整。限幅值的依据，分别取决于 U =f（U ）dK 和 U =I 。 是反馈系数，由 W 整定，I 为主电路电流。fid 7d ACR 输出限幅值。正限幅：给定电压（Ug）最大，调电位器 W ，使输出3 电压 U =270V，取裕量 50V。负限值：给定电压（Ug）最小，调电位器 W ，使d 4 U =1V。K ASR 的限幅值。由 ASR 的可能输出最大值与电流反馈环节特性 U =Ifi 的最大值来权衡选取，应取两者中的较小值，本系统取4.0V。d 给电位器 W 一个翻转电压。其值也由系统负载决定，一般取 6V，本系统6 取 5.0V。 21 反馈电压（Ufn）极性的测定 从零逐渐增加给定电压（Ug） ，输出电压 U 应从 0V300V 变化，将输出d 电压 U 调节到额定电压 220V，用万用表电压档测量电位器 W 的中间点（对参d 7 考点）的电压，看其极性是否为正，如为正值则极性正确，将其调为最大。 断开电源，将电机励磁，电枢接好，测速发电机接好，接通电源，接通 主电路，给定回路，缓慢调节给定电位器，增加给定电压，电机从零速逐渐上 升，调到某一转速，用万用表电压档测量电位器 W 的中间点，看其值是否为fun 负极性，将电压值调为最大。 4系统闭环调试（带电机负载） （1）确认速度反馈电位器 W 的位置（此位置时，速度反馈电压值为最大）fun 。将调节板 K 跳线置于闭环位置。1 （2）调整速度环 ASR。接通系统电源，缓慢增加给定电压（Ug） ，由于设 计原因，电机转速不会达到额定值。此时，调节速度反馈电位器 W ，减小转fun 速反馈系数，使系统达到电机额定转速。 （此时 U =220V 即可） 。速度环 ASR 即d 调好。 （3）调整电流环