土木建筑毕业设计论文--教学楼设计与招投标文件编制.doc

装订线第一部分 计算说明书第一章 建筑设计说明1.1建筑概况：1、设计题目： 西安市明德中学教学楼设计与招投标文件编制；2、建筑面积： 4000（允许误差5%）；3、建筑总高度：14.400（室外地坪算起）；4、建筑层数： 四层；5、结构类型： 钢筋混凝土框架结构；1.2工程概况： 该教学楼为四层钢筋框架结构体系，建筑面积4085.812m2，建筑物平面为矩形。走廊宽度2.16m,标准层高3.6m ，其它轴网尺寸等详见平面简图。1.3设计资料：1.31气象条件： （1），最热月平均温度：27.4摄氏度（绝对最高气温41.7摄氏度） （2），最冷月平均温度：-1.7摄氏度（绝对最低气温-20.6摄氏度） （3），空气相对湿度： 最热月平均72%，最冷月平均70% （4），全年雨季： 89月份 （5），主导风向：东北 （6），基本风压：0.35kn/ （7），基本雪压：0.2kn/1.32相对标高0.000等于绝对标高值（黄海系）411.501.33筑物场地类别：三类，其设计地震分组为第二组；设计基本地震加速度值 为0.20g 1.34抗震烈度：八度1.35工程地质条件拟建场地属渭河阶地，地形平坦，地基自上而下由杂土填、黄土状土，古土壤层构成，其中杂填土层厚1.0-1.2m，黄土状土层厚8-10m，以下为古土壤层，层厚约在地面以下12.0m左右（该层进尺3m仍未穿透），各土层物理力系指标如下：黄土状土：w=20%，p=1.90g/cm3，e=0.90，ds=2.70，ws=14.6%，wl=25.3%,a1-2=0.48mpa-1,es=3.74mpa,fk=160kpa古土壤层：w=24.0%，p=1.99g/cm3，e=0.75，ds=2.71，wp=16.4%，wl=28.8%,a1-2=0.30mpa-1,es=6.5mpa,fk=180kpa1.36屋面（不上人）做法：水泥砂浆面层屋面(1）、20厚1：2.5水泥砂浆保护层，每1m见半缝分格(2)、保温层及厚度由设计人定(3)、1：6水泥焦渣找坡最薄处30厚或结构找坡(4)、25厚1：3水泥砂浆找平层(5)、3厚sbs防水卷材二道 1.37材料梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为c30，纵筋采用hpb335，箍筋采用hpb235，板筋采用hpb235级钢筋1.4建筑要求建筑等级:耐火等级为i级抗震等级为ii级设计使用年限50年 1.5采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可以方便人员疏散。因该为教学楼的总高度未超过24m属多层建筑，因而根据建筑设计防火规范（gbj16-87）规定，楼梯间应采用开放式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。1.6建筑细部设计(1)、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。(2)、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。(3)、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。(4)、室内应尽量利用天然采光。(5)、为满足防火和安全疏散要求，设有两部楼梯。(6)、教室内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。1.7参考资料总图制图标准（gb50103-2001）房屋建筑制图统一标准（gbj50001-2001）建筑结构制图标准（gbj50105-2001）高层民用建筑设计防火规范（gb50045-95）民用建筑设计通则（jgj37-87）建筑结构荷载规范（gb50009-2001）砌体结构设计规范（gb50003-2001）混凝土结构设计规范 （gb50010-2002）钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程（jgj3-91）建筑地基基础设计规范（gb50007-2001）建筑抗震设计规范（gb50011-2001）第二章 结构设计说明2.1结构方案选取2.11竖向承重体系选取选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。常见的竖向承重体系包括砖混结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架-剪力墙结构体系及筒体结构体系等。框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。本设计为五层的多层结构，根据办公楼的功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的竖向承重体系。2.12水平向承重体系选取常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。本设计采用现浇肋梁楼盖结构，现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。2.2楼梯方案的选择整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美观，但结构受力复杂，设计与施工较困难，用钢量大，造价高，在实际中应用较少。板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁组成。梯段板为带有踏步的斜板，其下表面平整，外观轻巧，施工支模方便，但斜板较厚，结构材料用量较多，不经济。故当梯段水平方向跨度小于或等于3.5时，才宜用板式楼梯。梁式楼梯由踏步板、斜梁、平台板和平台梁组成。踏步板支承与两端的斜梁上，斜梁可设在踏步下面，也可设在踏步上面。根据梯段宽度大小，梁式楼梯的梯段可采用双梁式，也可采用单梁式。一般当梯段水平投影跨度大于3.5时，用梁式楼梯。结构中的楼梯采用板式楼梯。若采用梁式楼梯，支模困难，施工难度较大。采用梁式楼梯所带来的经济优势主要是钢筋用量较省，采用的楼梯板较薄，混凝土用量也较少，会被人工费抵消。2.3 基础形式选取本设计的基础形式选取边柱采用柱下独立基础，中柱采用联合基础。多层框架结构的基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。基础类型的选择，取决于现场的工程地质条件、上部结构荷载的大小、上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜的敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要的技术经济比较。2.4 结构布置计算根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。主体结构为4层，层均为3.6m。填充墙采用200厚的加气混凝土砌块。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为120mm。一般情况下，框架结构是一个空间受力体系。为方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于通常横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可。第三章 结构设计2.1框架结构的设计2.11工程概况教学楼为四层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积4085.812m2，建筑物平面为矩形。层高为3.6m，室内外高差0.45m，因毕业设计未给定0.000标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图21所示：图2-1 框架平面柱网布置2.12设计资料.1、 气象条件1、气象条件： 1.1，最热月平均温度：27.4摄氏度（绝对最高气温41.7摄氏度） 1.2，最冷月平均温度：-1.7摄氏度（绝对最低气温-20.6摄氏度） 1.3，空气相对湿度： 最热月平均72%，最冷月平均70% 1.4，全年雨季： 89月份 1.5，主导风向：东北 1.6，基本风压：0.35kn/ 1.7，基本雪压：0.2kn/2、 抗震设防烈度：八度3、工程地质条件 拟建场地属渭河阶地，地形平坦，地基自上而下由杂土填、黄土状土，古土壤层构成，其中杂填土层厚1.0-1.2m，黄土状土层厚8-10m，以下为古土壤层，层厚约在地面以下12.0m左右（该层进尺3m仍未穿透），各土层物理力系指标如下：黄土状土：w=20%，p=1.90g/cm3，e=0.90，ds=2.70，ws=14.6%，wl=25.3%,a1-2=0.48mpa-1,es=3.74mpa,fk=160kpa古土壤层：w=24.0%，p=1.99g/cm3，e=0.75，ds=2.71，wp=16.4%，wl=28.8%,a1-2=0.30mpa-1,es=6.5mpa,fk=180kpa4、 材料砼强度等级为c30，纵筋hrb335 篐筋hpb2355、 设计依据1、建筑地基基础设计规范gb500072001 2、建筑结构荷载规范gb500092001 3、混凝土结构设计规范gb5000102002 4、建筑抗震设计规范gb50001120015、混凝土设计规范理解与应用北京：中国建筑工业出版社20026、混凝土结构设计规范算例中国建筑工业出版社20037、房屋结构毕业设计指南2.2框架结构设计计算2.21梁柱面、梁跨度及柱高的确定1、 初估截面尺寸板厚：取=3600/40=90.0mm 取100mm横梁：高=（）7300=902.5.5550.3 取600mm纵梁：高=（）4500=767.5480.3 取600mm梁宽：b=（） 且=11.5为了便于施工，统一取梁的宽度b=250mm2、 框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数按简支状态计算柱的负载面积折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14kn/ m2 为验算截面以上的楼层层数（2）注： 为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则取0.9为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为c30混凝土，则取14.3kn/ 2（3）计算过程对于边柱：=1.322.5144=1638（kn）=1638103/0.914.3=127272.73（mm 2）对于内柱：= 1.228.08144=1886.98（kn）=1886.98103/0.914.3=146618.49（mm 2）因此：取柱bh=600mm600 mm即可满足设计要求 柱：一、二、三、四层，bh600mm600mm 梁：梁编号见图2-2其中：l1：bh250mm600mm 图2-2 框架梁编号3、 梁的计算跨度 如图2-3所示，框架梁的计算跨度以上柱柱形心线为准，由于建筑轴线与墙重合，故建筑轴线与结构计算跨度不同。图2-3 梁的计算跨度4、 柱高度底层高度h3.6m+1.0m4.6m，其中3.6m为底层层高，1.0为基础顶高度。其它柱高等于层高即3.6m，由此得框架计算简图（图2-4）。图2-4 横向框架计算简图及柱编号2.22载荷计算1、 屋面均布恒载按屋面得做法逐项计算均布载荷，计算时注意：20厚1：2.5水泥砂浆保护层，每1m见半缝分格 0.0220 =0.4kn/1.2厚合成高分子防水卷材二道 0.00120.2=0.00024kn/ 25厚1：3水泥砂浆找平层 0.02520=0.5kn/200 mm厚水泥石保温层 0.26.5=1.3 kn/1：6水泥焦渣找坡最薄处30厚 0.0315=0.45kn/120 mm钢筋砼屋面板结构层 0.12025=3 kn/共 计 5.65 kn/屋面恒载标准值为：(58.5+0.24)(17+0.24) 5.65=5721.6kn2、 楼面均布恒载按楼面做法逐项计算铺地砖楼面 0.55kn/120mm厚钢筋混凝土整浇层 0.1225=3 kn/粉底或吊顶 0.5 kn/ 共计 4.05kn/ 楼面恒载标准值为：(58.5+0.24)(17+0.24)4.05=4101.3kn3、 屋面均布活载计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷0.35 kn/由于屋面雪荷载0.35 kn/ 0.5 kn/则屋面均布活荷载取0.5 kn/则屋面荷载标准值为 0.5(58.5+0.24)(17+0.24)=506.3kn4、 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对教室的一般房间为1.5kn/m2，会议室、走廊、楼梯、门厅等处为2.0kn/m2。为方便计算，此处偏安全地统一取均布载荷为2.0kn/m2。楼面均布活荷载标准值为2.0(58.5+0.24)(17+0.24)=2025.3n5、 梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）如表12所示梁侧、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽考虑。例: 梁的净长为6.34m则每根的重量为： 0.29m0.6m6.34m25kn/m3=25.579kn其它梁柱自重见表2-2 梁柱自重 表2-2 编号截面长度m根数每根重量kn0.250.66.3444=1625.60.250.62.1624=89.40.250.66.34244=9625.60.250.62.16124=489.40.250.64.26264=10418.50.250.64.26264=10418.50.60.64.6144=5656.350.60.63.61443=16844.16、 墙体自重墙体均为240厚填充墙，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积墙体重量为： 0.2916=4.64kn/墙体自重计算见表23 墙体自重 表23墙体每片面积（）片数重量kn底层纵墙3.93.0482606底层横墙6.343.0211853标准层纵墙3.93.0502714标准层横墙6.343.01815897、 载荷分层总汇顶层重力载荷代表值包括：层面载荷，50屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙的自重。其它层重力载荷代表值包括：楼面恒载，50楼面均布活载荷，纵横梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵墙的自重。将前述分项载荷相加，得集中于各层楼面得重力载荷代表值如下：第四层：g4=10245.35kn第三层： g2=11844.75kn第二层： g3=11844.75kn第一层： g1=12000.75kn建筑物总重力荷载代表值 为：= g1+ g2 +g3+ g4=45935.6kn质点重力载荷值见图2-5图2-5 质点重力荷载值2.23竖向荷载作用下框架结构的内力计算仍取中柱架计算1、荷载计算第四层梁的均布线荷载lm跨屋面均布恒载传给梁 5.654.5=25.4kn/m横梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kn/m恒载 29.75 kn/mmp跨屋面均布恒载传给梁 5.654.5=25.4kn/m横梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kn/m恒载 29.75kn/m第四层活载： 0.56=3kn/m第一、二、三层梁均布线荷载：lm跨楼面均布恒载传给梁 4.056=24.3 kn/m横梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35 kn/m内横墙自重包括抹灰 0.2916（3.6-0.6）=13.92 kn/m恒载 42.57 kn/mmp跨楼面均布恒载传给梁 4.056=24.3 kn/m横梁自重（包括粉刷） 0.290.625=4.35kn/m恒载 28.65 kn/m第一、二、三层活载 2.06=12 kn/m第一、二、三层集中荷载纵梁自重（包括抹灰） 0.290.6256=26.1 kn纵墙自重（包括抹灰） 0.29166（3.6-0.6）=83.52kn柱自重（包括抹灰） 0.640.643.625=38.864 kn总计 p = 122.384 kn第一层柱自重：0.640.643.625=36.864kn中框架恒载及活荷载见图2-9 见图2-9 框架竖向荷载示意（a）恒载示意（b）活载示意2、用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面陪筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。（1）固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表2-12固端弯矩计算表2-12lm跨mp跨简 图固端弯矩简 图固端弯矩（3）传递系数远端固定,传递系为1/2，远端滑动铰支传递系数为-1。（4）弯矩分配恒荷载作用下,框架的弯矩分配计算见图1，框架的弯矩图见图3；活荷载作用下,框架的弯矩分配计算见图2，框架的弯矩图见图4。图1（恒载作用下的框架弯矩计算）（kn.m）图2（活载作用下的框架弯矩计算）（kn.m）图3（恒载作用下的框架弯矩图）（kn.m）图4（活载作用下的框架弯矩图）（kn.m）3 梁端剪力及柱轴力计算（1）梁端剪力，其中梁上均布荷载引起的剪力, ； 梁端弯矩引起的剪力, （2）柱轴力，其中梁端剪力 节点集中力及柱自重。以lm跨三、四层梁在恒荷载作用下,梁端剪力及柱轴力计算为例。由框架竖向荷载示意图查得梁上均布荷载为：三层：q=53.07kn/m集中荷载：139.66 kn柱自重：36.72 kn四层：q=41.55 kn/m由恒载作用下框架弯矩图查得：三层梁端弯矩 m左=158.12（126.5）kn.m m右=163.8（131.04）kn.m四层梁端弯矩 m左=106.4（85.12）kn.m m右=127.21（101.77）kn.m，括号内为调整后的数字。四层两端剪力 vql=vqm=0.5ql=0.541.556.24=129.64 kn调幅前 vml=-vmm=（106.4-127.21）/6.24=-3.33 kn vl=vql+vml=129.64-3.33=126.31 kn vm=vqm+vmm=129.64+3.33=132.97 kn调幅后 vml=-vmm=（85.12-101.77）/6.24=-2.67 kn vl=vql+vml=129.64-2.67=126.97 kn vm=vqm+vmm=129.64+2.67=132.31 kn同理可得三层梁端剪力：调幅前 vl=0.553.076.24+（158.12-163.8）/6.24=164.67 kn vm=0.553.076.24-（158.12-163.8）/6.24=166.49 kn调幅后 vl=0.553.076.24+（126.5-131.04）/6.24=164.85 kn vm=0.553.076.24-（126.5-131.04）/6.24=166.31 kn四层柱顶及柱底轴力：n顶=126.97+0=126.97 kn n底=126.97+36.72=163.69 kn三层柱顶及柱底轴力：n顶=126.97+164.85+139.66=431.48 kn n底=431.48+36.72=468.2 kn其它梁端剪力及柱轴力见下表：层次4321荷载引起的剪力lm跨vql=vqm129.64165.58165.58165.58mp跨vqm=vqp49.8642.3442.3442.34弯矩引起的剪力lm跨vml=vmm-3.33(-2.67)-0.91(-0.73)-1.24(-1.0)-1.84(-1.47)mp跨vmm=vmp0000总剪力lm跨vl126.31（126.97）164.67（164.85）164.34（164.58）163.74(164.11)vm132.97（132.31）166.49（166.31）166.82（166.58）167.42(167.05)mp跨vm=vp49.8642.3442.3442.34柱轴力l柱n顶126.97431.48735.721039.49n底163.69468.2772.441076.21m柱n顶182.83531.32880.141229.56n底219.55568.04916.861266.28注：括号内为调整后的剪力值。同理，活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算见下表：层次4321荷载引起的剪力lm跨vql=vqm37.4437.4437.4437.44mp跨vqm=vqp14.414.414.414.4弯矩引起的剪力lm跨vml=vmm-1.02(-0.82)-0.20(-0.16)-0.33(-0.27)-0.49(-0.39)mp跨vmm=vmp0000总剪力lm跨vl36.42（36.62）37.24（37.28）37.11（37.17）36.95(37.05)vm38.46（38.26）37.64（37.6）37.77（37.71）37.93(37.83)mp跨vm=vp14.414.414.414.4柱轴力l柱n顶=n底36.6273.9111.07148.12m柱n顶=n底52.86104.9157.07209.4注：括号内为调整后的剪力值。2.25内力组合1 框架梁内力组合在恒荷载和活荷载作用下,跨间可近似取跨中的代替。式中：梁左右端弯矩。跨中若小于，应取梁内力组合表 层次位置内力荷载类别竖向何载组合恒载活载1.2+1.44-85.12-24.22-136.05126.9736.62203.63-101.77-29.31-163.16132.9738.46213.41-43.03-12.94-69.7549.8614.480.0跨中lm108.7931.65174.86mp-13.11/14.96-4.3/4.32-21.75/243-126.5-28.94-192.33164.8537.28250.01-131.04-29.93-199.15166.4937.64252.48-32.73-8.28-50.8742.3414.470.97跨中lm129.5328.98196.37mp-7.33/12.70.36/4.32-8.29/21.292-125.19-28.17-189.67164.5837.17249.53-131.37-29.83-199.41166.8237.77253.06-33.27-8.19-52.4042.3414.470.97跨中lm130.0229.41197.20mp-7.87/12.70.45/4.32-8.81/21.291-121.38-27.34-183.93164.1137.05248.80-130.58-29.77-198.37167.4237.93254.01-38.38-9.94-59.9742.3414.470.97跨中lm132.3229.86200.59mp-12.98/12.7-1.3/4.32-17.4/21.29注：表中弯矩的单位为knm，剪力的单位为kn。2 柱l、m内力组合l柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向何载组合恒载活载，1.2+1.44柱顶m106.430.28 170.07n126.9736.62 203.63柱底m-86.72-21.43-134.07n163.6936.62 247.703柱顶m71.4214.75 106.35n431.4873.9 621.24柱底m-73.14-16.16 -110.39n468.273.9 665.302柱顶m83.3519.05 126.69n735.72111.071038.36柱底m-89.9-20.26-136.24n772.44111.071082.431柱顶m61.8313.95 93.73n1039.49148.121454.76柱底m-30.92-6.98 -46.88n1076.21148.12 1498.82注: 表中弯矩单位为knm，轴力单位为kn。m柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向何载组合恒载活载，1.2+1.44柱顶m-73.42-20.47-116.76n182.8352.86293.40柱底m64.9615.4899.62n219.5552.86337.463柱顶m-57.96-11.58-85.76n531.32104.9784.44柱底m58.7812.4387.94n568.04104.9828.512柱顶m-63.84-13.72-95.82n880.14157.071276.07柱底m69.2714.91104.00n916.86157.071320.131柱顶m-45.97-9.88-69.00n1229.56209.41768.63柱底m22.994.9434.50n126628209.41812.70注: 表中弯矩单位为knm，轴力单位为kn。2.26截面设计1 横向框架梁截面设计砼强度等级c30 ,纵筋为hrb335，箍筋为hpb235，。（1）梁的正截面强度计算 无论梁的上部还是下部，都按矩形截面设计。由于mumax=1.014.32505655650.55（1-0.50.55）=455.06knm，故按单筋截面设计。一层截面l右lm梁跨中m左m右mp梁跨中m()-183.93200.59-198.30-59.7921.290.1610.1760.1740.0520.0190.1760.1950.1930.0530.0190.9120.9030.9040.9740.991(mm2)1184.991312.921299.45515.84127.93选 筋325325325316316实配面积(mm2)147314731473603603%1.041.041.040.430.43二层截面l右lm梁跨中m左m右mp梁跨中m()-189.67197.20-199.41-52.4021.290.1660.1730.1750.0460.0190.1830.1910.1940.0470.0190.9090.9050.9030.9770.991(mm2)1232.121285.991306.19316.44127.93选 筋325325325312312实配面积(mm2)147314731473339339%1.041.041.040.240.24三层截面l右lm梁跨中m左m右mp梁跨中m()-192.33196.37-199.15-50.8721.290.1680.1720.1740.0450.0190.1850.1900.1930.0460.0190.9080.9050.9040.9770.991(mm2)1245.591279.251299.45309.71127.93选 筋325325325312312实配面积(mm2)147314731473339339%1.041.041.040.240.24四层截面l右lm梁跨中m左m右mp梁跨中m()-136.05174.86-163.16-69.75240.1190.1530.1430.0610.0210.1270.1670.1550.0630.0210.9370.9170.9230.9690.990(mm2)855.081124.401043.60424.17141.38选 筋322322322314314实配面积(mm2)114011401140462462%0.810.810.810.330.33 注：0.2%配筋率2.6%，满足要求。（2）梁的斜截面强度计算 验算截面尺寸，因为hw/b=565/250=2.264，0.251.014.3250565=504.97 knv，所以截面尺寸满足要求。 0.7ft=0.71.43250565=141.39 kn一层截面l右m左m右v(kn)248.8254.0170.97与0.7ft的关系大于大于小于是否需要按计算配筋需要需要不需要（v-0.7ft）/1.25fyvh00.7240.759二层截面l右m左m右v(kn)249.53253.0670.97与0.7ft的关系大于大于小于是否需要按计算配筋需要需要不需要（v-0.7ft）/1.25fyvh00.7290.753三层截面l右m左m右v(kn)250.01252.4870.97与0.7ft的关系大于大于小于是否需要按计算配筋需要需要不需要（v-0.7ft）/1.25fyvh00.7320.749四层截面l右m左m右v(kn)203.63213.4180.00与0.7ft的关系大于大于小于是否需要按计算配筋需要需要不需要（v-0.7ft）/1.25fyvh00.4200.486 因为要求asv/s（v-0.7ft）/1.25fyvh0，故选用双肢8箍筋，其asv/s=2.0，则sasv/（v-0.7ft）/1.25fyvh0max=101/0.759=133.07mm,取s=120mm，相应的箍筋的配筋率=101/（250120）=0.337%最小配筋率=0.24(1.43/210)=0.163%,所以所配双肢8120箍筋能够满足要求。2 柱截面设计砼强度等级c30 ,纵筋为hrb335，箍筋为hpb235，。（1） 轴压比验算 轴压比限值见下表类别抗震等级一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8 由l、m柱内力组合表查得最大的轴力为1812.70kn，则轴压比=1812700/（60060014.3）=0.350.9，故均满足轴压比限值要求。（2）正截面承载力计算截面采用对称配筋,具体配筋计算见下表，表中，当时，取 （大偏心受压）（小偏心受压）（大偏心受压）（小偏心受压）柱正截面受压承载力计算（l柱） 截面一层柱底一层柱顶二层柱底二层柱顶三层柱底三层柱顶四层柱底四层柱顶m（）-46.8893.97-136.24126.69-110.39106.35-134.07170.07n（）1498.821454.761082.431038.36665.30621.24240.70203.63（）31.2864.60125.86122.01165.93171.19557.0835.19（）2020202020202020（）51.2884.60145.86142.01185.93191.19577.0855.191.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.331.201.101.101.081.071.031.02（）68.20101.52160.45156.21200.80204.57594.31872.39()328.20361.52420.45416.21460.80464.57854.311132.29(=0.55)0.3120.3030.2250.2160.1380.1300.050.04偏心性质大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压（mm2） 0 0 0 0 0 0475.75762.65选筋418418418418418418418418实配面积（mm2）101710171017101710171017101710170.6050.6050.6050.6050.6050.6050.6050.605注：0.6%3%，满足要求。柱正截面受压承载力计算（m柱） 截面一层柱底一层柱顶二层柱底二层柱顶三层柱底三层柱顶四层柱底四层柱顶m（）34.50-69.0104-95.8287.94-85.7699.62-116.76n（）1812.701768.631320.131276.07828.51784.44337.46293.40（）19.0339.0178.7875.09106.14109.33295.2139