某办公楼钢筋混凝土框架结构设计 土木毕业论文.doc

校园某办公室钢筋混泥土结构设计 本 科 毕 业 论 文（设计） 校园某办公室钢筋混凝土 结构设计 系 部 建筑学部 专 业 土木工程 年 级 班级名称 本土木工程 1 班 学 号 学生姓名 指导教师 2011 年 05 月 目录 1.结构选型 1 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 1.1.板的选型 1 1.2.梁的选型 1 1.3.柱的选型 2 2.板的设计 3 2.1.楼板设计（塑性法） 3 2.1.1.荷载计算 3 2.1.2.配筋计算 3 2.2. 屋面板设计（弹性法） .11 2.2.1.荷载计算 .11 2.2.2.配筋计算 .11 3.重力荷载计算 .17 3.1.屋面及楼面的永久荷载标准值 .17 3.2.屋面及楼面可变荷载标准值 .17 3.3.门、窗、墙、梁、柱重力荷载计算 .18 3.4.各层楼重力荷载代表值 .20 4.横向框架侧移刚度的计算 .21 5.横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 .23 5.1.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 .23 5.2.横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算 .28 6.竖向荷载作用下框架结构的内力计算 .33 6.1.横向框架内力计算 .33 7.横向框架内力组合 .41 7.1.框架梁内力组合 .41 7.2 梁支座边缘截面及调幅后的内力标准值 .41 7.3.框架梁组合 .41 7.4.框架柱的内力组合 .41 8.截面设计 .41 8.1.框架横梁配筋计算 .41 8.2.框架柱配筋计算 .41 8.3.柱斜截面受压承载力计算 .41 9.基础设计 .41 9.1.荷载计算 .41 9.1.1.设计基础的荷载 .41 9.1.2.a 柱基础承受的上部荷载 41 9.2.a 柱独立基础计算 .41 9.2.1.选择基础埋深 .41 9.2.2.地基承载力深度修正 .41 9.2.3.基础底面尺寸 .41 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 9.2.4.地基承载力验算 .41 9.2.5.计算基地净反力 .41 9.2.6.基础高度（采用阶梯形独立基础） .41 9.2.7.配筋计算 .41 9.3.d 柱独立基础计算 .41 9.3.1.选择基础埋深 .41 9.3.2.地基承载力深度修正 .41 9.3.3.基础底面尺寸 .41 9.3.4.地基承载力验算 .41 9.3.5.计算基地净反力 .41 9.3.6.基础高度（采用阶梯形独立基础） .41 9.3.7.配筋计算 .41 9.4.b、c 柱联合基础的计算 41 9.4.1.选择基础埋深 .41 9.4.2.地基承载力深度修正 .41 9.4.3.基础底面尺寸 .41 9.4.4.计算基底反力 .41 9.4.5.地基承载力验算 .41 9.4.6.基础高度（采用阶梯形独立基础） .41 9.4.7.配筋计算 .41 10.楼梯设计 41 10.1.设计资 料 41 10.2.楼梯板和梁的设计计算 41 10.2.1.踏步板 tb1 的计算 41 10.2.1.1.确定尺寸 41 10.2.2.平台板 pb1 的计算 41 10.2.3.梯梁 tl1 的计算 41 10.2.4.梯梁 tl2 的计算 41 参考文献 .41 致谢 .41 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 某办公楼钢筋混凝土框架结构设计 【摘要】本设计的工程为广工大华立某五层办公楼现浇钢筋混凝土框架结构，层高 3.6m，总高度为 19.6m。该建设地区抗震设防烈度为 7 度，基本风压为 0.75kn/，建筑场地 为 ii 类，本建筑抗震等级为 3 级。 在实习单位领导的指导下，先后完成了如下工作：（1）建筑设计， （2）结构选型， （3）楼（屋）面板结构设计， （4）框架结构设计， （5）基础结构设计， （6）楼梯设计等。 其中，楼板采用塑性理论进行计算，屋面板则采用弹性理论。采用分层计算法近似计 算竖向荷载作用下框架内力，用 d 值法近似计算水平荷载作用下的框架内力。本设计采用 的板厚为 100mm；横向框架梁截面尺寸 250mm450mm，首层框架柱 500mm500mm，其余各 层框架柱 450mm450mm；基础采用现浇钢筋混凝土阶梯行独立基础，埋深 1.5m，高度 0.6m；楼梯为现浇板式楼梯。计算结果见施工图部分。 【关键词】 多层办公楼、钢筋混凝土、框架结构 、楼梯、基础 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 a design about the office building reinforced concrete frame construction in school 【abstract】my project is a reinforced concrete frame construction office building, which contains 5 floors. each floors height is 3.6 meters . the whole elevation is 19.6 meters. in this area, the intensity of earthquake resistance is 7. the basic wind pressure is 0.75 kn/m2, the location type of the constructs is ii. the rank of the earthquake resistance is 3. i apprehend the original information first. secondly, i reviewed the related knowledge whicn i had studied. third, according to the buildings function, load, natural condition and so on, i have finished some assignments as follow : (1) the architectural design, (2) structure type choosing, (3) board structural design, (4) frame construction design, (5) foundation structural design, (6) staircase design and so on. among them, i used the theory of plastic in the design of the floors, and used the theory of elasticity in the design of roof. when i calculated the frames endogenic force under the vertical load function, i used the lamination calculation method. d method is used in the calculation of frame endogenic force under the horizontal load function. in the design, the boards thick is 100mm, the beams size is 250mm450mm, the size of the columniation is 500mm500mm. i have used the reinforced concrete step-shape independent foundation, which is 0.6m height, and buried 1.5m depth. finally i have used the board style staircase in my project. because of limited time and ability, only the analyzing process of some typical members of the structure were showed in the paper, the others can be found in the drawing. 【keywords】 office, reinforced concrete, frame construction, stairs, foundation 撒 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 1 1.结构选型 1.1.板的选型 本设计中，板采用 c25 混凝土浇注。确定钢筋混凝土板截面尺寸：对于双向板，要求 , 为双向板的短向跨度。结构布置图如图所示，短边尺寸最大值的 b1 区格，150hl1l 3900mm， ，并且双向板 mm。综合考虑，取板厚 为1l13905hlmin80hh 100mm。所以取楼板和屋面板厚度为 100mm。楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构 1.2.梁的选型 本设计中，梁采用 c25 混凝土浇注。框架主梁截面高度按梁跨度的 1/181/10 估算， 由此估算出的梁截面尺寸如下： 框架横梁 ab 跨横梁跨度 l 取 6900mm h = (1/181/10)l = 383690 取 h=450mm b = (1/21/3)h = 128345 取 b=250mm 取 ad 跨横梁 bh = 250mm500mm 框架纵梁 跨度 l 取最大跨度 3900mm h = (1/181/10)l = 217390 取 h=400mm b = (1/21/3)h = 133200 取 b=200mm 取纵梁 bh = 200mm400mm 考虑刚度等因素，外墙梁尺寸 bh = 300mm600mm 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级 框架梁 编 号 bh 层 次 混凝土等级 kjl-1 300600 15 c25 横 梁 kjl-2 250450 15 c25 kjl-3 300600 15 c25 纵 梁 kjl-4 200400 15 c25 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 2 1.3.柱的选型 本设计中，柱采用 c30 混凝土浇注。因为本框架结构总高度小于 30m，抗震设防烈度 为 7 度，故框架抗震等级为三级，轴压比限值为 0.9，各层荷载标准值为 1015 kn/m2，本 设计取 12 kn/m2。 边柱及中柱荷载面积分别为：3.93.45 和 3.94.52m2 考虑采用 c30 混凝土， 14.3/cfn1.3cnaf 边柱： 2 34.815.14900253. m 取柱为矩形： bh = 450450 2m 中柱： 2 36.10.14905.3a 取柱为矩形： bh = 450450 2 首层柱取： bh = 500500 m 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 3 2.板的设计 2.1.楼板设计（塑性法） 2.1.1.荷载计算 地砖地面： 0.68 kn/m2 25mm 水泥砂浆找平层： 200.025=0.50 kn/m2 100mm 钢筋混凝土楼板： 250.100=2.50 kn/m2 管道荷载： 0.50 kn/m2 20mm 混合砂浆打底： 170.020=0.34 kn/m2 恒载标准值： gk=4.52 kn/m2 活载标准值： qk=2.00 kn/m2 以可变荷载效应控制时，取 s1=1.24.52+1.42.0=8.22 以永久荷载效应控制时，取 s2=1.354.52+1.42.00.7=8.062 因为 s1s2，所以取可变荷载效应控制的荷载值 s1 进行设计。 恒载设计值： g1.24.525.42 kn/m 2 活载设计值: q=1.42.0=2.80 kn/m2 荷载设计值： p=g+q=5.42+2.8=8.22 kn/m2 2.1.2.配筋计算 1、b1 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 2109035361.20.72.0xyxlmlnn取 ， b1 区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为 0.8，钢筋采用分离式布置。 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 4 220.8311()24931.9 0.75/(1.).0.27.2xxplnm knm 取 =0.9，h 0x=100-20=80 mm，h 0y=80-10=70 mm， 210 n/ yfm min 2,ii 0.45/.127/0.70.%.%tysfab 2、b2 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 3902536061/7571.840.32.0xyxl mlnn取 ， b2 区格为一短边简支，内力折减系数为 1.0。短边支座 a 为 b2 及 b1 区格的共同支 座，b2 区格 a 支座配筋在 b1 区格计算中已选定，为8180 ，a s=279mm2 故 027910.73./ysymafhknm2 2865(3) (1.84)3.71 .42/(.4)04 2xyxpln knm 取 =0.9，h 0x=100-20=80 mm，h 0y=80-10=70 mm， 210 n/ yf 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（ mm） 20 (/)syamfh 实配钢筋 短跨跨中 0.75xm80 50s1，所以取永久荷载效应控制的荷载值 s2 进行设计。 恒载设计值： g=1.356.9 =9.315 kn/m2 活载设计值: q=1.40.50.7=0.49 kn/m2 荷载设计值： p=g+q =9.315+0.49=9.805 kn/m2 p=g+q/2=9.315+0.245=9.56 kn/m2 p”=q/2=0.245 kn/m2 弯矩计算方法：（1）求跨中弯矩时，按 p=g+q/2，和 p”=q/2 叠加作用进行计算。 （2）求支座弯矩时，按 p=g+q 进行计算。 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 12 2.2.2.配筋计算 1、b1 区格内力以及配筋计算 四边固定 计算跨度 210903536.xyxylml、 、 为 弯 矩 系 数 单位板宽弯矩（ ）计算：/knm 跨中弯矩： 22222222“0.394.5610.936.451.91.4 / .80.7/xxxyxxmpllllkn 支座弯矩： 2 20.89.5190/78axxbypl knmmd支 座支 座 配筋计算： h0x=100-20=80 mm h0y=80-10=70 mm s=0.9 跨中正弯矩配筋，选用 hpb235 钢筋，f y=210 2/ min 2,ii 0.45/.127/0.70.%tysfabhm 截 面 m(knm) 20 .8 ()sysafh 选用钢筋 实际配筋 面积（mm 2） x方向 1.44 761.5 ，由上表可见， 沿房屋高度在z 1.1301.425 范围内变化，即风压脉动的影响较大。因此该房屋应该考虑风压脉动 的影响。 框架结构分析时，应按静力等效原理将上图的分布风荷载转化为节点集中荷载， 如图所示。例如，第 3 层的集中荷载 f3 的计算过程如下： 3 1.172.94.8761.2.6.65.94.231.172.81.3.76.8.6f kn （2）风荷载作用下的水平位移验算。 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 31 根据上图所示的水平荷载，由公式 计算层间剪力 ，然后根据表 nikivfiv “中框架柱侧移刚度 d 值” ，求出 轴线框架的层间侧移刚度，再按公式 和 计算各层的相对侧移和绝对侧移。计算1/siijijuv1nkku 过程见下表。 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算 层次 1 2 3 4 5/ifkn 19.58 21.37 18.63 16.76 16.99 iv 93.33 73.75 52.38 33.75 16.99 /dm 32634 50104 50104 50104 50104iu 2.86 1.47 1.05 0.67 0.34 /i 2.86 4.33 5.38 6.05 6.39 ih 1/1643 1/2449 1/3429 1/5373 1/10588 由上表可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为 1/1643，远小于 1/550，满足规 范要求。 （3）风荷载作用下框架结构内力计算。 风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。计算过程见 下表。轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见下图。 风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算 边柱 a-轴边柱 层次 /ihm/ivkn/ij dm1iivky1bimui 5 3.6 16.99 50104 10812 3.67 0.541 0.21 2.77 10.43 4 3.6 33.75 50104 10812 7.28 0.541 0.31 8.13 18.09 3 3.6 52.38 50104 10812 11.30 0.541 0.4 16.28 24.41 2 3.6 73.75 50104 10812 15.91 0.541 0.48 27.50 29.79 1 4.7 93.33 32634 7054 20.17 0.463 0.75 71.11 23.70 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 32 中柱 b-轴中柱2id2ivky2bim2ui 14240 4.83 1.258 0.41 7.13 10.26 14240 9.59 1.258 0.45 15.54 18.99 14240 14.89 1.258 0.5 26.80 26.80 14240 20.96 1.258 0.5 37.73 37.73 9263 26.49 1.078 0.64 79.69 44.82 风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 边跨梁 中跨梁 柱轴力 层次 lbmrblbvlbmrblbv边柱 中柱 5 10.43 5.85 6.9 2.36 4.41 4.41 2.1 4.20 -2.36 -1.84 4 20.86 14.90 6.9 5.18 11.22 11.22 2.1 10.69 -5.18 -5.51 3 32.54 24.15 6.9 8.22 18.19 18.19 2.1 17.33 -8.22 -9.11 2 46.07 36.80 6.9 12.01 27.73 27.73 2.1 26.41 -12.01 -14.40 1 51.2 47.08 6.9 14.24 35.47 35.47 2.1 33.78 -14.24 -19.54 风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如下图所示。 （ ） 框 架 弯 矩 图 （ ） 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 33 6.竖向荷载作用下框架结构的内力计算 6.1.横向框架内力计算 （1）计算单元 取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为 7.8m，如下图所示。本设计不考虑 纵向框架梁的中心线与柱的不重合，因此在框架节点上不考虑有集中力矩作用。 （ ） 梁 端 剪 力 及 柱 轴 力 图 （ ） 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 34 横向框架计算单元 （2）荷载计算 1）恒载计算。 在下图中，q 1 代表横梁的自重，为均布荷载形式。对于第 5 层 q13.071 kn/m 为板传给横梁的梯形荷载， 为板传给横梁的三角形荷载，由上图所示几何关2 2 系可得： 26.93.1/qknm26.914./qknm p1、p 2 分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和屋 面墙体等的重力荷载，计算如下图： a1b1d2pc 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 35 各层梁上作用的恒载 126.934.13.98413.926.82.p kn 对于 14 层，q 1 包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同 第 5 层，结果为： 13.07/knm13.07.683154.6/qknm 2459/qk29./q 各层梁上作用的恒载 a1b1dpc 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 36 1226.93452.13.9.045(3.6)2.185.34086 .0.8(.).68.21.056.9pknkp 3.90453.4.83.9.045(3.6)(.)2.81 框架恒载计算表 层次 (kn/m) (kn/m) (kn/m) (kn/m) kn kn kn 5 3.071 26.91 14.49 126.98 129.61 14 3.071 14.66 17.63 9.49 116.58 121.05 108.16 2）活荷载计算。 各层梁上作用的活载 对于第 5 层 20.391.5/qknm20.51./qknm126.0.739.58.pk 对于第 14 层 2.0397.8/qknm2.014.2/qknm 1q12q2 2p21a1b1dc 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 37 126.93206.9135.pkn 框架活荷载计算表 层次 (kn/m) (kn/m) kn kn 5 1.95 1.05 6.73 8.78 14 7.8 4.2 26.91 35.1 （3）内力计算。 梁端、柱端弯矩采用力矩分配法计算。以下取第五层 ad 跨梁为例，在恒载作用下， 计算没有分配之前的梁端弯矩。在恒载作用下，梁端所产生的弯矩是由梁的自重所形成 的矩形均布荷载，和板的重量形成的梯形均布荷载叠加形成的。 在梁的自重所形成的矩形均布荷载作用下的梁端弯矩： 22113.076.91.8abqlmknm 在板的重量形成的梯形均布荷载作用下的梁端弯矩： 2 223 2326.9110.8.92.1.950.836adqlm knmal 弯矩叠加： 12.189.204.31adadmknm 根据力矩分配法，转动弯矩 10 104.72.84absisi柱 柱， 2q21p2 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 38 分配系数： 0.7.213847abdabs柱柱下 柱 柱 恒载作用下没有分配之前的梁端弯矩值 mkn ab 跨 bc 跨 cd 跨层次 左端 右端 左端 右端 左端 右端 5 -104.27 104.27 -5.79 5.79 -104.27 104.27 14 -72.51 72.51 -4.18 4.18 -118.49 118.49 活荷载载作用下没有分配之前的梁端弯矩值 mkn ab 跨 bc 跨 cd 跨层次 左端 右端 左端 右端 左端 右端 5 -6.67 6.67 -0.34 0.34 -6.67 6.67 14 -26.69 26.69 -1.35 1.35 -26.69 26.69 各节点分配系数 边柱 中柱 层次 各层柱 上端 各层柱下 端 左梁 左梁 各层柱上 端 各层柱下 端 右梁 5 0.79 0.21 0.22 0.61 0.17 24 0.44 0.44 0.12 0.14 0.38 0.38 0.10 1 0.41 0.48 0.11 0.13 0.36 0.42 0.09 具体弯矩过程见下图。 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 39 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 下柱 上柱 0.79 0.21 0.17 0.61 0.22 0.22 0.61 0.17 0.21 0.79 -104.27 104.27 -5.79 5.79 -104.27 104.27 82.37 21.90 -16.74 -60.07 -21.67 21.67 60.07 16.74 -21.90 -82.37 15.95 -8.37 10.95 -12.98 10.83 -10.83 21.72 -10.95 8.37 -26.07 -5.99 -1.59 -1.50 -5.37 -1.94 0.01 0.04 0.01 3.72 13.98 92.34 -92.34 96.98 -78.42 -18.56 16.64 81.83 -98.47 94.46 -94.46 0.44 0.44 0.12 0.10 0.38 0.38 0.14 0.14 0.38 0.38 0.10 0.12 0.44 0.44 -72.51 72.51 -4.18 4.18 -118.49 118.49 31.90 31.90 8.70 -6.83 -25.97 -25.97 -9.57 16.00 43.44 43.44 11.43 -14.22 -52.14 -52.14 41.19 15.95 -3.42 4.35 -30.04 -12.98 8.00 -4.78 30.04 21.72 -7.11 5.72 -26.07 -41.19 -23.64 -23.64 -6.45 3.07 11.65 11.65 4.29 -5.58 -15.15 -15.15 -3.99 7.38 27.08 27.08 49.45 24.22 -73.67 73.09 -44.35 -27.29 -1.45 9.82 58.33 50.01 -118.15 117.37 -51.13 -66.25 0.44 0.44 0.12 0.10 0.38 0.38 0.14 0.14 0.38 0.38 0.10 0.12 0.44 0.44 -72.51 72.51 -4.18 4.18 -118.49 118.49 31.90 31.90 8.70 -6.83 -25.97 -25.97 -9.57 16.00 43.44 43.44 11.43 -14.22 -52.14 -52.14 15.95 15.95 -3.42 4.35 -12.98 -12.98 8.00 -4.78 21.72 21.72 -7.11 5.72 -26.07 -26.07 -12.53 -12.53 -3.42 1.36 5.17 5.17 1.91 -4.42 -11.99 -11.99 -3.15 5.57 20.42 20.42 35.32 35.32 -70.64 71.39 -33.78 -33.78 -3.84 10.98 53.17 53.17 -117.32 115.56 -57.78 -57.78 0.44 0.44 0.12 0.10 0.38 0.38 0.14 0.14 0.38 0.38 0.10 0.12 0.44 0.44 -72.51 72.51 -4.18 4.18 -118.49 118.49 31.90 31.90 8.70 -6.83 -25.97 -25.97 -9.57 16.00 43.44 43.44 11.43 -14.22 -52.14 -52.14 15.95 14.86 -3.42 4.35 -12.98 -12.30 8.00 -4.78 21.72 24.01 -7.11 5.72 -24.29 -26.07 -12.06 -12.06 -3.29 1.29 4.91 4.91 1.81 -4.74 -12.86 -12.86 -3.38 5.36 19.64 19.64 35.80 34.71 -70.51 71.32 -34.03 -33.35 -3.93 10.66 52.30 54.59 -117.55 115.34 -56.78 -58.56 0.41 0.48 0.11 0.09 0.36 0.42 0.13 0.13 0.42 0.36 0.09 0.11 0.48 0.41 -72.51 72.51 -4.18 4.18 -118.49 118.49 29.73 34.80 7.98 -6.15 -24.60 -28.70 -8.88 14.86 48.01 41.15 10.29 -13.03 -56.88 -48.58 15.95 -3.07 3.99 -12.98 7.43 -4.44 21.72 -6.52 5.14 -26.07 -5.28 -6.18 -1.42 0.14 0.56 0.66 0.20 -1.40 -4.52 -3.87 -0.97 2.30 10.04 8.58 40.40 28.62 -69.03 70.49 -37.02 -28.04 -5.43 13.20 65.21 37.28 -115.69 112.90 -46.83 -66.07 14.31 14.02 18.64 -23.42 d c b a （a） 恒载作用下 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 40 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 下柱 上柱 右梁 左梁 下柱 上柱 0.79 0.21 0.17 0.61 0.22 0.22 0.61 0.17 0.21 0.79 -6.67 6.67 -0.34 0.34 -6.67 6.67 5.27 1.40 -1.08 -3.86 -1.39 1.39 3.86 1.08 -1.40 -5.27 5.87 -0.54 0.70 -4.81 0.70 -0.70 4.81 -0.70 0.54 -5.87 -4.21 -1.12 0.58 2.08 0.75 -0.75 -2.08 -0.58 1.12 4.21 6.93 -6.93 6.88 -6.59 -0.28 0.28 6.59 -6.88 6.93 -6.93 0.44 0.44 0.12 0.10 0.38 0.38 0.14 0.14 0.38 0.38 0.10 0.12 0.44 0.44 -26.69 26.69 -1.35 1.35 -26.69 26.69 11.74 11.74 3.20 -2.53 -9.63 -9.63 -3.55 3.55 9.63 9.63 2.53 -3.20 -11.74 -11.74 2.63 5.87 -1.27 1.60 -1.93 -4.81 1.77 -1.77 4.81 1.93 -1.60 1.27 -5.87 -2.63 -3.19 -3.19 -0.87 0.34 1.28 1.28 0.47 -0.47 -1.28 -1.28 -0.34 0.87 3.19 3.19 11.19 14.43 -25.62 26.09 -10.28 -13.16 -2.65 2.65 13.16 10.28 -26.09 25.62 -14.43 -11.19 0.44 0.44 0.12 0.10 0.38 0.38 0.14 0.14 0.38 0.38 0.10 0.12 0.44 0.44 -26.69 26.69 -1.35 1.35 -26.69 26.69 11.74 11.74 3.20 -2.53 -9.63 -9.63 -3.55 3.55 9.63 9.63 2.53 -3.20 -11.74 -11.74 5.87 5.87 -1.27 1.60 -4.81 -4.81 1.77 -1.77 4.81 4.81 -1.60 1.27 -5.87 -5.87 -4.61 -4.61 -1.26 0.63 2.38 2.38 0.88 -0.88 -2.38 -2.38 -0.63 1.26 4.61 4.61 13.01 13.01 -26.01 26.38 -12.07 -12.07 -2.25 2.25 12.07 12.07 -26.38 26.01 -13.01 -13.01 0.44 0.44 0.12 0.10 0.38 0.38 0.14 0.14 0.38 0.38 0.10 0.12 0.44 0.44 -26.69 26.69 -1.35 1.35 -26.69 26.69 11.74 11.74 3.20 -2.53 -9.63 -9.63 -3.55 3.55 9.63 9.63 2.53 -3.20 -11.74 -11.74 5.87 5.47 -1.27 1.60 -4.81 -4.81 1.77 -1.77 4.81 4.81 -1.60 1.27 -5.47 -5.87 -4.43 -4.43 -1.21 0.63 2.38 2.37 0.88 -0.88 -2.37 -2.37 -0.63 1.21 4.43 4.43 13.18 12.78 -25.96 26.39 -12.07 -12.07 -2.25 2.25 12.07 12.07 -26.39 25.96 -12.78 -13.18 0.41 0.48 0.11 0.09 0.36 0.42 0.13 0.13 0.42 0.36 0.09 0.11 0.48 0.41 -26.69 26.69 -1.35 1.35 -26.69 26.69 10.94 12.81 2.94 -2.28 -9.12 -10.64 -3.29 3.29 9.12 10.64 2.28 -2.94 -12.81 -10.94 5.87 -1.14 1.47 -4.81 1.65 -1.65 4.81 -1.47 1.14 -5.87 -1.94 -2.27 -0.52 0.15 0.61 0.71 0.22 -0.22 -0.71 -0.61 -0.15 0.52 2.27 1.94 14.87 10.54 -25.41 26.03 -13.33 -9.93 -2.78 2.78 9.93 13.33 -26.03 25.41 -10.54 -14.87 5.27 -4.97 4.97 -5.27 d c b a （b） 活荷载作用下 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 41 (a)恒载作用下 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 42 (b)活载作用下 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 43 在恒荷载和活荷载作用下，梁端剪力和柱轴力按照以下公式进行计算。 221 0 0 1 0 0 12ababbabamqlqqlqllmqll梁 ： ： ：上 式 中 为 弯 矩 引 起 的 剪 力 ， 为 荷 载 引 起的 剪 力 。 根据多层钢筋混凝土框架结构设计实例p279，梯形均布荷载转化为矩形均布荷 载的公式为： 2321eqq258eq 恒载作用下梁所受到的荷载值（kn/m ） 层次 5 3.07 26.91 14.49 0.863 23.219 9.056 26.290 12.127 14 3.07 14.66 17.63 9.49 0.863 15.212 5.931 18.283 9.002 29.872 活荷载作用下梁所受到的荷载值（kn/m ） 层次 5 0.00 1.95 1.05 0.875 1.705 0.656 1.705 0.656 14 0.00 7.80 4.20 0.875 6.821 2.625 6.821 2.625 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kn ） 荷载引起的剪力 弯矩引起的剪力 总剪力 ab 跨 bc 跨 cd 跨 ab 跨 bc 跨 cd 跨 ab 跨 bc 跨 cd 跨层次 va =vb vb =vc vc =vd va =-vb vb =vc vc =vd 5 90.70 12.73 90.70 0.58 0.91 -0.67 90.12 91.28 11.82 13.65 91.37 90.03 4 63.08 9.45 103.06 0.11 -3.99 0.08 62.96 63.19 13.44 5.47 102.97 103.14 3 63.08 9.45 103.06 0.26 -3.40 -0.11 62.82 63.33 12.85 6.05 103.17 102.95 2 63.08 9.45 103.06 0.32 -3.20 -0.12 62.76 63.40 12.66 6.25 103.18 102.94 bcdnh 1q2q2231eqe1 q q1q22q231eqe q abv左 c右 v左 d右 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 44 1 63.08 9.45 103.06 0.40 -3.70 -0.21 62.67 63.48 13.15 5.75 103.27 102.85 a 柱 b 柱 c 柱 d 柱 217.10 237.95 232.71 253.56 234.63 255.48 218.35 239.20 417.49 438.35 451.24 472.09 472.08 492.93 458.93 479.78 617.75 638.60 669.32 690.18 710.31 731.16 699.31 720.16 817.93 838.78 887.28 908.13 948.75 969.60 939.68 960.53 1018.04 1051.64 1105.81 1139.42 1186.78 1220.39 1179.96 1213.56 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力（kn ） 荷载引起的 剪力 弯矩引起的 剪力 总剪力 柱轴力 边跨 中跨 边跨 中跨 边跨 中跨 边柱 中柱层次 va =vb vb =vc va =-vb vb =-vc 5 5.88 0.69 -0.01 0.00 5.88 5.89 0.69 12.61 33.46 15.36 36.21 4 23.53 2.76 0.07 0.00 23.60 23.46 2.76 83.97 104.82 97.53 118.38 3 23.53 2.76 0.05 0.00 23.59 23.48 2.76 155.31 176.17 179.72 200.57 2 23.53 2.76 0.06 0.00 23.59 23.47 2.76 226.67 247.52 261.89 282.75 1 23.53 2.76 0.09 0.00 23.62 23.44 2.76 298.05 331.66 344.04 377.65 柱的弯矩以左侧受拉为正，单位 ，压力以受压为正，剪力以使柱顺时针转knm 动为正，单位 kn。 hmqmhdcdcdc 00 ：柱 ： 恒载作用下框架柱的剪力 层次 a 轴柱 d 轴柱 e 轴柱 5 38.61 -14.64 -19.38 4 26.51 -10.74 -14.26 3 27.88 -11.26 -14.77 2 33.38 -12.18 -17.43 1 10.93 -3.65 -5.71 n顶 底 n顶 底 n顶 底 n顶 底 abcvn顶 底 顶 n底 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 45 活荷载作用下框架柱的剪力 层次 a 轴柱 d 轴柱 e 轴柱 5 4.12 -1.63 -2.16 4 6.15 -2.55 -3.41 3 7.58 -2.39 -3.02 2 -1.04 -2.63 -3.66 1 -3.12 -0.77 -1.20 恒载作用下梁端剪力及柱轴力图 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 46 活载作用下梁端剪力及柱轴力图 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 47 7.横向框架内力组合 7.1.框架梁内力组合 根据高规5.6 规定：荷载效应和地震作用效应的组合同时满足下面两个： a、无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值按 永久荷载起控制作用时： qkgkss4.17035.1 可变荷载起控制作用时： .2.kk 1409()gkqkwss （其中，当荷载起有利作用时，永久荷载分项系数取 1.0） b、有地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值按： ehkgss3.12. （其中，当荷载起有利作用时，永久荷载分项系数取 1.0） 7.2 梁支座边缘截面及调幅后的内力标准值 由于在计算内力的过程中，计算出来的梁端柱端截面内力均为轴线处的内力，截面 配筋计算时应取边缘截面内力标准值进行组合。因此荷载效应组合前进行调整。框架梁 在竖向荷载（恒、活荷载）和水平荷载（风荷载和水平地震作用）作用下梁支座边缘截 面的内力标准值按下