土木工程毕业设计书

青岛农业大学 毕 业 论 文（设计） 题 目： 济南大学一号办公楼设计 姓 名： 王 刚 学 院： 建筑工程学院 专 业： 土木工程 班 级： 2008 级 4 班 学 号： 20082385 指导教师： 潘东芳 2012 年 5 月 30 日 济南大学 1 号办公楼设计 土木工程专业 王 刚 指导教师 潘东芳 摘要：本设计是济南大学一号办公楼由建筑设计和结构设计两部分组成。本办公 楼的建筑面积为 3300m2，层数 5 层，结构体系为框架结构。办公楼形状采用的是 比较常用的矩形形状，在平面布置时采用的是内走廊。建筑设计包括建筑设计总 说明、建筑平面设计、立面设计和剖面设计；结构设计包括结构平面布置及计算 简图确定，计算简图选取一榀框架进行荷载计算、内力计算、内力组合、框架梁、 柱截面设计和配筋计算、楼板和屋面设计、楼梯设计，基础设计等。 关键词：办公楼、框架结构、建筑设计、结构设计。 I Design of No.1 Office Building of Jinan University Student majoring in Civil Engineering wang yang Tutor Name Pan Dongfang Abstract: Design of No.1 0ffice building of Jinan university was designed by the architectural design and structural design two parts. Construction area of this office building was 3300m2 and layers was five layers, Structure system was frame structure. The office building shape is relatively commonly used the rectangular shape, in layout when used is the internal corridor. Architecture design including architectural design always explain, building the plane design, the vertical design and profile design; Structural design includes structure layout and calculation diagram sure, calculation diagram investigated. one selecting a load calculation, internal force calculation, internal force combination, beam and column section design and reinforcement calculation, floor and the roof design, stair design, basic design, etc. Key words: Office building, Framework, Architectural design, Structural design. 目录 摘要 .I Abstract II 第一章 建筑设计部分.1 1.1 工程概况.1 1.2 办公楼的建筑说明.1 1.3 建筑构造说明.5 第二章 结构设计部分.6 2.1 工程概况.6 2.2 结构布置及计算简图.6 2.3 荷载计算.10 2.4.内力计算.14 2.5.横向框架内力组合.49 2.6 截面设计与配筋计算.56 2.7 基础设计71 2.7.1 基地尺寸确定（内柱基础）72 总 结.76 致 谢.77 参考文献.78 毕业设计图纸目录.79 0 第一章 建筑设计部分 1.1 工程概况 1.1.1 工程名称及概况 工程名称：济南大学一号办公楼 建设地点：济南市 建筑面积：3311.8 平方米 建筑基底面积：660 平方米 建筑类型：框架结构 层数：5 层 1.1.2 工程设计的相关资料 （1）地表以下 1.0m 为素填土，填土下层为 3.5m 厚粉质粘土，地基承载力标 准值 240kN/ m2，再下为风化岩，地基承载力标准值为 650kPa。地下水位在天然 地表下 2.0m。 （2）场地类别：类场地 （3） 气温最热月平均 33，最冷月平均-1，夏季极端最高 41,冬季极端 最低10 。 （4） 主导风向：全年为西北风,夏季为东南风。 （5） 雨雪条件，年终雨量 1450mm，日最大降水强度 19mm/d，最大积雪 8mm。基本雪压 0.30kN/m2。 （6）建筑结构的安全等级为二级，结构设计正常使用年限为 50 年。 （7）抗震设防烈度 6 度。 （8）屋面荷载：不上人屋面为 1.0 KN/m2、上人屋面取标准值。 1.2 办公楼的建筑说明 1.2.1 设计思路 1 我的毕业设计的选题是济南大学 1 号办公楼的设计，济南大学 1 号办公楼可以向 教师和学生提供一个良好的办公的交流的场所，让教师的办公更加轻松和愉快，让学 生和老师的交流更加方便和愉快，在办公楼的设计中，更加突出对教师办公环境的关 注，是教师获得一个更加舒适的办公环境，更充分的利用现有的空间。 办公楼的设计应该更加注重使用功能，不仅仅是作为一个办公的场所，而是既 可以使教师舒适的办公也可以让老师获得充分的休息，并且能在轻松愉快的环境下 和同学进行交流，这就是我毕业设计的研究方向，为了达到这三个目的，在建筑的 布局上应加以改变 1.2.2 建筑功能空间 主要功能空间如下：（1）办公室 30 个：（2）多功能会议室 1 个：约 150 m2，（3）接待室 4 个 （4）档案室 2 个（5）大厅：约 200m2 （6）文印室 1 个， 每层设男女厕所（5）底层和顶层设置休息区 功能空间布置原则如下：为了解决使教师办公的环境的到改善的目标，我准 备利用动静分区的原则，将建筑平面进行灵活的安排，将大厅和休息区还有文印 室等，安排的一层，将档案室和会议室这些利用率偏低的放置在顶层，将最常利 用的办公室，安排的 2 到 4 层，采用中间静两头动的动静分区原则 并且，在每一层都设置休息区和接待室，如果老师和同学进行的简短的交流 可以去接待室，方便快捷，如果老师之间需要讨论或者老师长时间工作以后需要 休息的时候，可以去休闲室稍稍休息一下 在首层的休息区，使用大面积的玻璃，保证采光，并且给人轻快地感觉，设 置沙发茶几等，可以坐下来交谈，每一层的楼梯休息平台可以设计盆景等，每一 层的休闲区里可以设置一些健身器材，可以让老师在楼内就锻炼身体，顶层设置 了两个小会议室，是用来开班级的会议，还有一个大型会议室，可以容纳数百人 同时开会。 基本可以满足办公楼的使用功能，且更加注重办公的环境上的舒适和便利性。 1.2.3 建筑平面设计 下图为底层平面 2 图 1-1 底层平面图 1.2.3.1 使用部分的平面设计 办公楼中主要的房间有文印室、办公室、接待室、厕所等，还有一些辅助房 间，办公室分为大型办公室和小型办公室，两种办公室均为矩形 1.2.3.2 交通联系部分的平面设计 楼梯 楼梯是建筑物内各个不同楼层之间上下联系的主要交通设施，楼梯应做到上 下通行方便，首先有足够的通行宽度，其次为了能够满足防火和安全的疏散要求 要有足够的疏散能力，并应满足坚固、耐久和一定的审美要求。 本办公楼设计中选取现浇板板式楼梯，两个楼梯均为双分平行楼梯。考虑以 上基本要求和人流要求及结构布置情况楼梯选用宽度为 6m，中梯段宽为 2.8m， 边梯段宽 1.5m。 走廊 走廊是建筑物中最大量使用的交通联系部分1。走廊的宽度应符合人流和消防 安全的要求。规定，当走廊为内走廊时，其净宽度不得小于 2100mm；而当为外 走廊时，其净宽度不得小于 1800mm。本教学楼设计中我所选用的是内走廊，其 净宽度为 4000mm。可以在走廊中央设置盆景等用以改善办公环境 1.2.4 建筑立面设计 3 立面设计满足房间的使用要求和技术经济条件下运用建筑造型和立面构图的 一些规律，具体详见建筑立面图2 本建筑屋面排水采取有组织排水，材料找坡，按 2%排水坡度把屋面降水有组 织地排到天沟，设落水管3。 办公楼通过正立面图可以看到该建筑物的高度为 23.40m，办公楼形成了左右 对称，对称或接近对称的平、立面设计容易取得端庄、严肃的效果。由于本建筑 采用的是框架结构，墙体只起围护作用，不承担荷载，所以立面上门窗的设置具 有很大的灵活性，不仅开启方式灵活，而且具有面积较大的特点，因此设计采用 大面积的窗户设计，既满足了设计对光线的要求，又满足了经济要求。门窗的尺 寸在立面图中均有标注。 建筑立面中外墙的面饰材料及其色彩颜色采用淡蓝色色和白色相间的真石漆 粉刷，使建筑物的立面更加的明亮，给人以舒适的感觉。底部勒脚采用大理石面， 在柱面利用瓷砖装饰 图 1-2 正立面图 1.2.5 建筑剖面设计 剖面图的设计是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，主要分析建 筑物各部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的 结构，构造关系等。在设计剖面时，剖到尽可能多的楼梯和门窗等比较重要的部 位，使剖面能很好的反映内部结构的布置，楼地面的装修以及梁柱之间相互关系 等。为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，本建筑将使内地坪提高到室外 4 地坪 450mm。本办公楼的剖面图是沿着中间主楼梯剖切开来由左侧向右侧观看， 由于采光和通风的影响办公楼的层高为 3.9m，窗户窗台的高度为 900mm。剖面图 见图 1-2。 1.3 建筑构造说明 1.3.1 楼地面 面层：水磨石地面 10mm 面层，20mm 厚水泥砂浆打底 结构层：120mm 厚钢筋混凝土楼面板 10 厚纸浆石灰粉平 1.3.2 屋面 保护层：40mm 厚现浇细石混凝土 防水层：sbs 改性沥青防水层 找平层：20mm 厚 1 比 2 水泥砂浆找平 保温兼找平层：140mm 厚膨胀珍珠岩砂浆找平 结构层：120mm 厚钢筋混凝土屋面板 10mm 厚纸浆石灰粉平 1.3.3 外墙面 外刷防水涂料 8mm 厚混合砂浆找平 12mm 厚水泥砂浆打底 200mm 厚墙体层 1.3.4 内墙面 20mm 厚水泥砂浆打底 200mm 厚墙体层 本工程做散水，宽度 600mm，坡度 5 第二章 结构设计部分 2.1 工程概况 济南大学拟兴建 5 层办公楼，建筑面积 3311.8 平方米，基本雪压 0.30kn/， 年降雨量 14mm，月最大降水强度 19mmd，最大积雪 80mm，地表以下 1.0m 为 素填土，填土层下为 3.5m 厚粉质粘土，地基承载力标准值 240kn，再下为风 化岩，地基承载力标准值为 650kpa 2.2 结构布置及计算简图 根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面，立面及剖面设 计，主体结构为 5 层，层高均为 3.9m，结构平面布置如图所示 图 2-1 结构品面布置图 2.2.1 板厚尺寸估算 采用现浇钢筋混凝土双向板，板厚要求如下： （1）大于 80mm （2）双向板不小于 1/50，单向板不小于 1/40 本设计中，双向板最大跨度为 7.5m，取板厚为 120mm 2.2.2 梁尺寸估算 6 2.2.2.1 横梁截面尺寸估算 梁截面高度一般取 =(1/121/8) ，截面宽度 =(1/31/2) 。h L bh 中跨梁：，取，。mm300 12 3600 12 l h400mmh200mmb 边跨梁：，取，。mm383 12 4600 12 l h400mmh200mmb 2.2.2.2 纵梁截面尺寸估算 纵向框架梁：，取，。mm591 12 7100 12 l h700mmh350mmb 纵向最小跨度为 4 米，根据梁净跨与高度比不宜小于 4，取纵梁尺寸符合标准 2.2.2.3 次梁尺寸估算 次梁：，取，。mm383 12 4600 12 l h400mmh200mmb 层次砼强度横梁纵梁次梁 15 c30400*200700*350400*200 2.2.3 柱截面尺寸估算 （1）柱截面的高与宽为（1/151/20）H, H 为建筑层高 （2）框架柱必须满足该建筑的轴压比限值 柱截面的高与宽为（1/151/20）H=4900/15-4900/20=326-245 柱组合的轴压比设计值计算柱截面尺寸可根据公式 cc N/bhf 确定。地震为 6 度（0.05g）设防。查表可知该框架的抗震等级为)fN/(A cNc 四级，其轴压比限值=1。选一榀框架上的边柱、中柱进行计算,由公式得柱截 N 面面积为： 边柱：=1.25=1.2514544=1400 kNNN V 由估取边柱的尺寸为 = =400mm，)fN/(A cNc hb 则 14001000/(14.3400400)1 7 中柱： =1. 3=1.314542.5=910 kN NN V 由估取中柱的尺寸为 = =400mm，)fN/(A cNc hb 则 9101000/(14.3400400)1 本设计所有主要边柱和中柱截面尺寸取 = =400mm。hb 为方便施工，各柱截面从底层到顶层不变 2.2.4 确定框架计算简图 框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，底层柱高从基础顶面算至第二层 楼面，室内外高差为 0.45 米，基础顶面至室外地坪取-0.55 米，所以底层柱高 H 为 4.9 米，其余各层为 3.9 米 2.2.5 各层梁柱线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩是考虑到现浇楼板作用，取取 0 2II 边跨（AB、DE 跨梁） i=2EI/L=E20.20.43/3m=7.1110-4E（m3） 1 12 中跨（BD 跨梁） i=2EI/L=E20.20.43/5m=4.2710-4E（m3） 1 12 上部各层柱：i=2EI/L=E20.40.43/3.9m=5.4710-4E（m3） 1 12 底层各层柱：i=2EI/L=E20.40.43/4.9m=4.3510-4E（m3） 1 12 梁柱线刚度见图 8 图 2-2 梁柱线刚度 其中底层柱使用 c35 混凝土，其他层使用 c30，E 分别是 3.0107 KN/m2和 3.15107 KN/m2 9 2.3 荷载计算 2.3.1 恒荷载计算 2.3.1.1 屋面框架梁线荷载标准值 40 厚细石混凝土 0.0424=0.96 2 m/kN SBS 防水层 0.24 2 m/kN 20 厚 1:2 水泥砂浆平层 200.02=0.4 2 m/kN 140 厚憎水膨胀珍珠岩兼找坡 （0.10+0.14）/27=0.84 2 m/kN 120 厚现浇楼板 250.12=3 2 m/kN 15mm 厚纸筋石灰抹灰 0.01516=0.24 2 m/kN 屋面恒载 5,68 2 m/kN 跨框架梁自重 0.20.425=2m/kN 梁侧粉刷 （20.280.02+0.240.02) 17=0.272m/kN 边跨框架梁自重 0.20.425=2m/kN 梁侧粉刷 （20.280.02+0.240.02) 17=0.272 m/kN 因此作用在顶层框架梁的线荷载为： m/kN272 . 2 1515 DEAB ggm/2,.272kN 15 BD g m/kN72.22468.5 22 DEAB gg m/kN72.22468.5 BD g 2.3.1.2 楼面框架梁线荷载标准值 10 厚水磨石地面 0.65 2 m/kN 20 厚水泥砂浆打底0.0220=0.4 2 m/kN 120 厚钢筋混凝土楼板 0.1225=3 2 m/kN 10mm 厚纸筋石灰抹底 0.0116=0.16 2 m/kN 楼面恒载 4.21 2 m/kN 中跨框架梁自重 0.20.425=2 2 m/kN 中跨梁梁侧粉刷 （20.280.02+0.240.02) 17=0.272m/kN 10 边跨框架梁自重 0.20.425=2 2 m/kN 边跨梁梁侧粉刷 （20.280.02+0.240.02) 17=0.272m/kN 边跨填充墙自重 0.1（3.9-0.4）6=2.1m/kN 填充墙粉刷自重 （3.9-0.4）0.01217=1.19m/kN 因此作用在中间层框架梁的线荷载为： m/kN528.519.11.2238.2 11 DEAB ggm/kN272.2 1D B g m/kN05.2154.21 22 CDAB gg m/16.84kN521.4 2 BD g 2.3.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值 边柱纵向框架梁自重 0.30.7（2+2）25=24.5kN 边柱纵向框架梁粉刷 （0.7-0.12）20.027.7517=3.06kN 1000 高女儿墙自重 10.246=4.8kN 1000 高女儿墙粉刷 40.02172=2.72kN 框架梁传来屋面自重 0.545.680.54=22.72kN 顶层边节点集中荷载 57.8kN 55 EA GG 中柱纵向框架梁自重 0.350.7（2+2）25=24.5kN 中柱纵向框架梁粉刷 3.06kN 纵向框架梁传来屋面自重 0.540.5425.68=45.44kN 顶层中节点集中荷载： 73kN 55 DB GG 3.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值 边柱纵向框架梁自重 24.5kN 边柱纵向框架梁粉刷 3.06kN 铝合金窗自重 1.82.30.35=1.45kN 窗下墙体自重 0.20.9(2-0.2+2-0.2) 6=3.89kN 窗下墙体粉刷 0.90.01217(2-0.2+2-0.2) =1.1 kN 窗边墙体自重 (3.9-0.7-0.9) 0.2(2.2-0.4) 6=4.97kN 窗边墙体粉刷 (3.9-0.7-0.9)0.01(2.2-0.4)17=1.41kN 框架柱自重 0.40.43.925=15.6kN 11 框架柱粉刷 （0.42+0.22）0.023.717=1.59 kN 纵向框架梁传来楼面自重 0.544/24.21=16.84kN 中间层边节点集中荷载 72.94kN EA GG 中柱纵向框架梁自重 24.5kN 中柱纵向框架梁粉刷 3.06kN 内纵墙自重 （4-0.4）0.1(3.9-0.7)6=6.91 kN 墙粉刷 （4-0.4）0.01217(3.9-0.7)=3.92 kN 框架柱自重 15.6kN 框架柱粉刷 1.59kN 纵向框架梁传来楼面自重 4.218=36.68 中间间层中节点集中荷载 89.26kN CB GG 2.3.1.5 恒荷载作用下的结构计算简图 表 2-1 恒荷载作用下的结构计算简图 线荷载（kn/m）集中荷载（kn） 屋面楼面屋面楼面 g5AB1,g5DE12.272g5AB1,g5DE15.528G5A57.8GA72.94 g5BD12.272g5BD12.272G5E57.8GE72.94 g5AB2,g5DE222.72g5AB2,g5DE216.84G5B73GB89.26 g5BD222.72g5BD216.84G5D73GD89.26 2.3.2 活荷载计算 2.3.2.1 屋面活荷载计算4 屋面活荷载 2.0kn/m2,办公室楼面活荷载 2.0kn/m2，走廊活荷载 2.5kn/m2 12 8kN/m42.0pp 55 DEAB kN/m842p5 BD 8kN24/240.5 55 EA PP kN1622240.5 55 DB PP 2.3.2.2 楼面活荷载 8kN/m42.0pp DEAB 10kN/m42.5p BD 4kN2.04/220.5 EA PP 9kN2.5240.50.54 DB PP 2.3.3 风荷载计算 5 表 2-2 风荷载计算表 层次 Z S Z（m） （kN/m2） 0 A（m2） （kN） W P 51.01.319.950.311.85.979 41.01.316.050.315.67.08 31.01.312.150.315.66.47 21.01.38.250.315.65.72 11.01.34.350.316.5 4.93 风压标准值组计算公式为 (2-1) 0 ZSZ 因为结构高度 HV t f 故仅需按构造配置箍筋。 柱箍筋加密区的体积配箍率为：=v/=0.0916.7/210=0.72%0.4%， v c f yv f 取三肢箍83 mm36.169 %72. 0352600 2352600 3 . 504 2 21 222111 v sS ll lAnlAn s 加密区取。10083 柱上端加密区的长度取，取 800mm，柱根取 c h500, 6 max，mm Hn 1600mm，非加密区取。20083 A 柱同 B 柱一样，由内力组合表得，2-5 层 A 柱及 B 柱的控制内力较底层更 为可靠，所以令它们的配筋与底层相同。 2.6.2 框架梁截面计算 现浇框架横梁正截面和斜截面的配筋计算，按受弯构件进行，梁的下部纵 筋一般不在跨中截断。为了减小框架梁端塑性区范围内截面的相对受压区高度， 塑性铰区截面底部必须配置受压钢筋，受压钢筋的面积除按计算确定外，与顶面 受拉钢筋面积的比值还应满足以下要求：/0.3。式中和 分别A S A S A S A S 是梁端塑性铰区顶面受拉钢筋面积和底面受压钢筋面积13。 梁截面尺寸为 = 400mm ， = 200mm。梁内纵向钢筋选 HRB335 级（=hbf y =300N/mm ）， 。梁混凝土采用 C30 f y 2 0.550 b （14.3N/mm ,=1.43 N/mm , =2.01 N/mm ）。f C 2 f t 2 f tk 2 2.6.2.1 梁的正截面受弯承载力计算 底层：AB 梁（200mm 400mm） 梁跨中弯矩为正，下部受拉，则按 T 型截面进行配筋计算，跨中截面 kN.m,现浇板可作为受压翼缘，其计算宽度：18.33M 当按跨度考虑时mm；1667350003/l/bf 62 当按梁间距考虑时mm44002004200bSb n f kN.m214.64kN.m，06.727) 2 ( 01 f f fc h hhbf 属于第一类 T 形截面。 0104. 0 365166731401 1018.33 2 6 2 01 hbf M fc s 55000105001040211211. bs 9950211 2 1 . ss mm54.304 3659930300 1018.33 6 0 .hf M A sy S 2 查表得： 下部实配 414（s=615mm ）。A 2 %.)%/ff%,(. yt 214504520 max min 满足要求。%.%. h h % bh AS 2350 665 700 21450100 365200 308 0 min 0 上部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。=0.2%400200=160mm ，选配 216，=402mm 。Amin 2 A S 2 底层：BD 梁（200mm 400mm） 梁跨中弯矩为正，下部受拉，则按 T 型截面进行配筋计算，跨中截面 =13.32kN.m,现浇板可作为受压翼缘，其计算宽度：M 当按跨度考虑时mm；1333340003/l/bf 当按梁间距考虑时mm44002004200bSb n f kN.m13.32kN.m67.6972120365120133331401 2 01 )/() h (hhbf f f fc ，属于第一类 T 形截面。 63 005250 365133331401 1032.13 2 6 2 01 . hbf M fc s 5500005260005250211211. bs 9970211 2 1 . ss mm122 6659970300 1032.13 6 0 .hf M A sy S 2 查表得： 下部实配 214（s=308mm ）A 2 %.)% y /f t f%,(.21504520max min 满足要求。%.%. h h % bh AS 2260 665 700 2150100 365200 308 0 min 0 上部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。 =0.2%400200=160mm ，选配 216，=402mm 。Amin 2 A S 2 A 支座: kN.m39.51M 按矩形截面计算： 1350 36520031401 1039.51 2 6 2 01 . hbf M c s 550014601350211211. bs 9270211 2 1 . ss mm ，实配 214,216，27.506 3659560300 1039.51 6 0 .hf M A sy S 2 mm710 S A 2 满足要求。%. h h % bh AS 2870100 365200 710 0 min 0 下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。 =0.2%400200=160mm ，选配 214，=308mm 。Amin 2 A S 2 B 支座: kN.m 52.61M 64 1380 36520031401 1061.52 2 6 2 01 . hbf M c s 9260211 2 1 . ss mm ，实配 214,216，85.518 3659260300 1061.52 6 0 .hf M A sy S 2 mm710 S A 2 足要求。%.%. h h % bh AS 2870 365 400 260100 365200 710 0 min 0 下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。 =0.2%400200=160mm ，选配 214，=308mm 。Amin 2 A S 2 框架梁的正截面配筋计算见下表： 表 2-24 框架梁正截面配筋计算表（二层） 截面AAB 跨中B 左B 右BC 跨中 ()M kN m -48.4332.61-51.99-45.3213.66 2 01 s 2 01 hbf M hbf M fc RE c RE s 或 0.12710.10270.13640.11890.0054 s 2110.13640.10840.14720.12700.0054 ss 211 2 1 0.93180.9460.9260.9370.997 （mm2） 0 hf M A sy RE S 474.7314.8512.7441.7125.1 配筋 214, 216 414214, 216 214214, 216 710402710308710 实配面积（） 2 mm 下 上 308615308615308 65 由于三、四层控制内力较二层较小或接近二层所以其配筋也与二层相同。 表 2-25 框架梁正截面配筋计算（顶层） 截面AAB 跨中B 左B 右BC 跨中 ()M kN m -27.1740.70-69.27-34.2812.47 2 01 s 2 01 hbf M hbf M fc RE c RE s 或 0.07130.01280.18180.090.0049 （ s 211 )550 . 0 b 0.0740.01290.2020.0940.0049 ss 211 2 1 0.9630.9940.8990.9530.998 （mm2） 0 hf M A sy RE S 257.7373.9703.7328.5114.1 配筋 214, 216 414214, 216 214214, 216 710402710308710 实配面积（） 2 mm 下 上 308615308615308 2.6.2.2 斜截面受剪承载力计算 底层：支座 A： =59.53kNV 截面尺寸验算： 属一般梁。4825.1 200 365 b hW 非抗震设计： 当 w/ 4 时，需满足0.25。hbV 0 bhfc c 66 ，满足要求。求。V.bhf. cc kN9 .26036520031401250250 0 ，需要按计算配置箍筋。Vbhf. t 73kN3652001.430.770 0 加密区长度=，取 650mm 500h5 . 1max， 箍筋最大间距=，取 100mm 150d8h/4max， 箍筋直径为 8mm。 配筋率%163. 0 210 43 . 1 24 . 0 24 . 0 min, yv t sv f f 选配双肢箍筋为，加密区的长度为 1.5h=1.5400mm=650mm。1508 min, %335 . 0 150200 3 .502. sv sv sv bs An 非加密区配置四肢箍筋为。2008 支座 B 左： =-69.036kNV ，满足要求。Vbhf. cc kN975.26036530014.31.00.25250 0 ，需要按计算配置箍筋。Vbhf. t 69.036kN3652001.430.770 0 加密区长度=，取 650mm 500h5 . 1max， 箍筋最大间距=，取 100mm 150d8h/4max， 箍筋直径为 8mm。 配筋率%163 . 0 210 43. 1 24. 024 . 0 min, yv t sv f f 选配双肢箍筋为，加密区的长度为 1.5h=1.5400mm=650mm。1508 min, %335 . 0 150200 3 .502. sv sv sv bs An 非加密区配置四肢箍筋为。2008 支座 B 右： =55.99kNV 支座剪力小于支座 B 左，所以按照支座 B 左选配箍筋即可满足要求 67 由内力组合表可知，各层 A 支座剪力及 B 支座左右端的剪力相差不大， 且有逐层减小的趋势，故二三层的梁箍筋的配置均同一层。 表 2-26 框架梁斜截面强度计算 截面支座 A支座 B 左支座 B 右 剪力(kN)V59.5369.0455.99 加密区实配箍筋 100810081008 加密区长度(mm)650650650 非加密区实配箍筋 2008 20082008 2.6.3 楼板的设计 在肋形楼盖中,四边支承板的长边与短边之比时按双向板设计，2/ 12 ll 时按单向板设计，时可按单向板设计3/ 12 ll3/2 12 ll 2.6.3.1 荷载计算 恒载： 10mm 厚水磨石面层 0.65kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 200.02=0.40kN/m 2 120mm 厚钢筋混凝土板 250.12=3kN/m 2 10mm 厚混合砂浆抹灰层 0.0116=0.16kN/m 2 合计 4.21kN/m 2 1.2 4.21=5.052kN/m 2 活载： 办公室： 2.0kN/m 2 1.42.0=2.8kN/m 2 68 走廊： 2.5kN/m 2 1.42.5=3.5kN/m 2 办公室 ： kN/m852. 7q gP 2 kN/m 452 . 6 2 q gP 2 走廊： kN/m552. 8q gP 2 kN/m802 . 6 2 q gP 2 2.6.3.2 计算跨度 内跨的计算跨度取净跨，边跨的计算跨度为净跨加上板厚的一半 边跨，內跨。 2 0 b ll n c ll 0 2.6.3.3 弯矩计算 跨中最大弯矩为当内支座固定时在作用下的跨中弯矩值，内支座铰支/2gq 时在作用下的跨中弯矩和，泊松比，支座最大负弯矩为当内支座固定/2q0.2 时在作用下的支座弯矩。gq 图 2-24 屋面板区格划分图 A 区格板（三边固定，一边简支） ，m0 . 4 01 l m86 . 4 2 120 2005000 02 l 823.00 86 . 4 0 . 4 02 01 l l 69 m73 . 4 2 03434 . 0 2 . 00528. 0 2 )01324 . 0 2 . 0030160 . 0 ( 2 01 2 011 kN l q l q gm ）（ m3 2 0528 . 0 2 . 003434 . 0 2 )03016 . 0 2 . 00134 . 0 ( 2 01 2 012 kN l q l q gm ）（ m.85. 807046. 0 2 011 kNlqgm m.14 . 7 0568 . 0 2 0122 kNlqgmm 表 2-27 屋面板各区格计算表 区 格 M1M2简支 M1简支 M2 M1M2 办公或 走廊 g+q/2 办公或 走廊 q/2 办公或 走廊 g+q l A0.030160.013240.05280.03434-0.07046-0.056826.4521.47.8524 B0.031630.032030.060810.03289-0.07304-0.05716.4521.47.8524.71 C0.03760.00680.07850.0257-0.0805-0.05726.4521.47.8524.71 D0.03330.01040.07170.0284-0.0751-0.0576.8021.758.5524 E0.03910.00490.09210.0196-0.082-0.0576.8021.758.5524 F0.01760.01760.03680.0368-0.0513-0.05136.8021.758.5524 G0.02270.01260.03680.0368-0.06-0.0556.8021.758.5524 H0.03420.0210.05810.0339-0.0861-0.07426.4521.47.8523.86 I0.05250.0950.08530.0229-0.117-0.1176.4521.47.8523.86 计算结果如下 区格m1m2 M1M2 区格m1m2 M1M2 A4.72 3.00 -8.85 -7.14 F3.54 3.54 -7.02 -7.02 B7.54 6.89 -12.72 -9.95 G3.98 3.10 -8.21 -7.53 C8.17 3.34 -14.02 -9.96 H5.04 3.63 -10.07 -8.68 D6.02 3.05 -10.28 -7.80 I8.75 10.98 -13.69 -13.69 E7.05 2.45 -11.22 -7.80 70 2.6.3.4 板的截面配筋计算表 表 2-28 板的截面配筋计算表 项目 截面 0 h (mm) M (KN.m) y S fh m A 0 95 . 0 (mm2) 配筋 实有 S A (mm2) 方向 01 l 1004.3721920010251A 区格 方向 02 l 90316720010251 方向 01 l 1007.4537320010393B 区格 方向 02 l 906.8938420010393 方向 01 l 1008.7143615010523C 区格 方向 02 l 903.3418620010523 方向 01 l 1006.0230220010393D 区格 方向 02 l 903.0516920010393 方向 01 l 1007.0535320010393E 区格 方向 02 l902.4513620010393 方向 01 l1003.5417720010 251F 区格 方向 02 l903.5419720010 251 方向 01 l1003.9819920010 251G 区格 方向 02 l903.1017320010 251 方向 01 l1005.0435320010 393H 区格 方向 02 l903.6320220010 393 71 方向 01 l1008.7543912010 654I 区格 方向 02 l9010.9861212010 654 FE100-7.8039115010523 FA100-8.8544415010523 FF100-7.0235120010523 EC100-14.0270310010785 ED100-7.80 39115010523 DB100-12.7263810010654 DG100-8.21 41215010523 GA100-7.5337715010523 GH100-8.0840515010523 AI100-13.6968610010785 AB100-9.95 49910010523 BC100-9.9649910010523 CA100-9.9649910010523 AA100-8.8543415010523 HB100-10.0750510010523 2.6.4 楼梯设计 踏步尺寸采用 150mm270m 共需 13 个踏步，梯段长 3240mm，活荷载标准值 2.5 kN/m ，踏步面层采用 30mm 水磨石，底面为 20mm 厚混合砂浆抹面。混凝土 2 为 C30，梁中受力筋为级，其余钢筋采用级钢。 本工程采用现浇板式楼梯，楼梯间的开间 6.0m，进深 5.0m，层高 3.9m。 楼梯倾斜角，,得，56 . 0 270 150 tan 874 . 0 270150 270 cos 22 1.29 取 1m 宽板带计算。 72 2.6.4.1 踏步板计算 （1）荷载计算 恒载： 混凝土斜板 0.12250.874=3.43kN/m 水磨石面层 10.27=1.01kN/m 65.015.027.0 三角形踏步 10.50.280.15250.27=1.94kN/m 底面抹灰重 0.02170.874=0.39kN/m 合计： 6.77kN/m 活载： 2.5kN/m 总荷载设计值： kN/m624.1114 . 12 . 1pqg （2）截面设计 板的水平计算跨度，m24 . 3 n l .m20.12 10 1 2 n kNplM 板的有效高度mm10020120 0