启东车站工程高支模施工方案.docVIP

启东汽车客运站培训中心高支模专项施工方案一、工程概况：1、本工程为启东汽车客运站培训中心楼，由南通汽运实业集团有限公司投资新建，苏州市建筑设计研究院有限公司设计，江苏苏通建工项目管理有限公司监理，南通启益建设集团有限公司承包施工。该工程建筑面积20565.7平方米，框剪结构，地下一层，地上十七层，在2-6至2-8轴2-a至2-f轴部位无二层结构，一层结构板面标高-0.05m,三层结构板面标高10.370m,实际高度10.42m,属于高支模支撑体系。三层板面厚度120mm，主梁400*700，350*700，次梁250*700mm.二、120厚板的模板支撑设计1、参数信息：（1）模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.42；采用的钢管(mm):483.0，截面面积a=4.24102mm2，截面惯性矩：i=(d4-d4)3.14/64=10.78104mm4，回转半径：i=1.59cm，w=4493mm3。f=205n/mm2，e=2.1105 mpa；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，可锻铸铁制作的扣件，其受力参数：一个直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8kn。考虑扣件的保养情况，全部使用经检测合格的扣件，抗滑承载力系数:1.00；（2）荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kn/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.500；（3）材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量e(n/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(n/mm2):12；木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):11.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；（4）楼板参数：楼板的计算厚度(mm):120.00楼板支撑架荷载计算单元2、荷载计算：15mm厚木胶合板模板自重 1.2300=360n/m2新浇砼重力 1.20.1224000=3456n/m2钢筋自重荷载 1.21100=1320n/m2上述荷载合计： 5136n/m2计算模板及模板木方背施工荷载取值：1.42500=3500n/m2计算钢管托楞均布施工荷载取值： 1.41500=2100n/m2计算立柱均布施工荷载取值： 1.41000=1400n/m23、胶合板模板受力验算：现浇板木胶合板模板受力计算暂按单跨简支梁计算：按抗弯强度验算取1m宽板带q=（5136+3500）1=8636n/m=8.64kn/m按剪应力验算 按挠度验算现浇板木胶合板模板跨度（即4595mm木方背楞间距），可以取为400，符合要求，根据以往工程专家论证意见，本工程调整为300mm。4、4595mm木方背楞受力验算：4595mm木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。木方背楞受力计算按三等跨梁计算。木方所受线分布荷载为：q=8.640.3=2.592kn/m按抗弯强度验算按剪应力验算v=0.6qlmax=fvl=2382.33mm按挠度验算=l=2230.43mm根据以上计算，模板下4595mm背楞跨度可取1600mm，但考虑到大部分板的模板支撑较早拆除，实际木方背楞下的钢管托楞的间距取10001000mm，符合要求。5、木方背楞下483.0钢管大横杆受力验算：作用于钢管横楞上的集中荷载为：f=q0.31 =（5136+2100）n0.31 =2.17kn按三等跨连续梁计算（1）按抗弯强度验算近似按照下式计算实际大横杆跨度为1000，符合要求。（2）按挠度验算1=2=1+2=2.904= =4mm 符合要求。6、扣件抗滑能力验算：钢管支架的步距控制在1500mm左右。立杆根据钢管托楞的间距布置，即按1000mm1000mm的双向间距布置，则立杆最大受力f=653611=6536n=6.54kn，小于扣件的抗滑能力值8kn，采用一个扣件扣牢符合要求。7、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：脚手架的自重(kn)：ng1=0.138（10.97-0.12-0.015）=1.50kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a。立杆的轴向压力设计值计算n=1.21.50+6.54=8.33kn；8、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中 n - 立杆的轴心压力设计值（kn）n=8.33kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a=4.24cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4493mm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205n/mm2； l0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；上式的计算结果：立杆计算长度 l0= h+2a=1.5+20.2=1.9m；h按最大步距1500计。 =k1l0/i =1.1551900/15.9=138；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.357；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8330/（0.357424）=55.03n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=55.03n/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205n/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.021；（以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全）上式的计算结果：立杆计算长度 lo= k1k2(h+2a)=1.1671.021(1.5+0.22)=2.264m； lo/i=2264/15.9=142.4；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.338；钢管立杆的最大应力计算值：=8330/（0.338424）=58.12205n/mm2，满足要求。9、板模板支架的施工图：三、物流维修用房主梁的模板支撑设计1、参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m)：0.35；梁截面高度 d(m)：0.8。立杆沿梁跨度方向间距la(m)：0.1；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：小于等于1.50；梁支撑架搭设高度h(m)：8.77-0.8=7.97m；梁两侧立杆间距(m)：1.1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：两侧采用单扣件，中间一根也采用单扣件；（2）荷载参数新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2)：2.5；振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(n/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板实际厚度(mm)：15.00；面板弹性模量e(n/mm2)：4200.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：12.0；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：1000；次楞根数：5；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；2、荷载计算：15mm厚木胶合板模板自重：1.23000.35=126n/m钢筋荷载： 15001.20.350.8=504n/m；新浇砼自重荷载：240001.20.350.8=8064n/m；合计： 8694n/m。即 24840n/m2 振捣砼时产生的荷载： 20001.4=2800n/m23、底模胶合板验算：按单跨简支梁验算：q=24840+2800=27.64n/m2由弯距验算：由挠度验算：木方按梁底面尺寸均匀布置四根，间距为（350+152-40）/3=113.3mm，符合要求。4、底模木方背楞验算：作用于木龙骨上的线荷载：q=27.640.1133=3.13kn/mm。按三等跨梁验算弯距及挠度。按抗弯强度验算按剪应力验算v=0.6qlmax=fvl=1972.84mm按挠度验算=l=1824.64mm实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距（沿梁纵向）同板的间距取为1000mm，符合要求。5、木方背楞下钢管大横杆验算：p=27.640.11331=3.13knn=1.2q2ah=1.20.30.350.68=0.09knf1=f4=p/2+n=1.66knf2=f3=p=3.13knva=vb=0.84kn，vc=7.9knmmax=7.90.0567=0.448kn.m=448000/4493=99.7205n/mm2，符合要求b、由挠度验算最大挠度可能为：=1=0.2082=0.1491+2=0.356550/400=1.375mm能够符合要求。6、梁侧模支撑验算：（1）按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544kn/m2、19.2kn/m2，取较小值19.2kn/m2作为本工程计算荷载。振捣砼对垂直面所产生荷载为4kn/则f=1.219.2+1.44=28.64kn/（2）梁侧胶合板模板验算：在梁侧布置五根木方，间距为（680-40）/4=160mm。按三等跨连续梁计算，不考虑梯形分布荷载，认为均布。q=28.641=28.64kn/m由弯距验算：按剪应力验算由挠度验算：符合要求。7、梁侧木方背楞验算：作用于木方背楞上的线荷载为：q=28.640.160=4.58kn/m按三等跨梁验算弯距及挠度。按抗弯强度验算按剪应力验算v=0.6qlmax=fvl=1348.25mm按挠度验算=l=1667.64mm施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距同梁下钢管托楞为1000，符合要求。8、扣件抗滑移验算：横杆的最大支座反力n1计算：经过计算得到从左到右各支座反力分别为：va=vb=0.84kn，vc=7.9kn而一个扣件的抗滑能力值为8kn，因此均采用一个扣件扣牢，能够满足要求。9、扣件抗滑移验算：脚手架的自重(kn)：ng1=0.132（8.77-0.8-0.12-0.015）=1.03kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a。立杆的轴向压力设计值计算n=1.21.03+7.9=9.14kn；考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.168；k2 - 计算长度附加系数，h+2a=1.9 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo= k1k2(h+2a)=1.1671.012(1.5+0.22)=2.24m； lo/i=2240/15.9=141；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.344；钢管立杆的最大应力计算值：=9140/（0.344424）=62.66205n/mm2，满足要求。10、350700的梁验算同上，不再进行详细的计算过程。 11、350800/700的梁支撑构造如下图所示12、300600的梁验算同上，支撑构造如下图所示：。 13、250770/550的梁验算同上，支撑构造如下图所示： 四、站务楼工程120厚板的模板支撑同物流维修用房板的验算，不再列出详细的计算过程。五、站务楼工程主梁的支撑验算：1、参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m)：0.45；梁截面高度 d(m)：1.00。立杆沿梁跨度方向间距la(m)：1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；梁支撑架搭设高度h(m)：12.57-+0.05-1=11.62m；梁两侧立杆间距(m)：1.3；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：两侧采用单扣件，中间一根采用双扣件，考虑扣件质量及保养情况；（2）荷载参数新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2)：24；振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(n/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板实际厚度(mm)：15.00；面板弹性模量e(n/mm2)：4200.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：12.0；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：1；采用m14对拉螺栓固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；2、荷载计算：15mm厚木胶合板模板自重：1.23000.45=162n/m钢筋荷载： 15001.20.451=810n/m；新浇砼自重荷载：240001.20.451=12960n/m；合计： 13932n/m。即 30960n/m2 振捣砼时产生的荷载： 20001.4=2800n/m23、底模15mm厚胶合板验算：按单跨简支梁验算：q=30960+2800=33760n/m2由弯距验算：由挠度验算：底模背楞为4595,按梁底面尺寸均匀布置四根，间距为（450+152-40）/3=146.7mm，能够符合要求。4、底模4595木方背楞验算：作用于木龙骨上的线荷载：q=33.760.1467=4.95kn/m。按三等跨梁验算弯距及挠度。按抗弯强度验算按剪应力验算v=0.6qlmax=fvl=1247.47mm按挠度验算=l=1555.59mm实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距（沿梁纵向）取为1000mm，能够符合要求。5、木方背楞下钢管大横杆验算：在梁下面大横杆中间增加一根立杆。p=4.951=4.95knn=1.2q2ah=1.20.30.450.88=0.14knf1=f4=p/2+n=2.62knf2=f3=p=4.95knva=vb=1.44kn，vc=12.26knmmax=12.260.0733=0.899kn.m=899000/4493=200.01205n/mm2，符合要求b、由挠度验算最大挠度可能为：=1=0.5752=0.4261+2=1.001650/400=1.625mm能够符合要求。6、梁侧模支撑验算：（1）按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544kn/m2、24.00kn/m2，取较小值24.00kn/m2作为本工程计算荷载。振捣砼对垂直面所产生荷载为4kn/则f=1.224+1.44=34.4kn/（2）梁侧胶合板模板验算：在梁侧布置7根木方，间距为（1000-40）/6=160mm。按三等跨连续梁计算，不考虑梯形分布荷载，认为均布。q=34.41=34.4kn/m由弯距验算：按剪应力验算 由挠度验算：实际布置7根，间距为160，能够符合要求。7、梁侧木方背楞验算：作用于木方背楞上的线荷载为：q=34.40.16=5.5kn/m按三等跨梁验算弯距及挠度。按抗弯强度验算按剪应力验算v=0.6qlmax=fvl=1122.72mm按挠度验算=l=1645.10mm施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距同梁下支撑钢管托楞为1000，符合要求。8、梁侧对拉螺栓验算：对拉螺栓按横向间距1000mm，其所受力近似为f=pma=34.40.451=15.48kn，验算公式如下:nn= fa其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型号: m14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: a = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 170105/1000 = 17.85 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=15.48kn 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 n=17.85kn，满足要求！9、扣件抗滑移验算：va=vb=1.44kn，vc=12.26kn一个扣件的抗滑能力值为8kn，双扣件承载力设计值取16.00kn，因此中间增加的一根立杆与大横杆连接需要采用两个扣件扣牢，两侧的立杆采用一个扣件扣牢即可。10、立杆的稳定性脚手架的自重(kn)：ng1=0.132（12.57+0.05-1-0.12-0.015）=1.52kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a。立杆的轴向压力设计值计算n=1.21.52+12.26=14.08kn。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.020；（以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全）上式的计算结果：立杆计算长度 lo= k1k2(h+2a)=1.1671.020(1.5+0.22)=2.26m； lo/i=2260/15.9=142；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.340；钢管立杆的最大应力计算值：=14080/（0.340424）=97.67205n/mm2，满足要求。 11、250600的梁验算同250770，支撑构造同250600的梁的支撑构造。六、模板支撑的地基承载力：置于地下室顶板（或一层结构层）上：地下室顶板（或一层结构层）模板支撑体系暂不拆除，待上部结构高支撑体系施工完毕模板支撑拆除后，再拆除地下室（或一层结构层）部位的模板支撑。七、模板高支撑架的构造和施工要求：除了要遵守规范的相关要求外，还需按以下内容施工:1、整体稳定性构造设计：（1）沿满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；（2）沿满堂模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（3）主梁两侧的立杆由底至顶连续布置剪刀撑（4）剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450-600之间。剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765（5）高支架部位的框架柱先行浇筑，支撑架与四周主体结构的柱、梁刚性连接。2、支撑架搭设的要求（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于130规范的要求；（3）确保每个扣件和钢