宁道高速公路瓢勺洞大桥施工图设计_毕业设计计算书.doc

changsha university of science & technology毕业设计(论文)题目： 宁道高速公路瓢勺洞大桥施工图设计 学 生 姓 名： 学 号： 200918020422班 级： 桥梁0904班专 业： 土木工程（桥梁工程方向）指 导 教 师： 2013 年 06 月宁道高速公路瓢勺洞大桥施工图设计学 生 姓 名： 学 号： 200918020422班 级： 桥梁0904班所在院（系）： 土木与建筑学院指 导 教 师： 完 成 日 期： 2013.06宁道高速公路瓢勺洞大桥施工图设计摘要高速公路的快速发展要求沿线桥梁的建设速度大大加快。高速度的行车要求桥梁具有良好的力学性能以及较少的伸缩缝构造,以获得较好的平顺性和舒性。先简支后连续施工法解决了以上问题,由此形成先简支后连续结构体系在公路建设中获得广泛应用。因此本设计最终选定方案为先简支后连续t 梁桥。瓢勺洞大桥整体设计为：（630m2440+830m）简支转连续t梁桥。四跨一联，全桥共6联。本文设计为大桥第二联，即4 40m段。主梁采用两幅分离式，每幅宽 14.25米，由6片t 梁组成。桥面纵坡为 1%，横坡为2%。采用预制吊装法施工。预制t梁采用c50混凝土；预应力筋均采用s15.2（17 标准型）低松弛钢绞线。本设计包括以下几个部分：桥型方案比选；桥型布置，结构各部分尺寸拟定；选取计算结构简图；恒载内力计算；活载内力计算；荷载组合；配筋计算；预应力损失计算；截面强度验算；截面应力及变形验算；施工图设计。设计软件用 midas civil。关键词： 简支连续；设计计算；施工图；公路桥thedesignfortheningdao of piaoshaodong bridgeabstractthe rapid development of freeway bridge construction requirements along much faster. requirements of high-speed traffic bridge has good mechanical properties and fewer joints constructed to get a better ride and comfort properties. simply supported continuous construction method to solve the above problems, thus forming a continuous structure simply supported the construction of the highway system is widely available, so the final selection of the design program for the first simple and continuous support t beam bridge. piaoshaodong the overall design of the bridge: (6 30m +24 40 +8 30m) simply supported continuous t beam bridges. four spans, a total of six full-bridge linking this article is designed to bridge the second one, that is 4 40m segments. primary using two separate beams, each width of 14.25 meters by 6 t beam components. longitudinal deck 1% cross slope of 2%. use of prefabricated construction method hoisting. precast concrete t beam using c50; tendons are used s15.2 (1 7 standard type) low relaxation strands this design includes the following sections: bridge scheme comparison; bridge-type layout, the structure size of each part intended; selecting computing structure diagram; dead load force calculation; live load force calculation; load combinations; reinforcement calculation; prestress loss calculation; sectional strength checking; sectional stress and deformation checking; construction design. design software with midas civil.key words: simply supported continuous; design; calculation; construction drawings; highway bridge目 录1设计说明11.1设计依据11.2设计基本资料12方案比选42.1方案拟定42.1.1调查资料42.1.2方案构思宗旨42.1.3方案拟定42.2设计要点及结构尺寸拟定72.2.1设计要点72.2.2 结构尺寸拟定82.2.3横截面沿跨长的变化92.2.4横隔板的设置92.3本章小结113 内力计算及荷载组合123.1系数计算123.1.1二期结构自重作用荷载集度123.1.2考虑横隔板的等效梁体容重123.1.3冲击系数和作用效应系数123.1.4主梁荷载横向分布系数133.2midas模型143.3内力计算153.3.2二期恒载193.3.3汽车荷载223.3.5温度荷载263.3.6 支座沉降303.3.7 收缩与徐变303.4 荷载组合343.4.1 承载能力极限状态下的效应组合343.4.2 正常使用极限状态下的效应组合353.4.3荷载组合结果363.5本章小结394 预应力钢束的估算及布置404.1预应力钢束估算的原理与方法404.1.1按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估束404.1.2 按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量414.1.3最小配筋率的要求424.2预应力筋估算结果424.3预应力筋束的布置原则434.4 预应力筋束的布置结果444.5 本章小结445 预应力筋损失455.1预应力筋损失计算455.2 本章小结466 强度验算476.1 基本理论476.2 计算公式476.3 正截面抗弯验算486.4斜截面抗剪验算516.51/4截面抗剪验算546.6本章小结547 抗裂验算557.1 规范要求557.2 正截面抗裂验算557.3 斜截面抗裂验算597.4本章小结638 应力验算648.1 持久状况构件的应力计算648.1.1 正截面混凝土压应力验算648.1.2 斜截面压应力验算678.1.3 预应力钢筋拉应力验算688.2短暂状况构件的应力计算698.3 本章小结739挠度计算749.1 使用荷载作用下的挠度749.2 预应力引起的上拱749.3 预拱度设置7410 端部锚固区计算7610.1 后张法构件锚下局部承压计算7611支座计算7810.1 支座构造7810.2 支座的物理力学性能7810.3 计算公式78参考文献81致谢82附件1 83附件2 941设计说明1.1设计依据桥址区地处道县大源口、红岩、白 竹塘三村交界处，斜跨小溪和冲，冲沟宽约100-150m，冲沟内地势平坦，地形起伏不大，为稻田种植区和耕跟还林荒地，沟内地面标高在254.8-267.0m之间，冲沟两侧为山体斜坡，山势较陡，坡体上植被发育，灰岩露头较多，溶洞随处可见，地下暗河流水不断，桥址区属低山丘陵地貌。桥梁原始依据及基本设计要求：(1) 设计指导书及桥位平面图、桥址断面图等原始资料；(2) 设计车速：100m/h；(3) 荷载标准：公路-i；(4) 桥面宽度：26m；(5) 地震烈度： vi度；地震加速度值为0.05g按照7度设防；(6) 设计洪水频率：1/300；1.2设计基本资料（1）材料规格混凝土：预制梁及其现浇接缝、封锚、墩顶现浇连续段、桥面现浇层均采用c55， 桩基采用c25，其余构件采用c30。预应力钢绞线：采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（jtgd622004）中 d=15.2 mm 的钢绞线，公称面积为 140 mm2，标准强度 fpk=1860 mpa，弹性模量 ep=1.95105 mpa。普通钢筋：r235、hrb335 钢筋标准应符合 gb 130131991 和 gb 14991988 的规定。凡钢筋直径12 mm 者，均采用 hrb335 热轧带肋钢；凡钢筋直径12 mm 者，采用 r235 钢；钢板应符合 gb 70088 规定的 q235 钢板。锚具：预制 t 梁采用 ovm15 型锚具及其配套设备；t 梁接头顶板束采用 bm15 型锚具及其配套设备。预应力管道：采用预埋圆形或扁形塑料波纹管成型。支座：桥梁支座根据设置的部位不同，分别采用 gyz、gyzf4 板式橡胶支座，其技术性能应符合公路桥梁板式橡胶支座（jt/t493）的要求。伸缩缝：采用80型伸缩缝及160型伸缩缝。桥面铺装：10cm现浇c50混凝土桥面板+10cm沥青混凝土铺装。（2）设计计算依据公路工程技术标准（jtgb012001）；公路桥涵设计通用规范(jtg d602004)（以下均简称为通规）；公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 jtg d622004） 以下简称公预规）。（3）基本设计数据根据公预规中各条规定，混凝土、钢绞线和钢筋的各项基本数据以及在各个阶段的容许值，如下表1-1所列。表1-1 基本计算数表名 称项目符号单位数据主梁混凝土立方体强度mpa50弹性模量mpa3.45104轴心抗压标准强度mpa32.4轴心抗拉标准强度mpa2.65轴心抗压设计强度mpa22.4轴心抗压设计强度mpa1.89主梁混凝土短暂状态压应力限值mpa20.72拉应力限值mpa1.757持久状态主压应力限值mpa16.2拉应力限值mpa19.44续表 1-1名 称项目符号单位数据15.2钢绞线标准强度mpa1860弹性模量mpa1.95105抗拉设计强度mpa1260最大控制应力mpa1395材料重度钢筋混凝土1kn/m325沥青混凝土2kn/m324钢绞线3kn/m378.5注：fck、ftk为钢束张拉时混凝土轴心抗压、抗拉强度的标准值，考虑混凝土强度达到设计强度的90%时开始张拉预应力钢束，因此，fck=31.95mpa，ftk=2.47mpa2方案比选 2.1方案拟定2.1.1调查资料桥址区地处道县大源口、红岩、白竹塘三村交界处，斜跨小溪和冲，冲沟宽约100-150m，冲沟内地势平坦，地形起伏不大，为稻田种植区和耕跟还林荒地，沟内地面标高在254.8-267.0m之间，冲沟两侧为山体斜坡，山势较陡，坡体上植被发育，灰岩露头较多，溶洞随处可见，地下暗河流水不断，桥址区属低山丘陵地貌。桥址区有简易公路至仙子脚镇与s323省道相连，交通不方便。桥址区地表水主要为溪沟水，该溪沟水平行于桥位在k298+405-k299+085里程段内流经桥址区，溪沟宽14.00-22.00m，深2.00-3.50m，属季节性溪流，雨季水面宽7.5-13.00m，水深0.3-1.20m，由于上游积雨面积大，流量大，流速较快，据访问附近村居民2004年7月最高洪水位标高259.50m，旱季溪沟中断流，基本无水。桥址地区的不良地质现象为主要为岩溶，岩溶形态的主要为溶蚀裂缝和溶洞。本区内河水水质良好，对混凝土无腐蚀性。2.1.2方案构思宗旨（1）该桥为高速公路上的桥，满足整体公路的线型要求，保证行车舒适及满足交通要求。（2）设计方案力求结构受力明确，易于分析，使用常规的桥型，在某些细节方能有一定的创新。（3）施工方案技术成熟，施工较简便，工期较短，能加快整条高速公路建设。2.1.3方案拟定方案一：先简支后连续预应力 t 梁桥。a.孔径布置 孔径布置为630m2440+830m。全桥长1380m。b.结构构造 主梁采用由6片t梁组成。440m 段梁高2.5米30m段梁高 2.0米。c.主墩基础 可采用钻孔灌注桩基、双柱式桥墩、带悬臂盖梁的结构，以克服基础开挖的一系列弊端，桩墩连接处设系梁 ，桩基伸出地面与墩柱连接，墩柱上面接盖梁。 d.施工方案 预制吊装 方案一的桥型方案布置图见下图（图 2.1 和图 2.2）图2.1 方案一桥型立面图（单位mm）图2.2 方案一桥型立面图（单位mm）方案二：等截面预应力混凝土连续箱梁桥 a.孔径布置孔径布置为4630m全长1380m。b.结构构造主梁采用等截面箱梁。梁高2.0米。c.主墩基础可采用钻孔灌注桩基、双柱式桥墩、带悬臂盖梁的结构，以克服基础开挖的一系列弊端，桩墩连接处设系梁，桩基伸出地面与墩柱连接，墩柱上面接盖梁。d.施工方案 顶推施工。方案二的桥型方案布置图见下图（图2.3和图2.4）图2.3 方案二桥型立面图图2.4 方案二桥型剖面图根据桥梁设计应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求，同时满足美观、环境保护和可持续发展的要求。共拟定了两种方案，其一：630m2440m+830m先简支后连续梁桥，其二: 4630m 等截面连续梁。两种方案取其中440m（即一联）比较。（其中两方案主桥结构示意图分别见图三、图四）。各主桥桥型优缺点比较见下表。表2-1 各主桥桥型优缺点比较表桥型先简支后连续t梁（方案一）等截面连续箱梁（方案二）经济性经济较经济适用性1.伸缩缝少，行车舒适。2.桩对河床压缩不大，利于汛期 防洪3.施工工艺成熟。4.高速公路上，桥较多，用预制 t方便，工期短，实用性很强。1.伸缩缝少，行车舒适。2.桩对河床压缩较不大，利于汛期防洪。3.施工工艺成熟。安全性1.t梁可在预制场预制，质量可 靠，工期有保障，但须大型预制场和吊 装设备。2.后期的养护费用低。1.箱梁在桥边预制，一次投入大，顶推施工须大型设备及千斤顶，工期有保证。2后期养护费用低美观性1. 桥线型呈单一直线，与周边环境较协调，一种简单美。1.桥线型呈单一直线，简单美推荐方案第一种，因为瓢勺洞大桥桥址处溶洞随处可见，地下暗河出口流水不断。所以桥梁采用跨径不宜太大，必要时采用不等跨。而且后张法预应力混凝土t梁预制简单，施工方便，造价非常经济。且宁道高速上同一标段采用的都是预制预应力混凝土t梁。这样节省模板制作，施工期更短，造价更低。通过上面的比较，并结合实际的需要，即高速公路对工期要求及批量预制的功能，综合考虑得出，方案一更合理，最终决定方案一为推荐方案2.2设计要点及结构尺寸拟定2.2.1设计要点本桥上部结构为630m2440m+830m共38跨预应力混凝土连续梁桥。每一联结构相似，本文取其中一联为代表进行详细设计及计算。采用先简支后连续的施工方法，方法如下（1）预制简支 t 梁，吊装到位；（2）浇筑墩顶连续段混凝土，达到设计强度后，张拉负弯矩区预应力钢束，并 压注水泥浆；（3）再拆除临时支座，完成体系转换；（4）完成主梁横向接缝浇筑；（5）最后进行防撞护栏及桥面铺装施工。预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度的 90%后（且龄期不小于4d）,方可张拉。预制梁内弯矩钢束采用两端同时张拉锚下控制应力为 0.75fpk=1395mpa；墩顶桥面现浇层负弯矩钢束采用单端张拉，锚下控制应力为0.72fpk=1339.2mpa,未计入预应力钢筋与锚圈口之间的摩擦损失。2.2.2 结构尺寸拟定（1）主梁片数与主梁间距主梁间距通常应随着梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼缘板对提高主梁截面效益指标很有效，故在许可条件下应适当加宽t梁翼缘板。本设计主梁内、外梁翼缘宽度均为217cm，由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头。因此主梁工作截面主要有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面（内梁翼缘板宽155cm，外梁翼缘宽172.5cm）,二期恒载施工以及运营阶段的大截面。单幅桥面宽为13m,选用6片t形梁。主梁横断面布置如图2.5所示。图2.5 主梁横断面布置图（尺寸单位：cm）（2）主梁结构尺寸的拟定主梁采用t形截面，梁高2.5米，高跨比h/l=0.0625。t梁截面尺寸如图2.6所示。本文设计为大桥的第一联，即4x40米预应力混凝土连续梁桥，施工方法为先简支后连续。其主梁构造图见图纸，得出预制安装时，边跨和中跨的预制长度为39.4m，计算跨径均为38.7m。简支变连续后边跨计算跨径为33.5m中跨计算跨径为40m。图2.6 t梁横断面图（尺寸单位：cm）2.2.3横截面沿跨长的变化本设计主梁采用等高形式，横截面的t梁翼板厚度沿跨长不变，梁端部区由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端7.305m处到梁端1.5m之间段将马蹄加高，腹板逐渐加厚，腹板由原来的20cm加厚到60cm,马蹄加高到与梁肋同高，在1.5m距支点内为横截面，马蹄的加高腹板的加宽按一次线性变化。2.2.4横隔板的设置模型试验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔板时比较均匀否则荷载直接作用下主梁弯矩就很大。为减小对主梁设计主要控制的作用弯矩，在跨中设置横隔板。跨度较大应多设置横隔板。本设计在共设置 6到横隔板，间距为8.0m。详图见附件图纸。毛截面几何特性是结构内力、配束及变形计算的前提。由于梯形分块发是目前各种桥梁电算软件最常用的方法（即节线法）。所以在此采用该发计算截面特性。（1）计算原理桥梁中的梯形、工字型截面以及箱型截面都可分为许多梯形，设其中任意梯形如图2.7所示，其上底、下底和高分别为a、b 和h他们的几何特性为：面积 （2-1） （2-2）当a=0或b=0时，梯形变成了三角形，上述公式仍适用。如图2.8所示的梯形截面计算方法如下：按梯形分块分成5个梯形块，共6条节线。每条节线距离截面底缘x轴的距离为hi，节线宽度为bi。第i个梯形分块，其上底宽a=bi+1,下底宽b=bi,高h=hi+1-hi，代入几何特性计算公式可得：面积 （2-4）形心轴位置 (2-5)本设计主梁截面变化不大，其预制中梁支点截面， 图2.8 t形截面分块图预制边梁跨中、支点截面以及成桥后的中边梁跨中及支点截面的几何特性可采用以上方法求的，其结果见表 2-2表2-2 截面几何特性计算结果截面位置截面面积a截面惯性矩i中性轴到地面距离预制中梁跨中0.99200.93341.4163支点1.76601.17811.4163预制边梁跨中1.04000.99421.4495支点1.81351.23621.4695成桥中梁跨中1.06401.02591.4788支点1.83801.26821.4957成桥边梁跨中1.07601.03801.4942支点1.84951.27981.50702.3本章小结通过对设计资料的分析，拟定出两种桥型方案，基于经济、适用、安全、美观等原则，选定出最优方案。即推荐方案。并对推荐方案进行了具体尺寸的拟定，对主梁t截面进行截面效率指标的验算。其满足要求。 3 内力计算及荷载组合该设计段为440米简支转连续t梁桥，选用软件midascivil建模来完成结构的设计。建模只选用一片t梁进行分析。考虑自重、二期恒载、温度荷载、支座沉降汽车荷载及人群荷载等荷载效应。并模拟预制吊装的施工过程3.1系数计算3.1.1二期结构自重作用荷载集度二期结构自重作用荷载集度为桥面铺装与护栏自重集度之和。桥面铺装采用10cmc30水泥混凝土，10cm改性沥青防水层，总共二层设计。护栏按每延米0.3混凝土设计。混凝土容重为25沥青混凝土容重24。因桥横向由6片梁组成。则每片梁承担全部的1/6。 g1=(14.250.1+11.75240.1+0.3225)/6=9.20kn/m3.1.2考虑横隔板的等效梁体容重在建模过程中，横隔板的考虑用等效梁体容重来计算，即相当于把横隔板用外力的形式加上去。而增大主梁的容重来模拟。成桥t梁边梁集度 =29.8874kn/m 3.1.3冲击系数和作用效应系数按通规4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的基频。连续梁桥的基频可采用下列公式估算 (3-1)代入数据有其中：冲击系数 则 用于正弯矩效应和剪力效应：1+u=1.1887用于负弯矩效应：1+u=1.2375车道折减系数，根据通规表4.3.1-4中的规定，三车道的横向折减系数为0.783.1.4主梁荷载横向分布系数连续梁荷载横向分布的简化实用计算方法是，按等效刚度原则，将连续梁的某一跨等代为等跨径的等截面简支梁来计算荷载的横向分布系数。所谓等刚度，是指在跨中施加一个集中荷载或者一个集中扭矩，则连续梁和等代简支梁的跨中绕度或扭转角彼此相等。本设计的5跨连续梁桥的边跨与中跨之比几乎为1，可将此桥近视作为5等跨连续梁来分析。边跨计算跨径49.35m，中跨取50米计算，又因每片t梁仅在支点附近很小的区域内肋板有改变，但按等截面计算，误差很小。综上，此桥简化为三跨等截面连续梁。根据桥梁结构简化分析荷载横向分布（胡肇滋主编）中指出。对等跨等截面连续梁等效简支梁抗弯惯性矩换算系数为：边跨x1=1.432,中跨x2=1.860,而抗扭换算系数都1。本桥每跨设置6块横隔板，即具有强大的横向联系，且承重结构的长宽比。所以可以按偏心压力法来计算荷载横向分布影响线和横向分布系数。求横向分布影响线竖标 （1） 对于跨中截面，各主梁的横截面均相等，梁数n=6，梁间距为2.25m，则（2）计算汽车荷载横向分布系数由计算图：汽车荷载：荷载横向分布系数取值考虑荷载横向分布系数沿跨长变化，取值如下：为简化连续梁的汽车荷载效应内力计算，全部梁偏安全的取用边跨支点的荷载横向分布系数0.656。3.2midas模型建模为440米连续t梁桥。施工方法为预制吊装，根据拟定的尺寸建模图形如下（图3.4），建模软件为midas civil。图3.4 第一跨结构模型（1）整体模型结构主梁为由6片t梁组成，建模中只模拟其中一片t梁，即最不利的边梁，共5跨。如图3.4，为模型第一跨结构图，其余四跨与一跨相同。（2）单元划分440米连续t梁桥，总长160m。共划分88个单元，部分单元不等宽，在支点附近较密，其他较宽。（3）荷载效应结构考虑了自重、二期恒载、温度、支座沉降、人群荷载、车辆荷载、收缩徐变等荷载效应的影响。并考虑其荷载在不同情况下的组合效应。根据荷载效应进行psc设计，对结构进行配筋计算及验算。（4）施工模拟设计方案为简支转连续t梁，施工方法为预制吊装，即建模需模拟先“简支后连续”的过程，建模中用不同的结构组、和支承组，在不同时刻的激活与钝化来实现此过程。3.3内力计算根据结构模型的计算结果，分别对各个荷载的效应进行统计分析。可以得出各个荷载的影响效应，由于整体结构对称。取一般结构中的关键截面进行结果分析。3.3.1恒荷载在建模过程中定义的恒荷载即预制t梁自重，考虑横隔板的重量（不包含二期铺装），在自重作用下，其结构在跨中产生较大正弯矩，在支点产生的负弯矩较小，是由于“先简支后连续”的施工方法有关，在自重下，结构受力几乎为简支状态受力。弯矩剪力图如下（图3.5和3.6），其具体值见表3-2。图3.5 恒荷载作用下弯矩图（单位knm）图3.6 恒荷载作用下剪力图（单位knm）表3-2 恒荷载作用效应内力单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)1i1-457.7901j2-435.99335.172i2-435.99335.172j3-414.18653.983i3-414.18653.983j4-341.511598.64i4-341.511598.64j5-283.382223.495i5-283.382223.495j6-225.242732.16i6-225.242732.16j7-167.13124.447i7-167.13124.447j8-108.963400.58i8-108.963400.58j9-50.833560.299i9-50.833560.299j107.313603.8110i107.313603.8110j1165.453531.0411i1165.453531.0411j12123.593342.0112i12123.593342.0112j13181.723036.713i13181.723036.713j14239.862615.1114i14239.862615.11 续表 3-2单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)14j152982077.2515i152982077.2515j16356.141423.1116i16356.141423.1116j17414.27652.717i17414.27652.717j18472.41-233.9918i18472.41-233.9918j19530.55-1236.9519i19530.55-1236.9519j20588.69-2356.1920i20588.69-2356.1920j21661.36-3918.7521i21661.36-3918.7521j22683.16-4422.9422i22683.16-4422.9422j23704.96-4943.4923i23-621.04-4943.4923j24-599.23-4485.8924i24-599.23-4485.8924j25-577.43-4044.6425i25-577.43-4044.6425j26-504.76-2691.8926i26-504.76-2691.8926j27-446.62-1740.5127i27-446.62-1740.5127j28-388.49-905.4 续表 3-2单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)28i28-388.49-905.428j29-330.35-186.5729i29-330.35-186.5729j30-272.21415.9930i30-272.21415.9930j31-214.07902.2731i31-214.07902.2731j32-155.941272.2832i32-155.941272.2832j33-97.81526.0133i33-97.81526.0133j34-39.661663.4734i34-39.661663.4734j3518.481684.6635i3518.481684.6635j3676.611589.5636i3676.611589.5636j37134.751378.237i37134.751378.237j38192.891050.5638i38192.891050.5638j39251.03606.6439i39251.03606.6439j40309.1646.45根据计算结果得，结构在恒荷载作用下，产生的最大弯矩3603knm，作用位置第二跨；最大剪力704.96kn，作用于第二跨跨中。3.3.2二期恒载二期恒载即为桥面铺装、人行道、栏杆及防撞墙等作用。在建模过程中以外力的形式加载的，在前面算出其集度 g=12.36kn/m。在二期恒载作用下，结构受力特点为连续梁受力。即弯矩在跨中为最大正弯矩，支点最小负弯矩；剪力在跨中为 0，在支点产生最大剪力。其弯矩剪力图如下（图 3.7 和 3.8），其具体值如表 3-3.图 3.7 二期恒载作用下弯矩图（单位knm）图 3.8 二期恒载作用下剪力图（单位kn）表3-3 二期恒载作用效应内力单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)1i1-157.4801j2-149.98115.32i2-149.98115.32j3-142.48224.983i3-142.48224.983j4-117.48549.944i4-117.48549.944j5-97.48764.915i5-97.48764.915j6-77.48939.886i6-77.48939.886j7-57.481074.857i7-57.481074.857j8-37.481169.818i8-37.481169.818j9-17.481224.789i9-17.481224.789j102.521239.7510i102.521239.7510j1122.521214.7211i1122.521214.7211j1242.521149.6912i1242.521149.6912j1362.521044.6613i1362.521044.6613j1482.52899.6314i1482.52899.63 续表3-3单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)15i15102.52714.615j16122.52489.5716i16122.52489.5716j17142.52224.5417i17142.52224.5417j18162.52-80.4918i18162.52-80.4918j19182.52-425.5319i19182.52-425.5319j20202.52-810.5620i20202.52-810.5620j21227.52-1348.121i21227.52-1348.121j22235.02-1521.5422i22235.02-1521.5422j23242.52-1700.6223i23-213.64-1700.6223j24-206.14-1543.224i24-206.14-1543.224j25-198.64-1391.425i25-198.64-1391.425j26-173.64-926.0426i26-173.64-926.0426j27-153.64-598.7627i27-153.64-598.7627j28-133.64-311.4728i28-133.64-311.47 续表3-3单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)29i29-113.64-64.1829j30-93.64143.1130i30-93.64143.1130j31-73.64310.3931i31-73.64310.3931j32-53.64437.6832i32-53.64437.6832j33-33.64524.9733i33-33.64524.9733j34-13.64572.2534i34-13.64572.2534j356.36579.5435i356.36579.5435j3626.36546.8336i3626.36546.8336j3746.36474.1237i3746.36474.1237j3866.36361.438i3866.36361.438j3986.36208.6939i3986.36208.6939j40106.3615.983.3.3汽车荷载分析结构为主梁结构的边梁，汽车荷载的加载考虑横向分布，横向分布系数由前计算有 moq=0.4127。内力图见图 3.11 与图 3.12。荷载效应内力见表 3-5。图3.11汽车荷载作用下弯矩包络图图3.12汽车荷载作用下剪力包络图表格3-5 汽车荷载效应内力（单位：弯矩knm剪力kn）单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)1i1-235.9401j2-228.97153.582i2-228.97153.582j3-222.08300.023i3-222.08300.023j4-199.71736.79续表3-5单元位置剪力-z(kn)弯矩-y(knm)4j5-182.491029.595i5-182.491029.595j6-165.91272.636i6-165.91272.636j7-149.971466.647i7-149.971466.647j8-134.731612.568i8-134.731612.568j9-120.191711.539i9-120.191711.539j10-106.381764.9310i10-106.381764.9310j11117.261774.3211i11117.261774.3211j12130.821741.4812i12130.821741.4812j13144.531668.4113i13144.531668.4113j14158.331557.2914i14158.331557.29