小龙湾项目2期塔吊施工方案.doc

玲珑屿花园2期工程塔吊专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 南通新华小龙湾项目部2014.5.15玲珑屿花园2期工程塔吊专项施工方案一、工程概况工程名称：小龙湾玲珑屿花园项目工程建设单位：南京朗宏置业有限公司设计单位：上海朗诗规划建筑设计有限公司勘察单位：江苏南京地质工程勘察院监理单位：江苏省华厦工程项目管理有限公司施工单位：南通新华建筑集团有限公司工程规模与特点：本标段项目为群体建筑，共有5个单体工程组成，其中9#楼为26层，11#、15#、16#楼为33层，12#楼为27层，工程结构类型为框架剪力墙结构，总建筑面积约8万多平方。本工程0.00相当于绝对标高14.00m，底板板面标高-6.2m，底板板厚为450mm；塔吊布置见塔吊基础平面图。二、地质条件依据江苏南京地质工程勘察院南京朗宏天元路以南、秦淮河以西地块岩土工程勘察报告，该场地基坑开挖影响深度范围内的土层分布大致如下：1、1层杂填土：灰色、杂色，松散，主要由建筑垃圾组成，夹有少量的粉质粘土，土质不均匀，硬质物含量2060%，土质松散，为新近填土。填龄小于1年。该层层厚0.37.80米。2、2层素填土：灰色，灰黄色，松散，土质主要为粉质粘土，局部夹含植物根系和碎砖块。硬质物含量520%，局部夹塘泥、块石，分布不均。为新近填土。填龄小于3年。顶板埋深0.006.20米，层顶标高5.8314.58米，层厚0.408.60米。3、1层粉质粘土：灰褐色、灰黄色、灰色，饱和，可塑，局部软塑，中压缩性，切面稍有光泽，干强度中等，土质不均，顶板埋深1.29.30米，层顶标高2.579.28米，层厚0.48.4米。4、2层淤泥质粉质粘土：灰色，饱和，流塑，高压缩性。无摇振反应，刀切面稍有光泽，干强度、韧性低。局部夹稍密状薄层粉土，单层厚12mm分布不均，具水平层理。顶板埋深3.59.80米，层顶标高0.977.53米，层厚0.7014.30米。5、3层粉质粘土夹粉土：灰色，饱和，软塑，中偏高压缩性。无摇振反应，干强度、韧性中等，局部夹稍密状薄层粉土，单层厚12mm分布不均，具水平层理。层顶埋深4.6016.00米，层顶标高-6.874.82米，层厚0.7012.40米。6、层粉质粘土：褐黄色，饱和，硬塑，局部可塑，中压缩性，局部夹少量铁锰质结核和灰绿色粘土团块。刀切有光泽，韧性高，分布不普遍。层顶埋深4.208.20米，层顶标高1.717.58米，层厚1.405.70米。7、1粉土：灰色，灰黄色，湿，中密，中压缩性。摇振反应快，干强度低，韧性低。局部夹薄层软塑状粉质粘土、稍中密状粉砂，分布不均匀。局部偶夹26cm姜解石，个别大于6cm，含量5%左右，仅在场地北侧有揭示。层顶埋深4.5019.60米，层顶标高-8.316.53米，层厚0.7021.40米。8、2粉质粘土：灰色，青灰色，饱和，流塑，局部软塑，中压密性。刀切面有光泽，干强度、韧性中等偏低。局部夹稍中密状薄层粉土。顶板埋深12.0025.00米，层顶标高-12.632.34米，层厚1.2013.40米。9、1层粉质粘土：灰黄色，青灰色，饱和，可硬塑，中压密性。刀切面稍有光泽，干强度、韧性中等。土质不均。层顶埋深10.3022.20米，层顶标高-12.38-0.03米，层厚1.2017.90米。10、2层粉质粘土：灰色，灰黄色，饱和，可塑，局部软塑，中压缩性。切面稍有光泽，干强度、韧性中等。层顶埋深20.8028.20米，层顶标高-18.70-8.40米，层厚0.808.10米。11、3粉质粘土夹粉土、粉砂：灰色，青灰色，饱和，粉质粘土以可塑为主，局部软塑，中压缩性。切面稍有光泽，干强度、韧性中等。夹薄层稍中密状粉土、粉砂，具水平层理，分布不均匀，局部富集。局部可见少量腐植物和贝壳碎屑。层顶埋深19.2029.50米，层顶标高-20.20-8.42米，层厚0.409.20米。12、含砾中粗砂：灰黄，青灰色，杂色，饱和，中密，中压缩性。成份以岩屑、石英、云母组成。颗粒级配良好。局部夹含砾石，含量10%20%，粒径15cm，个别大于6cm。成份为石英质，呈次圆状次棱角状。层顶埋深28.3030.90米，层顶标高-21.38-17.85米，层厚0.102.10米。13、1强风化粉质泥岩：紫红色、青灰色、灰黄色，岩石结构完全破坏，岩芯呈坚硬土状或密实砂土状夹碎石状、碎块状，手捏易碎，水冲易散，岩石强度往下逐渐提高，局部夹有风化岩块。顶板埋深20.2033.20米，层顶标高-22.18-10.53米，层厚0.5016.00米。14、2中风化粉质泥岩：紫红色、青灰色、灰白色，泥质结构，层状构造，风化较弱。岩芯呈短柱中柱状，风化裂隙较发育，多呈闭合状，由方解石充填。局部夹有种风化泥质粉质岩，强度较高，岩石强度软硬不均。岩石天然抗压强度标准值frk1.78mpa，属极软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级v级。顶板埋深23.8046.30米，层顶标高-37.44-14.19米，最大揭露厚度11.70米。拟建场地分布孔隙潜水和弱承压水。浅部分布地下水，其类型属孔隙潜水，主要赋存于层填土中，该层透水性一般，富水性较差，水量较小，水位变化主要受大气降水和地表水补给影响，水位呈季节性变化，实测地下水位稳定水位埋深0.303.80米，下部弱承压含水层，主要赋存于1粉土、3粉质粘土夹粉土、粉砂、含砾中粗砂层中，该含水层透水性强，富水性好。水位变化主要受地下水的侧向径流补给影响。 三、地基承载力本工程地基承载力特征值如下表：层号岩土层名称地基承载力特征值fak（kpa）1粉质粘土1202淤泥质粉质粘土703粉质粘土夹粉土100粉质粘土2001粉土1202粉质粘土1201粉质粘土2002粉质粘土1703粉质粘土夹粉土、粉砂160含砾中粗砂2501强风化粉质泥岩3202中风化粉质泥岩1000四、塔吊设置根据本工程特点及本工程的沿高，选用四台qtz63塔吊，能满足本工程的施工需要。四台塔吊分别设置的位置详见“塔吊基础平面布置图”。五、地质情况本工程拟建场地，主要由杂填土、素填土、粉土、粉砂土、粉质粘土、强风化凝灰岩及强风化闪长玢岩等组成，各层土质不均匀。各单体塔吊所对应的地质勘察报告剖面图分别为：11#楼塔吊参照地质报告1919剖面节点；12#楼塔吊参照地质报告3232剖面节点；15#楼塔吊参照地质报告21-21剖面节点；16#楼塔吊参照地质报告3434剖面节点。根据地质勘察报告，塔吊基础部位土质为1层：杂填土素填土层，该层层厚0.715.0米，地基承载力较小，塔吊基础不能直接设置在该土层之上。根据需要，现场塔吊基础均采用静压管桩基础，桩长24m。管桩规格phc-500(110)ab-c80-11、10、10，单桩竖向抗压承载力特征值为1800kn,单桩竖向极限承载力标准值为3600kn，桩顶标高8m。六、塔吊基础施工要求1、砼标号为c30，塔吊基础砼表面应距地下室底板以下100。2、砼振捣过程中应严格按照相关技术规范执行，并留试压块二组，一组标养，一组同条件养护，并及时试压，作为安装塔吊时的技术参数。3、塔基砼振捣过程中应严格控制基础四周顶面的平整度不大于1/1000。4、基础节应严格控制高于塔基砼表面1100，基础节作一次性使用。5、塔机安装前要检验基础，每只螺栓配装一只平垫，两只标准螺母。6、固定基础与建筑物的相对位置保证塔机中心与建筑物墙边不得小于3575，同时注意安装时有搭板一面应与建筑物长度方向垂直。七、塔吊方案编制依据1、暂拟选用的塔吊厂家提供的塔式起重机使用说明书；2、混凝土结构设计规范gb50010-2002；3、建筑地基基础设计规范gb50007-2002；4、本工程的岩土工程勘察报告；5、相关图纸；6、现场的实际情况7、土木工程施工手册。八、塔吊技术参数qtz63塔吊，臂长55m，垂直力f1=700kn，塔吊倾覆力距m=1900kn.m，塔身宽度b=1.70m，水平力100kn，扭矩210kn.m。塔吊基础承台4.0米（长）*4.0米（宽）*1.3米（高），四根直径500mm管桩中心距承台边缘各500mm。承台配筋：承台上下层筋各双向，每层每向各2122根。(一)、11号楼塔吊11号楼塔吊基础在勘探点bj35附近塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）f1=450.80kn， 塔吊最大起重荷载f2=60.00kn， 作用于桩基承台顶面的竖向力f=1.2(f1+f2)=612.96kn， 塔吊的倾覆力矩m=1.4630.00=882.00kn。 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=612.96kn； g桩基承台的自重 g=1.2（25bcbchc/4+20bcbcd/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.000.00)=624.00kn； mx,my承台底面的弯矩设计值，取882.00kn.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2=1.40m； ni单桩桩顶竖向力设计值(kn)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：n=(612.96+624.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=466.74kn。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条。其中 mx1,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离取a/2-b/2=0.55m； ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kn)，ni1=ni-g/n=310.74kn/m2；经过计算得到弯矩设计值：mx1=my1=2310.740.55=341.81kn.m。矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70n/mm2； ho承台的计算高度hc-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2；经过计算得：s=341.81106/(1.0016.704000.001250.002)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； asx =asy =341.81106/(0.9981250.00300.00)=913.00mm2。矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到xy方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为v=466.74kn我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1250mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=550.00mm， 当 3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.44； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.16； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70n/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的间距，s=200mm。则，1.00466.74=4.67105n0.16300.0040001250=1.35107n；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=466.74kn；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.90n/mm2； a桩的截面面积，a=1.47105mm2。则，1.00466740.00=4.67105n35.901.47105=5.29106n；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(jgj94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=466.74kn；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 r最大极限承载力； qsk单桩总极限侧阻力标准值: qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.571m； ap桩端面积,取ap=0.147m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kpa) 土端阻力标准值(kpa) 土名称 1 2.00 74.00 1900.00 粘性土 2 3.30 28.50 825.00 粘性土 3 0.70 43.00 825.00 粘性土 4 14.50 53.00 1700.00 粉土和砂土 5 3.50 43.00 825.00 粘性土 由于桩的入土深度为24.00m,所以桩端是在第5层土层。单桩竖向承载力验算: r=1.57(2.0074.000.98+3.3028.500.98+0.7043.000.98+14.5053.001.02+3.5043.000.98)/1.65+1.11825.000.147/1.65=1.22103knn=466.74kn；上式计算的r的值大于最大压力466.74kn,所以满足要求!(二)、12号楼塔吊12号楼塔吊基础在勘探点bj58附近塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）f1=450.80kn， 塔吊最大起重荷载f2=60.00kn， 作用于桩基承台顶面的竖向力f=1.2(f1+f2)=612.96kn， 塔吊的倾覆力矩m=1.4630.00=882.00kn。 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=612.96kn； g桩基承台的自重 g=1.2（25bcbchc/4+20bcbcd/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kn； mx,my承台底面的弯矩设计值，取882.00kn.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2=1.40m； ni单桩桩顶竖向力设计值(kn)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：n=(612.96+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=610.74kn。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条。其中 mx1,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离取a/2-b/2=0.15m； ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kn)，ni1=ni-g/n=310.74kn/m2；经过计算得到弯矩设计值：mx1=my1=2310.740.15=93.22kn.m。矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30n/mm2； ho承台的计算高度hc-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2；经过计算得：s=93.22106/(1.0014.304000.001250.002)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s =1-0.001/2=0.999； asx =asy =93.22106/(0.9991250.00300.00)=248.72mm2。矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到xy方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为v=610.74kn我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1250mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=150.00mm， 当 3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.30； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30n/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的间距，s=200mm。则，1.00610.74=6.11105n0.20300.0040001250=1.43107n；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=610.74kn；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.90n/mm2； a桩的截面面积，a=1.47105mm2。则，1.00610740.00=6.11105n35.901.47105=5.29106n；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(jgj94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=610.74kn；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 r最大极限承载力； qsk单桩总极限侧阻力标准值: qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.571m； ap桩端面积,取ap=0.147m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kpa) 土端阻力标准值(kpa) 土名称 1 4.80 74.00 1900.00 粘性土 2 12.60 53.00 1700.00 粉土和砂土 3 1.20 74.00 1900.00 粘性土 4 1.20 43.00 825.00 粘性土 5 4.20 33.00 1800.00 粉土和砂土 由于桩的入土深度为24.00m,所以桩端是在第5层土层。单桩竖向承载力验算: r=1.57(4.8074.000.98+12.6053.001.02+1.2074.000.98+1.2043.000.98+4.2033.001.02)/1.65+1.081800.000.147/1.65=1.42103knn=610.74kn；上式计算的r的值大于最大压力610.74kn,所以满足要求!(三)、15号楼塔吊15号楼塔吊基础在勘探点bj40附近 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）f1=450.80kn， 塔吊最大起重荷载f2=60.00kn， 作用于桩基承台顶面的竖向力f=1.2(f1+f2)=612.96kn， 塔吊的倾覆力矩m=1.4630.00=882.00kn。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=612.96kn； g桩基承台的自重 g=1.2（25bcbchc/4+20bcbcd/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kn； mx,my承台底面的弯矩设计值，取882.00kn.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2=1.40m； ni单桩桩顶竖向力设计值(kn)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：n=(612.96+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=610.74kn。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条。其中 mx1,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离取a/2-b/2=0.15m； ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kn)，ni1=ni-g/n=310.74kn/m2；经过计算得到弯矩设计值：mx1=my1=2310.740.15=93.22kn.m。矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30n/mm2； ho承台的计算高度hc-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2；经过计算得：s=93.22106/(1.0014.304000.001250.002)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s =1-0.001/2=0.999； asx =asy =93.22106/(0.9991250.00300.00)=248.72mm2。矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到xy方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为v=610.74kn我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1250mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=150.00mm， 当 3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.30； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30n/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的间距，s=200mm。则，1.00610.74=6.11105n0.20300.0040001250=1.43107n；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=610.74kn；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.90n/mm2； a桩的截面面积，a=1.47105mm2。则，1.00610740.00=6.11105n35.901.47105=5.29106n；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(jgj94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=610.74kn；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 r最大极限承载力； qsk单桩总极限侧阻力标准值: qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.571m； ap桩端面积,取ap=0.147m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kpa) 土端阻力标准值(kpa) 土名称 1 0.80 24.00 825.00 粘性土 2 3.80 74.00 1900.00 粘性土 3 12.40 53.00 1700.00 粉土和砂土 4 7.00 43.00 825.00 粘性土 由于桩的入土深度为24.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算: r=1.57(0.8024.000.98+3.8074.000.98+12.4053.001.02+7.0043.000.98)/1.65+1.11825.000.147/1.65=1.28103knn=610.74kn；上式计算的r的值大于最大压力610.74kn,所以满足要求!(三)、16号楼塔吊 16号楼塔吊基础在勘探点jk99附近塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）f1=700.00kn， 塔吊最大起重荷载f2=60.00kn， 作用于桩基承台顶面的竖向力f=1.2(f1+f2)=912.00kn， 塔吊的倾覆力矩m=1.4630.00=882.00kn。 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=912.00kn； g桩基承台的自重 g=1.2（25bcbchc/4+20bcbcd/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kn； mx,my承台底面的弯矩设计值，取882.00kn.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2=1.40m； ni单桩桩顶竖向力设计值(kn)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：n=(912.00+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=685.50kn。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条。其中 mx1,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离取a/2-b/2=0.55m； ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kn)，ni1=ni-g/n=385.50kn/m2；经过计算得到弯矩设计值：mx1=my1=2385.500.55=424.05kn.m。矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70n/mm2； ho承台的计算高度hc-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2；经过计算得：s=424.05106/(1.0016.704000.001250.002)=0.004； =1-(1-20.004)0.5=0.004； s =1-0.004/2=0.998； asx =asy =424.05106/(0.9981250.00300.00)=1133.11mm2。矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第5.6.8条和第5.6.