井湖北斗星城脚手架方案.doc

北斗星城三块地c3 c4 c5 c10 c11c12楼 外脚手架专项施工方案 目 录第一章 编制目的及编制依据一、编制目的二、编制依据第二章 工程概况及方案选择一、总体工程概况二、脚手架方案选择第三章 脚手架施工进度计划安排第四章 脚手架搭设前的施工准备一、主要劳动力配置计划及要求二、 主要材料的质量要求及需求计划第五章 落地脚手架的搭设及构造一、外架基础处理二、构造形式和搭设方法第六章 普通型钢悬挑式脚手架一、悬挑梁设计二、u型环制作与设置三、安全储备四、封闭措施五、悬挑架的搭设步骤第七章 钢管落地脚手架计算书一、计算依据二、参数信息三、大横杆的计算四、小横杆的计算五、扣件抗滑力的计算 六、脚手架立杆荷载计算七、立杆的稳定性计算八、连墙件的计算九、立杆的地基承载力计算第八章 普通型钢悬挑架的验算（悬挑端长1200mm）一、计算说明二、参数信息三、脚手架立杆荷载的计算四、立杆的稳定性计算五、连墙件的计算六、悬挑梁的受力计算七、悬挑梁的整体稳定性计算八、锚固段与楼板连接的计算第九章 普通型钢悬挑脚手架验算（悬挑端长度1700mm）一、参数信息二、悬挑梁的整体稳定性计算三、拉绳的受力计算四、拉绳的强度计算五、锚固段与楼板连接的计算第十章 联梁型钢悬挑脚手架计算书一、联梁的计算第十一章 脚手架的验收与监测第十二章 脚手架搭设的技术要求与允许偏差第十三章 脚手架拆除方法及安全要求第十四章 应急预案第十五章 料台方案第一章 编制目的及编制依据一、编制目的为确保北斗星城c3、c4、c5、c10、c11、c12、楼工程的安全生产和文明施工以及满足本项目主体结构、装饰装修等工程的需要。结合本工程特点，特制定本工程外脚手架专项施工方案。二、编制依据1、北斗星城c3、c4、c5、c10、c11、c12、楼工程施工图纸；2、北斗星城c3、c4、c5、c10、c11、c12、楼工程施工组织设计方案；3、北斗星城c3、c4、c5、c10、c11、c12、楼工程工现场的实际情况；4、建筑施工安全检查标准（jgj59-2011）；5、建筑结构设计规范大全；6、建筑施工高处作业安全技术规范（jgj80-91）7、直缝电焊管（gb/t13793）标准；8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（jgj130-2011）；9、安全网（gb5725-97）;10、密目式安全立网（gb16909-1997）11、安全标志（gb2894-96）12、高处作业分级（gb/t3608-93）13、安全带（gb6095-85）14、安全色（gb2893-2001）15.碳素结构钢15、本工程地质勘查报告第二章 工程概况及方案选择一、总体工程概况北斗星城c3、c4、c5、c10、c11、c12、楼工程位于铜陵市老火车站后面，建设单位为安徽江南文化园置业有限公司，设计单位为上海申联建筑设计有限公司，监理单位是浙江长城工程监理有限公司，由安徽华廉建筑有限责任公司承建。北斗星城c3、c4、c5、c10、c11、c12、楼工程均为框剪结构，室外标高为-0.10m。c3、c4楼地下一层，层高为-5.6米，地上十二层，首层层高为6.2米，2-4层层高均为5.7米，5-12层层高均为3.9米，檐口标高59米。c5楼地下一层，层高为-5.6米，地上十五层，首层层高为6.2米，2-4层层高均为5.7米，5-15层层高均为3.9米，檐口标高70.7米（1-4层裙楼高度23.4米）。c10、c11楼地下一层，层高为-5.6米，地上二层，檐口标高11.7米。c12楼地下一层，层高为-5.6米，地上四层，檐口标高23.4米。总建筑面积：58096.73平方米。二、脚手架方案选择北斗星城c3、c4楼为十二层，檐口高度为59米。分三段搭设：第一段为落地式，第二、三段为悬挑式；第一段落地式脚手架（负地下室顶板）从一层至五层顶（搭设共5层），架体搭设高度为：27.2+0.10=27.3m;第二段悬挑脚手架 从六层地面至十层顶（搭设层数为5层、搭设高度为3.9x5=19.5m），第三段悬挑脚手架 从十一层地面至至屋面格架，搭设高度为3.9 x 2+3.9+0.6+1.5=13.8m。北斗星城c5楼为十五层，檐口高度为70.7米。分三段搭设：第一段为落地式，第二、三段为悬挑式；第一段落地式脚手架（负地下室顶板）从一层至六层顶（搭设共6层），架体搭设高度为：35.0+0.10=35.10m; 采用双立杆，架体搭设高度为12米；在四层顶采用14钢丝绳安全储备卸载，按逐层三跨设置。第二段悬挑脚手架 从八层地面至十二层顶（搭设层数为5层、搭设高度为3.9x5=19.5m），第三段悬挑脚手架 从十三层地面至顶层搭设至屋面格架，搭设高度为3.9 x3+3.9+0.6+1.5=17.7m。第三章 脚手架施工进度计划安排外脚手架的搭设将紧随主体钢筋砼结构施工进度而进行。在每个楼层模板支架正式开始搭设以前将外脚手架搭设到高出作业面12步架的高度。在装修后期随施工进度情况在外墙面砖、个别外墙涂料部位施工完成后，悬挑架以每个悬挑段作为一个拆卸段自上而下逐层组织拆除。第四章 脚手架搭设前的施工准备一、主要劳动力配置计划及要求 （1）劳动力配置计划脚手架工程劳动力计划表序号专业工种名称分阶段需要人数和时间5-6月6-9月9-10月11-12月1架子工102020202普工23333电工11114电焊工11115塔吊司机22226塔吊指挥22227测量工2222（2）操作人员的要求1）操作人员岗前必须经过三级教育，并持有效证件上岗，对患有高血压，心脏病及不适合高空作业的人员禁止雇佣上岗作业。2）操作人员上岗时必须配带安全帽，系好安全带，穿工作服装,及穿软底防滑鞋。3）认真听从施工单位指挥安排，对于现场机电不要随意乱动。4）不准在架体上嬉笑打闹，不准在外架上躺坐休息。5）与其它作业人员之间要和谐相处，不准与他人打架斗殴。6）下班时应收集好工具材料，做到工完、料尽、场地清。二、 主要材料的质量要求及需求计划（1）钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（gb/t13793）或低压流体输送用焊接钢管（gb/t3092）中规定的3号普通钢管，考虑管径及壁厚表面锈蚀深度直径0.3，壁厚0.6，钢管规格选用48x3.0mm管材，其材质要符合现行国家标准碳素结构钢（gb/t700-88）中q235-a的相应规定。所有进场钢管应表面平直光滑，无裂纹，无压痕和硬弯，表面锈蚀深度0.5mm,长度小于1.5m的各种杆件钢管端部弯曲偏差5mm，当4ml6.5m时弯曲偏差20mm，6.5m的水平杆、斜杆的钢管弯曲偏差30mm，端面平整，严禁打孔。新管进场必须有生产许可证，产品质量合格证和材料检验报告。（2）扣件扣件采用可铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（gb15831）的规定，使用前姚进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧力矩达40-65nm，连墙杆的材质应符合碳素结构钢（gb/t700-88）中q235钢的规定。（3）工字钢及槽钢悬挑梁和联梁所选用的16工字钢和联梁14槽钢。使用前应进行质量检查，有裂缝、变形和锈蚀严重的严禁使用。安装使用前，要根据现场预埋件的间距选用合适长度的槽钢。（4）脚手板采用毛竹编制的竹笆铺设，规格800x1500mm。竹笆板系用平放的竹片纵横编织而成，纵片不少于5道，且每道为双片，横片反正相间，四边端部纵横片交点用铁丝扎牢。竹笆板长为1.5m，宽0.8m，每块竹笆板沿纵向用铁丝扎两道宽40mm。局部采用250x50x4000松木脚手板。（五）连墙件、安全网连墙件的材质亦应符合现行标准碳素结构钢（gb/t700）中q235-a级钢的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，立网采用l-1.8x6密目网，水平网采用p-3x6的可密网。密目式安全网必须符合以下要求：在100cm2面积上，不少于2000目，密目网必须有合格证及安全检测报告。（六）主要材料计划表投入材料计划表序号周转材料名称规格需用量进场计划1钢管直径483.0300t分批进场2扣件直角、旋转、对接29500个分批进场316#工字钢3-6米9200米分批进场4密目安全网1800600099500m2分批进场5竹笆800*120018000张分批进场第五章 落地脚手架的搭设及构造一、外架基础处理为保证钢管外脚手架的牢固、安全、稳定性，地下室底板上，四周设断面为15x15的排水沟，并组织好排水。为保证架体的整体承载力和稳定性，在各层结构处按规定设置连墙杆，落地式脚手杆底端用12#槽钢设作为立杆底座，以保证架体的稳定性。二、构造形式和搭设方法脚手架采用扣件式双排钢管（48x3.0）进行搭设，其钢管立杆纵向间距1.5m,横向间距0.80m,大横杆步距1.8m,立杆靠墙的一端离墙面30cm；墙体连接落地架按逐层三跨、悬挑架按逐层两跨布置；剪刀撑按4560进行搭设；在脚手架外立杆上按600mm、1200mm搭设两道护栏作为护栏；在操作层铺设竹笆并铺钉踢脚板，踢脚板为15cm高刷漆木模板。（一）立 杆脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件紧固在纵向扫地杆下方的立杆上，立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各部必须采用对接扣件连接。接头交错布置，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个接头在高度方想错开的距离应大于500mm,各接头至主节点的距离小于600mm。架体距墙不大于300mm，立杆顶端高处屋面女儿墙1.5米。开口架处要连续设置横向斜撑至架体顶部且开口架端部每层均要设置连墙件。（二）纵向水平杆纵向水平杆应设在立杆内侧，其长度不小于三跨，接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆接头不应设在同步、同跨内，不同步、不同跨两个接头在水平方向应错开500mm，各接头中心至主节点的距离部大于400mm，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等距设置填心杆不少于两根，上铺竹笆脚手板。（三）横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。脚手架搭设从第一步开始，即设置栏杆、斜撑和剪刀撑，防护栏杆按每步两根设置，上栏杆高1.2米，下栏杆高0.6米。（四）竹笆铺设落地式脚手架的竹笆脚手板应在第三步架高开始铺设，并每隔一步架高铺设一次；悬挑式脚手架的竹笆脚手板应在悬挑层开始铺设，并每隔一步架高铺设一次，竹笆脚手板应满铺。其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用16#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。（五）连墙件布置连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，在每层边梁进行预埋钢管，脚手架24米下按逐层三跨、24米上按逐层两跨和悬挑架逐层两跨距离设置，脚手架的水平杆与预埋钢管扣件相连，水平杆与外架进行连接。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步，每搭设一步脚手架后，应按规范要求测下步距、纵距、横距及立杆的垂直度，所有连墙扣件采用双扣件连接。遇砼墙时，预埋80 pvc套管，然后穿钢管，待外架拆除后将其洞口采用高强防水混凝土填实见图（方式一）。无墙处，每层楼在封口梁侧边预埋脚手钢管，作为水平拉结外挑钢管架的连接墙件，见图（方式二）。 方式一方式二（六）剪刀撑设置脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度不应小于四跨，且不应小于6米，剪刀撑角度在4560之间。剪刀撑跨越立杆最多根数为45时为7根，50时为6根，60时为7根。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于100cm，应采用三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于10cm，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑落。（七）安全网铺设脚手架外每一步距张设一道1.8mx6.0m的密目式安全网作立面防护，用18#铅丝将网眼扣牢与大横杆上，结点网选用尺寸3mx6m，网绳的断裂强力不得小于1500n。北斗星城c3、c4、楼安全平网分二段设置：第一段设置在五层层（搭设共9层），第二段设置在十层，。北斗星城c5楼安全平网分二段搭设：第一段设置在七层，第二段设置在十一层。安全平网选用规格为3.0x6.0m，网绳的断裂强度不小于1500n。边绳的直径为网绳直径的两倍，平网边绳的断裂强力不小于7500n，立网边绳的断裂强度不小于3000n。支撑物应有足够的强度和刚度，同时系网处无尖锐边缘。架设平网应外高内低与平面成15角，或外口高于里口5080cm。 网片不要绷紧（便于能量吸收），网片之间应将系绳连接牢固不留有空隙。支杆及支杆支承点必须与立杆可靠连接，立杆间距为两跨。平网立口与建筑物之间空隙不得大于100mm，网伸出建筑物的宽度cmin=3m，平网中应加设密目网。网边绳应与支撑物（架体）靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，间距不得大于70cm。转角处、阳台口等必须保持网的整体连接，不得中断，不允许出现漏洞。（八）开口架处理在料台和悬挑架相交位置，必须断开搭设，成为开口架，为了保证脚手架整体的牢固和稳定采取以下加固措施：a、脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件，相互垂直距离应小于建筑物的层高。b、双排脚手架开口端，必须按节间，在每悬挑段由底至顶，连续设置“之”字横向斜撑予以加固。c、架子开口处，架子和料台相互之间的间隙不得在于250mm，如大于250mm，应对其增设填芯杆和栏杆，并用竹笆或安全平网封闭，以确保安全。（九）物料提升机处架体设置物料提升机处架体按如图设置：（十）楼梯口和梯段边防护楼梯口必须安装临时防护栏杆。防护栏杆：应由上下两道横杆和栏杆柱组成，上杆离地面高为1.2m，下杆离地面高位0.6m。横杆长度2米时必须加设栏杆柱，并且整体构造任何方向都能经受1kn的外力，防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭，或在栏杆下面固定高度不低于150mm的挡脚板。楼梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平栏杆相同，栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。（十一）安全通道口按跌落高度96米考虑，在施工人员出入工程内部的过往通道处搭设防护棚，具体要求如下：1、防护棚长度不小于6米，采用钢管扣件落地式防护棚。2、棚内通道高度不低于2米，两侧立杆跨度1.5米，下设扫地杆，中有栏杆。3、棚的两端应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑。4、棚顶部分上下两层，层间间隔大于等于600mm，上层满铺厚50松木板，下层满铺竹笆脚手板，并牢固扎牢。5、棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护竹笆。6、防护棚要求坚固适用，同时在才、坠落半径范围内的所有固定作业区和经常过往人员的通道，均应设置安全防护棚。（十二）电梯井口、预留洞口垂直方向的电梯井口和预留洞口，必须设防护栏杆，防护栏杆应做到定型化、工具化，其高度在1.5m-1.8m范围内。电梯井口内在正负零层楼面设置首道安全网，上部每隔两层并最多每隔10m设一道安全平网。（十三）采光井处脚手架处理此处的脚手架由16#工字钢支撑底座，如悬挑架一样分段悬挑，立杆立于工字钢上，工字钢上焊接20mm断肢用以固定立杆，且搭设成满堂脚手架，在大横杆上按间距250mm安装填芯杆，立杆距离200mm，并按楼层铺满竹笆脚手板，脚手板与架管间用16#铅丝扎牢。（十四）空调板处的脚手架加固处理空调板处的脚手架立杆因空调板和窗的阻碍而被打断，造成了大横杆的荷载增加，扰度加大，留下隐患；为此必须在被打断的立杆的空调板外侧，应自下面向上增设立杆，将大横杆（原填芯杆）顶起，必要时增加剪刀撑和横向斜撑将内伸的小横杆固定。这样不仅保证脚手的稳定，而且增加了作业人员的安全。（十五）防电避雷措施避雷针采用12的镀锌钢制作，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1米，并将所有最上层的横杆全部连接形成避雷网络，接地线应与建筑结构避雷系统连接，分区段设置，防雷接地装置完成后,要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击值不得大于30欧姆，以伸缩缝为界，每段挑架四角底部永12圆钢与建筑物避雷网焊接。在施工期间如遇有雷雨时，脚手架上的操作人员必须离开脚手架。（十六）落地式脚手架搭设方法要求在牢固的地基上弹线，立杆定位摆纵横扫地杆竖立杆并于扫地杆扣紧装抛撑或安装连墙杆安第一步纵向水平杆和横向水平杆纵横向水平杆（随层安装连墙件）加设剪力撑铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、立挂安全网。第六章 普通型钢悬挑式脚手架一、悬挑梁设计1、悬挑架的搭设步骤:悬挑主梁采用16#工字钢，每根长3000mm，外挑1200mm，内置1800mm,锚固端长度1800mm，工字钢前端用14钢丝绳与其上层边梁内预埋的16圆钢拉结作为安；悬挑主梁间距1500mm,在型钢悬挑端100mm处，用直径20的钢筋进行焊接，钢筋接长度在100mm作为立杆的承插座。转角部位悬挑梁设计：悬挑主梁采用16#工字钢，每长4500mm,外挑1700mm，内置2800mm，锚固端长2800mm；悬挑主梁间距为1500，联系梁用14a的槽钢；外挑端采用17的钢丝绳卸荷外挑1.7m采用一根17钢丝绳安全储备卸荷经过验算，（吊环为16）。悬挑层架体与建筑结构之间间隙应用木板封闭严密，防止物体坠落。2、u型环制作与设置u型环采用16的圆钢加工制作，u型环的内径宽度为100mm，高度为350mm。u型环必须在板底钢筋下，u型环和两角加横向直筋，增加抗力，安装工字钢与u型锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑锚固端分别设三道u型环，第一道u型环预埋在结构梁边，并用木楔加固在工字钢两侧，防止工字钢侧偏；第三道u环设置在工字钢未端15cm，第二道u型环在第三道环的前20cm。第二、第三道u型环用木楔加固在工字钢的上侧与预埋卡的间隙处，主要增加工字钢的抗压力，预埋时三环要设置在一直线上，便于悬挑型钢的穿行。3、安全储备作为安全储备，悬挑端1200mm外墙转角及阳台处，用一根17的钢丝绳吊于本层上6m楼面梁内外口吊环上进行斜拉卸荷。楼面梁内预埋16的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔15cm，尾部卡扣离绳头预留15cm，卡盖朝主绳安装，并且葫芦收紧。4、封闭措施悬挑层架体与建筑结构之间空隙应使用竹笆或木板密封严实，防止物体坠落。不允许有一点漏洞，且用钉子加以固定，并且经常检查。5、悬挑架的搭设步骤熟悉方案和图纸放线以便确定悬挑杆件u型环定位杆件与u型环的固定（每个u型环采用木楔三方稳牢，严禁焊接）立杆定位转角处摆横向工字钢摆纵向扫地杆逐根竖立杆（随即与扫地杆扣接）安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑（上端与第一步纵向水平杆扣紧，在设置两道连墙杆后可拆除）安装第三、四步纵向和横向水平杆；设连墙杆安装横向斜撑、增设卸荷钢丝绳接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆，挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。第七章 钢管落地脚手架计算书一、计算依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)、建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002)、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等编制。二、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 35.1 米，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用逐层步两跨，竖向间距 3.9 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kn/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽省铜陵，基本风压为0.25 kn/m2；风荷载高度变化系数z 为1.36，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.140；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设施与安全网(kn/m2):0.010；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kn/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 三、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.033 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.140.8/(2+1)=0.037 kn/m ；活荷载标准值: q=20.8/(2+1)=0.533 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.037=0.085 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.0851.52+0.100.7471.52 =0.183 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.0851.52-0.1170.7471.52 =-0.216 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.183106,0.216106)/4490=48.107 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 48.107 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.033+0.037=0.071 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.533 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.07115004/(1002.06105107800)+0.9900.53315004/(1002.06105107800) = 1.313 mm；大横杆的最大挠度 1.313 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！四、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.140.81.5/(2+1)=0.056 kn；活荷载标准值：q=20.81.5/(2+1) =0.800 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.05+0.056)+1.4 0.8 = 1.247 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.2470.8/3 = 0.333 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.336 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.336106/4490=74.781 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =74.781 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.05+0.056+0.8 = 0.906 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 905.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105 107800) = 0.741 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.008+0.741 = 0.749 mm；小横杆的最大挠度为 0.749 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0331.52/2=0.05 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.0330.8/2=0.013 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.140.81.5/2=0.084 kn；活荷载标准值: q = 20.81.5 /2 = 1.2 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.05+0.013+0.084)+1.41.2=1.857 kn；r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.80(35.1-12.00) = 3.523； ngl1 = 0.1248+0.033+(1.502/2)0.033/1.8012.00 = 2.23；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.14 ng2= 0.1441.5(0.8+0.3)/2 = 0.462 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.011.535.1 = 0.526 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.961kn； ngl =ngl1+ng1+ng2+ng3+ng4 = 7.191 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 20.81.52/2 = 2.4 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 wk=usuzwo 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.25 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 1.36 ； us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.251.361.128 = 0.383 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 ns = 1.2ngl+1.4nq= 1.27.191+ 1.42.4= 10.886 kn； nd = 1.2ng+1.4nq= 1.24.961+ 1.42.4= 8.218 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 ns = 1.2 ngl+0.91.4nq = 1.27.191+ 0.91.42.4= 10.66 kn； nd = 1.2 ng+0.91.4nq = 1.24.961+ 0.91.42.4= 7.994 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.9 1.4wklah2/10 =0.90 1.40.3831.5 1.82/10 = 0.234 kn.m；七、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 12.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 10.886kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 10886/(0.188424)=136.56 n/mm2；立杆稳定性计算 = 136.56 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 10.66 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 10660/(0.188424)+202070.839/4490 = 174.77n/mm2；立杆稳定性计算 = 174.77 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！2. 12.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 8.278 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 8278/(0.188424)=101.654 n/mm2；立杆稳定性计算 = 101.654 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n =7.994 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 7994.08/(0.188424)+202070.839/4490 = 143.498 n/mm2；立杆稳定性计算 = 143.498 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.383 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 11.7m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 3.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw =6.274kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 9.273 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.24 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kn；nl = 9.273 nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 9.273小于双扣件的抗滑力 12.8 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =31.976 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 7.994kn；基础底面面积 ：a = 0.25 m2 。p=31.976 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！第八章 普通型钢悬挑架的验算（悬挑端长1200mm）一、计算说明二、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取逐层二跨，竖向间距 3.9m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽铜陵市，查荷载规范基本风压为0.25kn/m2，风荷载高度变化系数z为1.86，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.01；脚手板铺设层数4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:c30；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。三、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.50 = 3.140kn；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15kn/m2 ng2= 0.1541.5(0.8+0.3)/2 = 0.495 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kn/m ng3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.01 kn/m2 ng4 = 0.011.519.5= 0.306kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.391 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 20.81.52/2 = 2.4 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 wk=usuzwo 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.25 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 1.86 ； us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.251.861.128 = 0.524 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴