塔吊施工方案4.doc

目 录 1 1 塔吊方案编制依据塔吊方案编制依据1 2 2 工程概况工程概况1 2.1 基本概况1 2.2 工程设计概况1 2.3 现场施工条件2 2.4 工程地质条件2 3 3 塔塔吊吊主要技术性能主要技术性能3 4 4 塔塔吊吊主要技术性能、塔吊选型及位置确定：主要技术性能、塔吊选型及位置确定：3 4.1 塔吊平面位置的确定3 4.2 塔吊臂长、安装高度确定3 5 5 塔塔吊吊基础的确定基础的确定4 6 6 塔吊基础施工要点塔吊基础施工要点4 7 7 成品保护措施成品保护措施5 8 8 tc5613tc5613 塔式起重机基础计算书塔式起重机基础计算书5 8.1 塔吊基础设计计算参数5 8.2 塔吊基础顶面承受的荷载6 8.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和倾覆弯矩计算6 8.4 单桩桩顶竖向力及承台弯矩的计算7 8.5 塔吊基础桩计算7 8.6 钢格构柱设计验算9 8.7 钢平台设计验算16 8.8 螺栓设计验算17 9 9 附图及附件附图及附件18 塔吊平面布置图 塔吊与结构梁柱、水平支撑的位置关系 塔吊格构式基础竖向位置图 塔吊钢平台图 塔吊基础桩身详图 钢格构柱详图 d1100-63 塔吊基础详图 d1100-63 塔吊基础计算书 1 塔吊基础施工方案塔吊基础施工方案 1 塔吊方案编制依据 1.1 jtz5613、qtz630、d1100-63塔式起重机使用说明书； 1.2地基基础设计规范（gb50007-2002）； 1.3混凝土结构设计规范（gb50010-2010）； 1.4塔式起重机混凝土基础工程技术规程（jgjt187-2009）； 1.5建筑桩基技术规范（jgj94-2008）； 1.6钢结构设计规范（gb50017-2003）； 1.7钢结构基本原理； 1.8南京金融城岩土工程勘察报告； 1.9 南京金融城标段相关施工图纸。 2 工程概况 2.1 基本概况 建设单位： 基坑设计单位： 建筑、结构设计单位： 工程监理： 施工单位： 工程地址： 本工程0.00 相当于绝对标高 8.2m，目前自然地面标高约-1.2m； 2.2 工程设计概况 本标段楼地下部分及相连裙房上部主体工程，建筑面积约 254500 平方米，其中地下 4 层，建筑面积 147000 平方米，地上 3#楼 33 层，建筑面积 42000 平方米（含裙房）和 4#楼 45 层，建筑面积 62892 平方米；本标段包括两个区，基坑周边地形复杂：本标段 tun 段基坑距离地铁约 15m，该处基坑深度约 20.65m，有 5 道钢筋砼水平支撑；mn 段基 坑西南侧距离地铁约 22.65m，该处基坑深度约为 20.65m，有 4 道钢筋砼水平支撑；在 第区内还有一条红旗河穿其而过，采用顺作法施工，基坑周边围护采用 1200mm 厚 “两墙合一”地下连续墙，兼作地下室外墙，主楼的结构形式型钢混凝土框架-核心筒 结构体系，3#、7#楼主楼施工按照基础、主体、屋面、内装修、室内设备管道流程进行 2 施工。 2.3 现场施工条件 临电接驳点位于本工程东南侧，容量为 800kva。临时水接驳点位于本工程东南角， 设有 100 接入口。 施工场地内场地在前期桩基施工已硬化，施工道路已形成，场地四周均有完整围墙。 施工场地周边建筑包括高压线、建筑物等与塔吊距离满足要求，塔吊不会对周边建 筑造成影响。 2.4 工程地质条件 本工程建筑场地的工程地质条件， 南京 xx 岩土工程勘察报告 （se2011kc-t037） 揭示如下： 2.4.1 地形、地貌 根据南京岩土工程技术有限公司的南京 xx 岩土工程勘察报告 ，拟建场地位于 xx。场地原有建筑现已拆除，原地表上堆有填土，地形有起伏，并有稍高的土堆，该场 地范围内测得孔口标高为 5.2511.19m，高差 5.94m。地貌隶属于长江漫滩地貌单元。 据区域地质资料，拟建场地位于宁芜凹陷盆地，场区无活动性断裂通过，通过勘 探揭示的下部基岩分布稳定，岩体较完整，无破碎带，自然条件下场地是稳定的。 2.4.2 基坑土层相关参数 表 2.4-1 基坑各土层相关参数概况表 层号层号 岩土名称岩土名称 重度重度 (kn/m(kn/m3 3) ) 粘聚力粘聚力 c(kpa)c(kpa) 内摩擦角内摩擦角 (度度) ) 渗透系数渗透系数 k k（cmcm /s/s） -1 粉质粘土 18.62511.67.21e-07 -2 淤泥质粉质粘土 17.5193.84.56e-06 -3 粉质粘土夹粉土 18.1189.12.69e-05 -1 粉细砂 17.815.88.49.64e-04 -2 粉细砂 18.216.38.6 9.86e-04 3 塔吊主要技术性能 本工程根据地下工程施工和现场工程实际情况，塔吊型号分别为 7 台 tc5613，1 台d1100-63,1 台 qtz630，塔式起重机技术性能见下表所示： 3 塔吊型号、有关参数 项目内容 tc5613d1100-63qtz630 起升高度（m） 独立 46 附着 220 独立 90.8 附着 210.5 独立 40 附着 140 最大起重量 （kn） 8021070 最大幅度起重 量（kn） 13154.713 最大 56 最大 60 最大 50 幅度（m） 最小 2.5 最小 6.5 最小 2 平衡重 （t） 13.65212 总功率（kw） 43187.532.1 塔身标准节截 面 1.61.6 m44 m1.651.65 m 标准节节高 2.8m6m2.5m 4 塔吊主要技术性能、塔吊选型及位置确定： 本工程，在地下室施工期间为解决施工过程中的钢筋、模板、钢管等材料的垂直运 输，选用 7 台 tc5613、1 台 d1100-63 和 1 台 qtz630 型塔吊。根据地下室桩基、结构等 有关的位置和建筑物周边环境情况，确定塔吊平面位置、安装高度、基础形式确定如下： 4.1 塔吊平面位置的确定 按照 3、4、8、9、10#楼每栋设 1 台 tc5613 型塔吊，考虑 4#楼为钢骨柱，在 4#楼 南侧增加一台 d1100-63 型塔吊，另外在区布置 2 台 tc5613 型塔吊，10#楼与 4#楼之 间增加一台 qtz630 塔吊解决地下室施工盲区，详见塔吊平面位置图。 4.2 塔吊臂长、安装高度确定 本工程共设 9 台塔吊，作为地下室及上部结构施工的垂直运输，考虑周边环境的影 响，基本按照塔吊臂长 56m，塔吊安装在自然地面以上，高度控制在 20.65m 以内。 5 塔吊基础的确定 根据施工的实际需要和工期要求，塔吊必须先期投入使用，否则，待土方开挖后再 4 进行塔吊基础施工，将严重影响整个施工进度。因此，现场 1#、2#、3#、4#、5#、6#、8#、9#共计 8 台塔吊基础采用钢格构柱式加钢平台基础，另 外 7#塔吊（d1100-63 型）在基坑土挖完后，做砼基础，设在底板下，详见附图。 塔吊桩在现场支护桩及工程桩施工完成后进行施工，钢平台基础在塔吊桩格构柱施 工完进行施工，由于砼基础设在底板下，于地下室底板施工时一道施工。 6 塔吊基础施工要点 塔吊基础逆作法施工 6.1 塔吊施工流程： 测量定位、放线钢筋砼灌注桩、钢格构柱施工承台施工（预埋基座）安装塔 吊土方开挖安装系杆焊钢止水片浇筑底板 6.2 塔吊施工要点： （1）现场平面布置阶段，并注意避开地下主体结构、工程桩、基坑内支撑，严格 按确定的塔吊位置施工。 （2）在基坑围护钻孔灌注桩施工完成后即施工塔吊桩基，每台塔吊基础采用 4 根 800 灌注桩，桩顶设计标高20.65m 在基础底板下。 （3）钻孔灌注桩施工，二次清底的沉渣厚度控制在 50mm 以内，混凝土按 c30 水下 砼，按施工方案进行桩基施工，桩顶浮浆高度不少于 1.5m，确保桩顶部位混凝土密实。 （4）钢格构柱插入钻孔灌注桩中不小于 3000mm，施工时先将钢格构柱的四根角钢 分别于与钻孔桩钢筋笼用短钢筋焊接牢固，再整体吊入孔内，吊（插）入桩孔时，应控 制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工 时中必须采用模具定位方法防偏位措施，在混凝土终凝前，严格控制插入的垂直度。 （5）土方开挖时，塔吊钢格构柱周围的土方应分层对称开挖，减少土体侧移对桩 的影响。施工机械应避免碰撞钢格构柱，禁止将支承塔吊基础的钢格构柱作为斜抛撑的 中间支承柱。钢格构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），必须跟随挖土深度而及时 设置并焊接。 （6）钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支 撑）等构件，必须持有焊接上岗证的人员施焊。 （7）基坑开挖与系杆安装，塔吊经验收后投入使用，在基坑开挖过程中，随基坑 开挖自上个而下逐层安装系杆，将 4 个支承立柱连成整体以保护支承立柱的稳定性。塔 5 吊立柱独立自成体系，不能与支护结构的支撑体系连接，以免支撑体系受力复杂化。 （8）钢格构柱内的钢止水片在土方挖至基底标高后，地下室底板和顶板浇捣前焊 上，钢板止水片置于混凝土结构中部（具体按有关的施工图要求设置）。止水钢板的焊 接采用对角交错的方法施焊，减少焊接对钢格构柱引起的焊接变形，焊接前应清理钢格 构柱，局部打磨平直。 （9）塔吊安装在基坑开挖前进行，同常规塔吊安装。 （10）地下结构施工期间，适当减小塔吊的最大自由高度。 （11）塔吊使用中，要经常观察钢筋混凝土承台的变形情况；经常观察地脚螺栓松 动情况，随时拧紧；经常观察塔吊的垂直度，发现超差及时纠正。 （12）基础施工时做好塔吊接地，接地用镀锌扁铁制作，电阻不得大于 4，一端 同预埋标准节用角钢点焊，另一端与基础承台底板钢筋连接，底板钢筋与桩端的钢筋连 接。塔吊基础的地脚螺栓、基础预埋节的预埋安装必须请塔吊安装单位现场验收确定。 7 成品保护措施 7.1 塔吊施工时，应加强对已施工桩的保护； 7.2 大型设备进出场时应加强对控制桩的保护，严禁破坏定位桩。 7.3 汽车吊、拖车在严格按照规定的路线行驶。 7.4 塔吊大臂、配重、标准节等应放置在现场指定的位置。 7.5 安装塔吊时，设专人负责成品保护和车辆调配工作。 8 tc5613 塔式起重机基础计算书 tc5613塔式起重机按照附着式起重高度200m进行承台、基桩的设计、钢格构柱验算。 8.1 塔吊基础设计计算参数 8.1.1 塔吊参数 塔吊型号：jtz5613塔式起重机 塔吊起重高度：独立起重高度40.5m，附着式起升高度可达220m； 起重量：最大起重量f2=60kn、最大工作幅度56m的起重量13kn； 塔身宽度：b=1.6m、标准节2.8m 8.1.2 格构柱基本参数 6 格构柱计算长度lo：20.65m； 格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：800mm； 格构柱分肢材料类型：l140x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：2.4m；格构柱钢板缀件参数:：l140x14； 格构柱截面宽度b1：460mm； 格构柱基础缀件材料类型：- 44040012； 角钢为q345b 8.1.3 基桩基础参数 桩中心距a：3m； 桩直径d：0.8m； 桩入土深度l：25m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻孔灌注桩； 桩混凝土等级：c30（水下砼）； 桩钢筋型号：hrb335、 fy300n/mm2 桩钢筋直径：12根20mm； 8.1.4 钢承台基础参数 塔吊基础采用钢梁承台，承台尺寸为4160（长度lc）4160（宽度bc）800（高 h） ，承台采用两副20mm厚q345b钢板制成的700400mm钢梁叠焊成井字型承台。承台上 部、下部均采用m39高强螺栓连接（螺帽全部为双螺帽） 。具体做法见附图。 8.2 塔吊基础顶面承受的荷载 根据塔吊tc5613塔式起重机使用说明书可知塔吊在工作状态和非工作状态下塔吊基 础承台顶面的载荷如下表： 塔吊基础承台顶面的载荷表 参数 项目竖向力f （kn） 水平力v （kn） 倾覆力矩 m1（kn.m） 扭矩m2 (kn.m） 工作状态 548.718.51693300 非工作状态 487.574.717660 8.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和倾覆弯矩计算 按工作状态下和非工作状态时，基础顶承重荷载的最大值取值计算； 作用于桩基础承台顶的竖向力f=1.2（f1+ f2）=1.2（548.7+60）=730.44kn. 塔吊倾覆力矩m=1.4(m1+vh)= 1.4（1766+74.720.65）=4632 knm 8.4 单桩桩顶竖向力及承台弯矩的计算 塔吊起重臂是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩m在基础对角线方向最不利位 7 置进行计算。 8.4.1 桩基竖向力的计算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（jgj187-2009）的第6.3.2条偏心 竖向力作用，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算，单桩顶面的 竖向力： qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=730.44kn； g桩基承台的自重：g=1.234.69=41.63kn l矩形承台对角线或十字形承台中任一条形承台两端桩基的轴线的距离,l=3 =4.24m2 g1单根钢格柱自重 g1=1.24.12t=50kn 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值： 最大压力：nmax=(730.44+41.63)/4+4632/4.24+50=1335.46kn。 最小压力：nmin=(730.44+41.63)/4-4632/4.24+50=-849.43kn。 最小压力为负压力时，需要验算桩的抗拔。 8.5 塔吊基础桩计算 8.5.1 桩基竖向承载力验算 8.5.1.1 桩身结构竖向承载力验算 根据8.4.1的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大 n=nmax=1335.46kn； 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 0cc nf a 式中：o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3n/mm2； a桩的截面面积，a=d2/4=8002/4=502400mm2。 基桩成桩工艺系数，按建筑桩基技术规范（jgj94-2008）第 c 3.8.3条取值=0.7 c 则， 8 =11335.46knn=1335.46kn 单桩竖向承载力设计值r大于最大压力1335.46kn，满足要求。 8.5.2 桩基抗拔验算 8.5.2.1 桩身的抗拉承载能力验算 根据8.4.1中的计算结果，单桩承受的最小竖向力，nmin=-849.43kn，即是桩顶竖 向受拉，拉力nt=nmin=-849.43kn. 桩身受拉承载能力设计值：np=fyap 式中:np桩身轴向拉力设计值（kn）; fy受力钢筋的抗拉设计值,fpy=300n/mm2 ap受力钢筋面积ap=12（/4）202=3769mm2 np=3769300=1130.4knnt=849.43kn 桩身受拉承载能力设计值满足要求。 8.5.2.2 单桩桩基的抗拔极限承载力标准值计算 根据建筑桩基技术规范（jgj94-2008）第5.4.6条，单桩破坏时，桩基的抗拔 极限承载力标准值： tuk isiki i q u l 其中：tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.140.8=2.512m； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，按地勘报告中取0.6 li第i层土层的厚度。 经过计算得到 塔吊桩基抗拔承载力：nk ,式中 gp 为基桩自重，此处未考虑，偏安全 1 2 uk tgp 即 nk tuk =2.512(1110+3011+354)=1456.96knnmin=849.43kn 桩抗拔满足要求。 8.6 钢格构柱设计验算 8.6.1 格构柱设计验算数据 格构柱截面如下图所示，格构柱四根主肢选用角钢14014014mm， 格构 柱截面460460mm，格构柱总长23.65米，其中下端插入钻孔灌注桩中3.0m。缀板 10 选用钢板，-44030012mm，中心间距800mm；格构柱在塔吊基础底部与桩顶以上 的高度为 20.65米，按间距2400mm焊接一道水平柱间连接杆，上、下连接杆连接一 道斜撑，增加格构柱的整体稳定性，连接杆均采用14a#槽钢，塔吊柱脚锚栓与钢平 台连接处也采用4个m39高强螺栓连接。 角钢、缀条选用q345b材质，q345钢的设计强度： 厚度16： f=310n/mm2、fv=180n/mm2； 厚度1635： f=295n/mm2、fv=170n/mm2； 钢材的弹性模量e=206103 n/mm2 图1 格构柱截面示意图 8.6.2 格构柱主肢截面验算 （1）格构柱主肢截面的力学参数 查表有关材料手册，可知14014014的角钢 截面积：a137.6cm2 单位重量：29.5kg/m 惯性矩：ix1689cm4 重心距：z03.98cm 惯性半径（回转半径）： ix4.28 cm iy02.75 cm （2）格构柱主肢截面稳定性验算 按钢结构设计规范中5.1.2条 稳定性应满足 1 1 n f a 式中：n1单支格构柱中的角钢受力，单根格构柱的最大压力n=1335.46kn 按四根单支角钢均分得n1=1335.46/4=333.87kn； a1单支角钢截面积 轴心受压构件的稳定系数，由单肢对最小刚度轴的长细比： 1liy01.080/2.7529.09，查表得，压杆的稳定系数： 0.939 将式中有关的数据代人得： 11 =333.871000/(0.93937.6100)=94.56 n/mm2f=310n/mm2 1 1 n a 单支角钢稳定性满足 8.6.3 单根格构柱截面验算 （1）单根格构柱截面的力学参数 格构柱由4根角钢14014014组成，格构柱力学参数如下： 截面积 a4a1437.6150.4cm2 格构柱截面惯性矩：ix=iy=4（ix1a1 a12z02）=57164.76cm4 式中：ix1格构柱主肢平行与主肢x轴的贯性矩 cm4 a1格构柱的边长cm z0主肢形心轴距主肢外边缘距离（重心距）cm； 惯性半径（回转半径）：ix（57164.76/150.4）0.519.5cm；/ixa 截面抵抗距 w157164.76/（46/23.98）3005.508cm3 1/ 20 ix az （2）单根格构柱平面内整体强度验算 =n/a=1335.461000/150.4100=88.79n/mm2f=310n/mm2 单根格构柱平面内整体强度满足要求。 （3）单根格构柱整体稳定性验算 1）格构柱的长细比： x=y=20.651100/（57164.76/150.4) / h ixa 0.5=105.92 式中：h 格构柱的总高度,取其净高; ix 格构柱的截面惯性矩； a 格构柱截面面积。 2） 单支缀条间长细比： 取单肢对最小刚度轴的长细比：1liy01.080/2.7529.09 3）钢格构柱换算长细比： 钢构柱采用缀条时的换算长细比：（105.92229.092） 22 01oxyx 0.5109.84 根据钢格构柱换算长细比查表得 12 钢格构柱轴心受压构件的稳定系数=0.494 单根格构柱整体稳定性： =1335.461000/(0.494150.4100)=179.74 n/mm2f=310n/mm2 n a 单根格构柱整体稳定性满足要求。 （4）单根格构柱刚度验算 钢格柱最大的长细比109.84150满足钢结构规范第5.3.8 max 0x 条要求。 单支角钢计算长度：l0=80cm（缀条间距） 单支角钢回转半径： ix4.28 cm 单支角钢长细比：180/4.2818.6940，且 0.50.5109.8454.92118.68满足钢结构规范第5.1.4条要求。 max 8.6.4 整体格构柱基础验算 （1）钢格构柱基础力学参数 钢格构柱基础由四个钢格柱组成，整个基础的力学参数计算如下： 钢格构柱基础截面积： a24a4150.4601.6cm2 格构柱截面惯性矩： ix2= 4 ix+a(a102/2-a1102/2)2 =4（57164.76150.4 310020.46100/22）=2482966.36cm4 截面抵抗距 w1x2482966.36/（3102/2-0.46102/2） 2 / 21/ 2 ix aa 19550.92cm3 截面回转半径=(2482966.36/601.6)0.5=64.24cm 222 / xx iia （2）钢格构柱基础平面内整体强度验算 钢格构柱基础平面内整体强度按压弯构件计算，即按钢结构设计规范第5.2.1 条计算满足下式 2 nmx f axw 式中：n钢格柱基础的竖向力，n=（f+g+g1）=730.44+41.63+50=822.02kn， mx钢格柱基础倾覆弯矩，mx=1.4（1766+74.7（0.65/2+20.65） ） =4665.97knm a2钢格构柱基础截面积，a2=601.6cm2； 13 与截面模量相应的截面塑性发展系数，取=1.0xx 将相关数据带入上式，得822.021000/（601.6100） 2 nmx axw 4665.971000/（19550.921000）13.9n/mm2f=310n/mm2 钢格构柱基础平面内整体强度验算满足要求； （3）钢格构柱基础整体稳定性验算 1）格构柱基础的长细比 钢格构柱之间缀条用14#槽钢 l0=20.65m =l0/=20.65100/64.24=32.15 2x 2x i a2=601.6cm2 2 a1237.657.82cm2 1x a 钢格构柱基础的换算长细比： （32.15240601.6/57.82）0.538.08 22 0 22 1 40 xx x a a 有查表得：0.905 0 2x x 根据钢结构设计规范（gb50017-2003）第 5.2.3 条， (1) mxx x lx ex mn f n a wx n 式中：=76681081.37n 22 20 2 /1.1 exx nea =822.02103/(0.905601.6102)+1.04665.97106/(1 2 (1) mxx x lx ex mn n a wx n 9550.92103(1-0.905822.02103/76681081.37)=254.1n/mm2f=310n/mm2； 钢格构柱基础整体稳定性满足要求； （4）钢格构柱基础整体刚度验算 钢格柱最大的长细比38.08150 满足钢结构规范第 5.3.8 max 0 2x 条要求； 单根钢格构柱计算长度：l02378cm（缀条间距） ； 14 单根钢格构柱回转半径：ix19.5cm； 单根钢格构柱长细比：378/19.519.40.70.738.0826.66 钢 1 max 格构柱基础整体刚度满足要求； 8.6.5 钢格构柱基础顶部水平位移验算 钢格构柱在水平力作用下的，柱顶水平位移不宜超过h/500（参照建筑施工 技术（2006.11）中的有关计算要求）； 水平位移s=v/d； 式中：v钢格构柱顶部水平力，v=1.474.7=104.58kn， d抗侧刚度，d=12ei/h3,其中 e 为钢材的弹性模量 e=206103 n/mm2， h 为钢格构柱净高、h=20.65m， i为钢格格构柱基础截面惯性矩，这里 i= ix2=2482966.36cm4 将有关数据代入有关的算式中，得: s= v /d=104.581000/（122061032482966.36104/(20.651000)3） =15mm20.651000/500=41.3mm 钢格构柱基础顶部水平位移 8.7.6 缀板焊缝验算 两肢轴线间距离：aa12z04623.9838.04 cm 缀板高度：b40cm （2/3）a25.36 cm， 合适 缀板厚度：t1.2cm （1/40）a0.951 cm， 合适 钢格构柱缀板剪力计算按 85235 affy v 式中：a钢格构柱截面面积，a=437.6=150.4cm2， f钢材的设计强度值， f=295n/mm2， 钢材的屈服强度，=335/mm2，fyfy 代入上式得：v=150.4100295/85 (335/235)0.5=62322n 缀板所受剪力：t=vl1/(2a)； 缀板所受弯矩：m= vl1/4； 其中 l1为一个节间长度，l1=80cm，a 为钢格构柱两主肢件轴线的间距 a=38.04cm， t=vl1/(2a)= 6232280/(238.04)=65533.12n 15 m= vl1/4=6232280/4=1246440n.cm 缀板与主肢间角焊缝验算： 焊缝高度设计为 hf=8mm，缀板与主肢间角焊缝三面围焊，与剪力垂直于方向的 焊缝长度 400mm，与剪力平行方向焊缝两条，每条长 140mm； 剪力垂直于焊缝长度方向 w fff e w n f h l 剪力平行于焊缝长度方向 w if e w n f h l 上述两式中：he角焊缝计算厚度为 0.7hf=0.78=5.6mm， 焊缝计算长度，剪力垂直于焊缝长度方向=300-2 w l w l hf=284mm、剪力平行于焊缝长度方向=2（140-2 hf）=248mm w l n焊缝上的作用力，n= t=65533.12n 角焊缝的设计强度，=200n/mm2（q345 钢） w f f w f f 正面焊缝的设计强度值增大系数，=1.22 f f 有关数据代入得： =65533.12/（5.6284）=41.21 n/mm2=1.22200=244 f e w n h l w ff f n/mm2； =65533.12/（5.6248）=47.19 n/mm2=200n/mm2； i e w n h l w f f 在有、共同作用处，焊缝强度： i i =（41.21/1.22）2+47.192）=58.03n/mm2=200n/mm2 22 () f f f w f f 结论：缀板与主肢间角焊缝符合要求。 8.7钢平台设计验算 十字钢梁hk650b基本参数 截面积：a280.08cm2 单位重量：219.86kg/m 惯性矩：ix205425.14cm4 毛面积抵抗距：wx6320.77cm3 16 惯性半径（回转半径）： ix27.08 cm iy07.06cm 钢梁的计算按照下面计算简图： 8.7.1 钢梁抗弯强度验算 按钢结构设计规范中4.1.1条 抗弯强度应满