水污染控制课件第十二章活性污泥法（gai）

什么是活性污泥？ 由细菌、菌胶团、原生动物、后生动物等微生物群体及 吸附的污水中有机和无机物质组成的、有一定活力的、 具有良好的净化污水功能的絮绒状污泥。 污泥沉降比：SV 活性污泥的沉降浓缩性能 取混合液至1000mL或100mL量筒，静 止沉淀30min后，度量沉淀活性污泥 的体积，以占混合液体积的比例（% ）表示污泥沉降比。通常，曝气池混 合液的沉降比正常范围为1530% 。 污泥体积指数：SVI SV不能确切表示污泥沉降性能，故人们想起用 单位干泥形成湿泥时的体积来表示污泥沉降性 能，简称污泥指数，单位为mL/g。 活性污泥降解污水中有机物的过程 活性污泥在曝气过程中，对有机物 的降解（去除）过程可分为两个阶段： 吸附阶段稳定阶段 由于活性污泥具有巨大 的表面积，而表面上含 有多糖类的黏性物质， 导致污水中的有机物转 移到活性污泥上去。 主要是转移到活性 污泥上的有机物为 微生物所利用。 一、活性污泥法曝气反应池的基本形式一、活性污泥法曝气反应池的基本形式 推流式（推流式（PFPF） 完全混合式完全混合式 封闭环流式封闭环流式 序批式序批式 吸附生物降解工艺（AB法） A级以高负荷或超高负荷运行，B级以低负荷运行，A级 曝气池停留时间短，3060min，B级停留时间24h。 该系统不设初沉池，A级曝气池是一个开放性的生物系 统。A、B两级各自有独立的污泥回流系统，两级的污泥 互不相混。 处理效果稳定，具有抗冲击负荷和pH变化的能力。该 工艺还可以根据经济实力进行分期建设。 吸附生物降解工艺（AB法） 序批式活性污泥法（SBR法） SBR工艺的基本运行模式由进水、反应、沉淀、出水和 闲置五个基本过程组成，从污水流入到闲置结束构成一 个周期，在每个周期里上述过程都是在一个设有曝气或 搅拌装置的反应器内依次进行的。 (1)工艺系统组成简单，不设二沉池，曝气池兼具二沉池的功能 ，无污泥回流设备；(2)耐冲击负荷，在一般情况下（包括工业 污水处理）无需设置调节池； (3)反应推动力大,易于得到优于连续流系统的出水水质； (4)运行操作灵活，通过适当调节各单元操作的状态可达到脱氮 除磷的效果； (5)污泥沉淀性能好,SVI值较低,能有效地防止丝状菌膨胀； (6)该工艺的各操作阶段及各项运行指标可通过计算机加以控制 ，便于自控运行，易于维护管理。 序批式活性污泥法（SBR法） SBR工艺与连续流活性污泥 工艺相比的优点 (1)容积利用率低； (2)水头损失大； (3)出水不连续； (4)峰值需氧量高； (5)设备利用率低； (6)运行控制复杂； (7)不适用于大水量。 序批式活性污泥法（SBR法） SBR工艺的缺点 一、建立模型的假设 （1）曝气池处于完全混合状态 （2）进水中微生物可忽略 （3）全部可生物降解的底物处于完全溶解状态 （4）系统处于稳定状态 （5）二沉池中没有微生物活动 （6）二沉池中没有污泥积累，泥水分离良好 二、二、劳伦斯和麦卡蒂 （LawronceMcCarty)模型 污泥龄（SRT） SRT：曝气池中污泥全部更新一次所需 要的时间。 （一）在稳态下，作系统活性污泥的物料平衡： 活性污泥的净增长速率， gVSS/（m3d） 通过控制污泥龄，可以控制微生物的比增长速率 代入 出水有机物浓度仅仅是污泥龄和动力学参数 的函数，与进水有机物浓度无关。 （二）在稳态下，作曝气池底物的物料平衡： 活性污泥浓度与进出水水质、污泥泥龄 和动力学参数密切相关。 Lawronce、McCarty导出的活性污泥数学模型 活性污泥法的三个要素构成 一是引起吸附和氧化分解作用的微生物，也 就是活性污泥； 二是污水中的有机物，它是处理对象，也是 微生物的食料； 三是溶解氧，没有充足的溶解氧，好氧微生 物既不能生存，也不能发挥氧化分解作用。 机械曝气：表面曝气机 表面曝气机充氧原理： (1)曝气设备的提水和输水作用，使曝气池内液体不 断循环流动, 从而不断更新气液接触面, 不断吸氧； (2)曝气设备旋转时在周围形成水跃，并把液体抛向 空中，剧烈搅动而卷进空气； (3)曝气设备高速旋转时，在后侧形成负压区而吸入 空气。 机械曝气：表面曝气机 曝气的效率取决于： 曝气机的性能 曝气池的池形 倒伞形平板形泵 形 这类曝气机的转动轴与水 面平行,主要用于氧化沟 。 竖式曝气机卧式曝气刷 泵 形倒伞形平板形 倒伞形机械曝气器 曝气转刷 水平轴曝气转刷或转盘 测试中的曝气转碟 曝 气 设 备 性 能 指 标 比较各种曝气设备性能的主要指标 氧转移率：单位为mg（O2）/（Lh）。 充氧能力（或动力效率）：即每消耗1kWh动力能 传递到水中的氧量（或氧传递速率）,单位为kg（O2）/ （kWh）。 氧利用率：通过鼓风曝气系统转移到混合液中的氧 量占总供氧的比例，单位为。 曝 气 设 备 性 能 注意： 各类曝气设备除了要满足充氧要求外，还应满足最低混 合强度要求： u采用鼓风曝气，处理1m3污水的曝气量3m3； 如曝气池水位较深，则可以按最低曝气强度（每单位 池底面积、单位时间内的曝气量）控制： 大中气泡扩散器：1.2m3/（m2 h） 小气泡扩散器：2.2m3/（m2 h） u机械曝气： 混合池功率 25W/m3；氧化沟15W/m3 曝气池的三种池型 推流式 曝气池 完全混合 式曝气池 两种池型 结合式 推流式曝气池 推流式曝气池的长宽比一般为510； 进水方式不限；出水用溢流堰。 1.平面布置 推流式曝气池的池宽和有效水深之比一般为12。 2.横断面布置 根 据 横 断 面 上 的 水 流 情 况 ， 可 分 为 推流式曝气池 推流式曝气池 机械曝气完全混合曝气池 鼓风曝气完全混合曝气池 局部完全混合推流式曝气池 第五节 去除有机污染物的 活性污泥法过程设计 设计设计 计算计算 任务任务 确定工艺流程 选择曝气池的类型 计算曝气池的容积 确定污泥回流比 计算所需供氧量 曝气设备选择 剩余污泥量计算 主要依据：水质水量资料 生活污水或生活污水为主的城市污水：成熟设计经验 工业废水：试验研究设计参数 一、曝气池容积设计计算 污泥泥龄法 有机物负荷法 1.有机物负荷法 活性污泥负荷LS（简 称污泥负荷） 曝气区容积负荷率LV （简称容积负荷） 污泥负荷率是指单位质量活性污泥在 单位时间内所能承受的BOD5量，即: 式中：Ls污泥负荷率,kg BOD5/（kgMLVSSd）; Q与曝气时间相当的平均进水流量，m3/d； S0曝气池进水的平均BOD5值，mg/L； X曝气池中的污泥浓度，mg/L。 污泥负荷 容积负荷是指单位容积曝气区在单位时 间内所能承受的BOD5量，即： 式中：Lv容积负荷率，kg (BOD5)/(m3d)。 容积负荷 根据上面任何一式可计算曝气池的体积，即 : Q和S0是已知的，X、LS、LV可参考教材中表12-1选择。 对于某些工业污水，要通过试验来确定X、LS、LV 。污 泥负荷率法应用方便，但需要一定的经验。 Note： 室外排水设计规范（GB50014-2006) 2.2.污泥泥龄法污泥泥龄法 二、剩余污泥量计算 1.按污泥龄计算 每天排出的总固体量，gVSS/d 2.根据污泥产率系数或表观产率系数计算 或： P142 三、需氧量设计计算 经活性污泥代谢活动被降解的有机污染物 （BOD5）量，kg/m3 注：考虑硝化耗氧 微生物细胞的耗氧当量 (+4.57NNOr) BOD5=0.68BODL 推流式曝气池的计算模式 由于当前两种形式的曝气池实际效果差 不多，因而完全混合的计算模式也可用于 推流式曝气池的计算。 处理污水量为21600m3/d，经预处理沉淀后的BOD5为 250mg/L,希望处理后的出水BOD5为20mg/L。要求确定曝气池 的体积、排泥量和空气量。经研究，还确立下列条件： （1）污水温度为20； （2）曝气池中混合液挥发性悬浮固体（MLVSS）同混合液 悬浮固体（MLSS）之比为0.8； （3）回流污泥SS浓度为10000mg/L； （4）曝气池中MLSS为3000 mg/L； （5）设计的c为10d； （6）二沉池出水中含有12mg/LTSS，其中VSS占65； （7）污水中含有足够的生化反应所需的氧、磷和其他微量 元素； 例P145 解 确定出水中悬浮固体的BOD5 ： (a)悬浮固体中可生化的部分=0.6512 mg/L =7.8mg/L (b)可生化悬浮固体的最终BODL 7.81.42mg/L 11mg/L (c)可生化悬浮固体的BODL换算为BOD50.6811 mg/L7.5mg/L (d)确定经曝气池处理后的出水溶解性BOD5 ，即Se： 7.5+ Se 20 mg/L ，Se 12.5 mg/L 1.估计出水中溶解性BOD5的浓度 出水中总的BOD5出水中溶解性的BOD5出水中悬浮固体的BOD5 已知 解 2.计算曝气池容积 1）按污泥负荷计算 2）按污泥龄计算 取V=5700m3 3.3.水力停留时间（水力停留时间（HRTHRT） 解 4.计算每天排除的剩余污泥量 1)按表观污泥产率计算 1)按污泥龄计算 剩余污泥量若以体积计，设含水率剩余污泥量若以体积计，设含水率9999， 则每天的排放量为：则每天的排放量为： 解 5.计算回流污泥比r 曝气池中MLSS浓度3000mg/L 回流污泥浓度10000mg/L 解 6.计算曝气池需氧量 解 7.计算曝气池所需的空气量 8.鼓风机出口风压计算 选择一条最不利空气管路的沿程和局部压 力损失： H扩散设备的淹没深度 hd扩散设备的风压损失 hf输气管道的总风压损失，包括沿程和 局部风压损失 第六节第六节 脱脱N N除除P P活性污泥法活性污泥法 工艺及其设计工艺及其设计 一、生物脱一、生物脱N N工艺工艺 1 1、传统、传统(Barth)(Barth)三级脱氮工艺三级脱氮工艺 该工艺是将有机物氧化，硝化及反硝化段独立开该工艺是将有机物氧化，硝化及反硝化段独立开 来，每一部分都有其自己的沉淀池和各自独立的来，每一部分都有其自己的沉淀池和各自独立的 污泥回流系统。使除碳，硝化和反硝化在各自的污泥回流系统。使除碳，硝化和反硝化在各自的 反应器中进行，并分别控制在适宜的条件下运行反应器中进行，并分别控制在适宜的条件下运行 ，处理效率高。，处理效率高。 由于反硝化段设置在有机物氧化和硝化段之后，由于反硝化段设置在有机物氧化和硝化段之后， 主要靠内源呼吸碳源进行反硝化，效率很低，所主要靠内源呼吸碳源进行反硝化，效率很低，所 以必须在反硝化段投加外加碳源来保证高效稳定以必须在反硝化段投加外加碳源来保证高效稳定 的反硝化反应。的反硝化反应。 随着对硝化反应机理认识的加深，将有机物随着对硝化反应机理认识的加深，将有机物 氧化和硝化合并成一个系统以简化工艺，从氧化和硝化合并成一个系统以简化工艺，从 而形成而形成二段生物脱氮工艺二段生物脱氮工艺成为现实。各段同成为现实。各段同 样有其自己的沉淀及污泥回流系统。样有其自己的沉淀及污泥回流系统。除碳和除碳和 硝化作用硝化作用在一个反应器中进行时，设计的污在一个反应器中进行时，设计的污 泥负荷率要低，泥负荷率要低，水力停留时间和泥龄要长，水力停留时间和泥龄要长， 否则，硝化作用要降低。在反硝化段仍需要否则，硝化作用要降低。在反硝化段仍需要 外加碳源来维持反硝化的顺利进行。（注：外加碳源来维持反硝化的顺利进行。（注： 硝化菌的世代时间为硝化菌的世代时间为3 310d10d） 2. 3. 3.缺氧好氧工艺（前置反硝化，又叫缺氧好氧工艺（前置反硝化，又叫A/OA/O工艺）工艺） 碱 反硝化反应以污水中的有机物为碳源，曝气池中反硝化反应以污水中的有机物为碳源，曝气池中 含有大量硝酸盐的回流混合液，在缺氧池中进行含有大量硝酸盐的回流混合液，在缺氧池中进行 反硝化脱氮。在反硝化反应中产生的碱度反硝化脱氮。在反硝化反应中产生的碱度可补偿可补偿 硝化反应中所消耗的碱度的硝化反应中所消耗的碱度的5050左右左右。 该工艺流程简单，无需外加碳源，因而基建费用该工艺流程简单，无需外加碳源，因而基建费用 及运行费用较低，脱氮效率一般在及运行费用较低，脱氮效率一般在7070左右；左右；但但 由于出水中含有一定浓度的硝酸盐，在二沉池中由于出水中含有一定浓度的硝酸盐，在二沉池中 ，有可能进行反硝化反应，造成污泥上浮，影响，有可能进行反硝化反应，造成污泥上浮，影响 出水水质。出水水质。 3. 3.后置缺氧好氧生物脱后置缺氧好氧生物脱N N工艺工艺 缺氧 好氧/硝化 二沉池 出水 出水 污泥 回流污泥 反硝化 4.Bardenpho4.Bardenpho生物脱氮工艺生物脱氮工艺 该工艺取消了三段脱氮工艺的中间沉淀池。该工艺取消了三段脱氮工艺的中间沉淀池。 该工艺设立了该工艺设立了两个缺氧段两个缺氧段，第一段利用，第一段利用原水中的原水中的 有机物为碳源有机物为碳源和第一好氧池中回流的含有硝态氮和第一好氧池中回流的含有硝态氮 的混合液进行反硝化反应。经第一段处理，脱氮的混合液进行反硝化反应。经第一段处理，脱氮 已基本完成。为进一步提高脱氮效率，废水进入已基本完成。为进一步提高脱氮效率，废水进入 第二段反硝化反应器，利用第二段反硝化反应器，利用内源呼吸碳源内源呼吸碳源进行反进行反 硝化。最后的曝气池用于吹脱废水中的氮气，提硝化。最后的曝气池用于吹脱废水中的氮气，提 高污泥的沉降性能，防止在二沉池发生污泥上浮高污泥的沉降性能，防止在二沉池发生污泥上浮 现象。现象。 此工艺比三段脱氮工艺减少了投资和运行费用。此工艺比三段脱氮工艺减少了投资和运行费用。 机理解释：机理解释： 1 1）反应器）反应器DODO分布不均论分布不均论 2 2）缺氧微环境理论）缺氧微环境理论 3 3）微生物学解释）微生物学解释 传统理论认为硝化反应只能由自养菌完成，反传统理论认为硝化反应只能由自养菌完成，反 硝化只能在缺氧条件下进行，但研究已经证硝化只能在缺氧条件下进行，但研究已经证 实了好氧反硝化菌和异养硝化菌存在。实了好氧反硝化菌和异养硝化菌存在。 5 5 同步硝化反硝化（同步硝化反硝化（SNdNSNdN） 短程生物脱氮工艺短程生物脱氮工艺 SHARONSHARON工艺工艺 ANAMMOXANAMMOX工艺工艺 SHARONSHARONANAMMOXANAMMOX组合工艺组合工艺 OLANDOLAND工艺工艺 CANONCANON工艺工艺 6 6 其他新型生物脱氮工艺其他新型生物脱氮工艺 （二）生物脱（二）生物脱N N工艺过程设计工艺过程设计 1. 1.缺氧区容积设计缺氧区容积设计 根据反硝化速率计算根据反硝化速率计算 缺氧池去除的硝酸盐，g/d； 缺氧池池体容积，m3； 反硝化速率，gNO3-N/（gMLVSS.d） 碳源 温度 反硝化速率的两大影响因素 对于一般城镇污水，没有试验资料时，前置 反硝化系统利用原污水碳源作为电子供体时，在 20，Kde0.030.06gNO3-N/（gMLVSS.d）； 对于没有外来碳源的后置反硝化系统， Kde0.010.03gNO3-N/（gMLVSS.d） 另外 ： 2. 2.好氧区容积设计好氧区容积设计 可参照： （仅考虑有机物去除） 但硝化系统污泥龄要比仅有机物去除系统污泥 龄长，因为硝化菌的世代周期比去除有机物的 异养菌长得多，硝化速率将控制好氧硝化池的 容积设计。 如何确定如何确定 C C ？ （1）DO对硝化菌比生长速率的影响 （2）T对硝化菌比生长速率的影响 好氧区设计污泥龄（考虑了硝化菌 的正常生长），d 污泥龄设计安全系数，可根据进水峰值 TKN/TKN平均浓度确定，一般取1.52.5。 无硝化污水处理厂的最小泥龄选择45 d，是针对生活污水的水 质并使处理出水达到BOD=30 mg/L和SS=30 mg/L确定的， 这是多年实践经验的积累。 曝气池容积确定： 3.3.需氧量计算需氧量计算 前置反硝化 4. 4.混合液回流量混合液回流量 好氧区产生的硝酸盐量好氧区产生的硝酸盐量 = = 内回流中的内回流中的+ +污泥回流中的污泥回流中的+ +出水中含的出水中含的 内回流比 出水硝态氮浓度（mg/L） 内回流比对缺氧/好氧过程中出水硝酸盐浓度的影响 （R0.5） 对以生活污水为主的城镇污水处理厂，保持对以生活污水为主的城镇污水处理厂，保持 反应池反应池pHpH中性需要的碱度为中性需要的碱度为80mg/L80mg/L（以（以 CaCOCaCO 3 3 计）以上。计）以上。 碱度跟碱度跟pHpH之间的关系？之间的关系？ 5. 5.碱度平衡碱度平衡 二、生物除二、生物除P P工艺工艺 （一）生物除磷工艺类型（一）生物除磷工艺类型 A AOO法法 PhostripPhostrip工艺工艺 为了使微生物在好氧池中易于吸收磷，溶解氧应为了使微生物在好氧池中易于吸收磷，溶解氧应 维持在维持在2mg2mgL L以上，以上，pHpH值应控制在值应控制在7 78 8之间。之间。 （二）生物除磷工艺过程设计（二）生物除磷工艺过程设计 1. 1.厌氧区容积设计厌氧区容积设计 一般按水力停留时间（一般取一般按水力停留时间（一般取1 12h2h）设）设 计，按进水中易降解计，按进水中易降解CODCOD的浓度计算生的浓度计算生 物除磷的量，一般认为生物去除每物除磷的量，一般认为生物去除每1g1g磷约磷约 需消耗需消耗10g10g易降解易降解CODCOD。 2. 2.好氧区容积设计好氧区容积设计 如果系统仅需除磷，则SRT即c宜较短。 20， SRT取23d；10，SRT取45d。 l lA A 2 2 /O/O工艺工艺 l l改进的改进的BardenphoBardenpho工艺工艺 l lUCTUCT工艺工艺 l lSBRSBR工艺工艺 三、生物脱三、生物脱N N除除P P工艺工艺 1 1、 A A2 2 /O/O工艺工艺 厌氧段形成厌氧环境，使聚磷菌释放磷，利用其在好氧厌氧段形成厌氧环境，使聚磷菌释放磷，利用其在好氧 段加倍吸收磷；在缺氧段进水与回流硝酸氮和亚硝酸氮段加倍吸收磷；在缺氧段进水与回流硝酸氮和亚硝酸氮 混合，在反硝化菌的作用下进行反硝化，并降解部分有混合，在反硝化菌的作用下进行反硝化，并降解部分有 机物，回收部分碱度；在好氧段进行有机物的降解、氨机物，回收部分碱度；在好氧段进行有机物的降解、氨 氮的硝化和磷的吸收。氮的硝化和磷的吸收。 进水进水 沉淀池沉淀池厌氧池厌氧池缺氧池缺氧池好氧池好氧池 剩余污泥剩余污泥 出水出水 内回流内回流 污泥回流污泥回流 进进 气气 管管 2 2、改进的、改进的BardenphoBardenpho工艺工艺 二沉池 厌 氧 缺 氧 好 氧 缺 氧 好 氧 出水 回流 回流污泥含磷剩余污泥 进水 改进的改进的BardenphoBardenpho工艺由四池串联，即缺氧一工艺由四池串联，即缺氧一 好氧一缺氧池一好氧池。类似二级好氧一缺氧池一好氧池。类似二级A/OA/O工艺串工艺串 联。第二级联。第二级A/OA/O的缺氧池基本上利用内源碳源的缺氧池基本上利用内源碳源 进行脱氮，最后的曝气池可以吹脱氨氮，提高进行脱氮，最后的曝气池可以吹脱氨氮，提高 污泥的沉降性能。污泥的沉降性能。 为了提高除磷的稳定性，为了提高除磷的稳定性，在在BardenphoBardenpho工艺流工艺流 程之前增设一个厌氧池，程之前增设一个厌氧池，以提高污泥的磷释放以提高污泥的磷释放 效率。效率。只要只要脱氮效果好，那么通过污泥进入厌脱氮效果好，那么通过污泥进入厌 氧池的硝酸盐是很少的，不会影响污泥的放磷氧池的硝酸盐是很少的，不会影响污泥的放磷 效果，从而使整个系统达到较好的脱氮除磷效效果，从而使整个系统达到较好的脱氮除磷效 果。果。 在改进的在改进的BardenphoBardenpho工艺中，由于二沉池回流工艺中，由于二沉池回流 污泥中很难避免有一些硝酸盐回流到流程前污泥中很难避免有一些硝酸盐回流到流程前 端的厌氧池，从而影响除磷效果；为此，端的厌氧池，从而影响除磷效果；为此， UCTUCT工艺将二沉池的回流污泥回流到缺氧池工艺将二沉池的回流污泥回流到缺氧池 ，污泥中携带的硝酸盐在缺氧池中反硝化脱污泥中携带的硝酸盐在缺氧池中反硝化脱 氮。氮。同时为弥补厌氧池中污泥的流失，增设同时为弥补厌氧池中污泥的流失，增设 缺氧池至厌氧池的污泥回流。缺氧池至厌氧池的污泥回流。这样厌氧池可这样厌氧池可 免受硝酸盐的干扰。免受硝酸盐的干扰。 3 3、UCTUCT工艺及改良的工艺及改良的UCTUCT工艺工艺 二沉池 厌 氧 缺 氧 好 氧 出水 缺氧回流 回流活性污泥 含磷剩余污泥 进水 好氧（硝酸盐）回流 UCTUCT工艺工艺 改良的改良的UCTUCT工艺工艺 二沉池 厌 氧 缺 氧 缺 氧 好 氧 出水 缺氧回流 回流污泥含磷剩余污泥 进水 回流 4 4SBRSBR工艺工艺 时间顺序控制，在同一反应器中完成时间顺序控制，在同一反应器中完成 进水后进行一定时间的缺氧搅拌进水后进行一定时间的缺氧搅拌，好氧菌将利用进水中，好氧菌将利用进水中 携带的有机物和溶解氧进行好氧分解，此时水中的溶解携带的有机物和溶解氧进行好氧分解，此时水中的溶解 氧将迅速降低甚至达到零氧将迅速降低甚至达到零; ; 这时厌氧发酵菌进行厌氧发酵，反硝化菌进行脱氮；这时厌氧发酵菌进行厌氧发酵，反硝化菌进行脱氮； 然后停止搅拌一段时间，使污泥处于厌氧状态，聚磷菌然后停止搅拌一段时间，使污泥处于厌氧状态，聚磷菌 放磷；放磷； 接着进行曝气，硝化菌进行硝化反应，聚磷菌吸磷，经接着进行曝气，硝化菌进行硝化反应，聚磷菌吸磷，经 一定反应时间后停止曝气进行静止沉淀，当污泥沉淀下一定反应时间后停止曝气进行静止沉淀，当污泥沉淀下 来后，撇出上部清水而后再放入原水，如此周而复始。来后，撇出上部清水而后再放入原水，如此周而复始。 四、生物脱氮除磷工艺设计参数四、生物脱氮除磷工艺设计参数 和特点和特点 P162P162164164表表12-412-4和表和表12-512-5 五、生物脱五、生物脱N N除除P P系统的影响因素系统的影响因素 环境因素环境因素 如温度、如温度、pHpH、DODO 工艺因素工艺因素 SRTSRT、HRTHRT、二沉池的沉淀效果、二沉池的沉淀效果 污水成分污水成分 易降解有机物浓度，易降解有机物浓度，BODBOD 5 5 与与N N、P P的比值的比值 第九节 活性污泥法处理系统的设 计和运行与管理 一、水力负荷 二、有机负荷 三、微生物浓度 四、曝气时间 五、污泥龄 六、氧传递速率 七、回流污泥浓度 八、污泥回流比 九、曝气池的构造 十、pH和碱度 十一、溶解氧浓度 十二、污泥膨胀及其控制 流向污水厂 的流量变化 一、水 力 负 荷 一天内的流量变化 随季节的流量变化 雨水造成的流量变化 泵的选择不当造成的 流量变化 水力负荷的变化影响活性污泥法系统的曝气池和二 次沉淀池。 当流量增大时，污水在曝气池内的停留时间缩短 ，影响出水质量，同时影响曝气池的水位。若为机 械表面曝气机，由于水面的变化，它的运行就变得 不稳定。 对二次沉淀池为水力影响。 一、水 力 负 荷 二、有机负荷 污泥负荷和MLSS的设计值采用得大一些，曝气池所需的体积可以 小一些。 但出水水质要降低，而且使剩余污