毕业设计(全套)：煤矿采区供电

目录第一部分 采区运输系统选型.3第一章概况3第一节工作面位置及井上下关系3第二节煤层4第三节煤层顶底板 .4第四节 储量及服务年限.5第二章 采煤方法.5第一节 巷道布置.5第二节 采煤工艺.6第三节 工作面顶板管理.7第四节 主要技术经济指标.10第五节 设备配置.11第三章 采区运输设备选型计算.12第一节 工作面运输设备选型.12第二节 桥式转载机、破碎机的选型.16第三节 可伸缩带式输送机的选型.17第二部分 采区供电系统.27第一章 电气设备选型计算.27第一节综采工作面.28第二节 变压器容量确定.28第三节 开关的确定.29第二章 电缆选型.29第一节 高压电缆选型.29第二节 低压电缆选型.33第三章 保护装置.38第一节 短路电流计算及过流保护装置计算.38第二节 保护接地的确定.39设计说明书.第一部分 采区运输系统选型第一章 概况第一节 工作面位置及井上下关系表1 工作面位置及井上下关系表水平名称900采区名称14层307盘区地面标高m1300.11331.4井下标高m978.8992.7回采对地面设施的影响回采对地面设施无影响井下位置与四邻关系本工作面位于307盘区西部，东接307辅助轨道巷、回风巷，南与永定庄矿相邻、西与四台矿及小窑头矿相邻、北为8704下工作面（部分已采）。走向长度m806倾斜长度m129面积m259000.2煤层厚度m2.52煤层结构m2-27煤层倾角（）13煤层硬度2.62开采煤层14#煤种RN2 稳定程度稳定煤层情况描 述该工作面煤层近水平展布，1o3o /2o，煤种为弱粘结煤，普氏硬度（f）为 2.6 。第二节 煤 层表2 煤层情况表 第三节 煤层顶底板表3 煤层顶底板情况表顶、底板名称岩石名称厚度硬度特 征老顶粗砂岩煤15.356.5以石英为主，次为长石、云母及暗色矿物，水平层理发育。直接顶粉砂岩8.66.2成份以石英为主，次为长石、云母及暗色矿物，水平层理发育。伪 顶直接底粉砂岩5.86.6灰黑色粉砂岩，含云母碎片，节理构造发育，粗砂岩分选性好。 老 底第四节 储量及服务年限一、储量本工作面顺槽长度为806m，工作面长度为129m，面积59000.2m2，工业储量为15000.3t，按停采线距回风巷40m计算，可推进长度为766m，工作面可采出煤量为268190t。工业储量： 307220.1（t）可采出煤量：(806-40)1292.521.280.95=268190（t）上述计算中：0.95工作面落煤损失40-保护煤柱，m二、工作面服务年限工作面服务年限=可采推进长度/月设计推进长度工作面服务年限：766/(0.8259)=4.26个月上述计算中：0.8截深，m9每日割煤刀数，刀25每月生产天数，天第二章 采煤方法第一节 巷道布置一、采区设计、采区巷道布置概况本工作面位于 307 盘区，该盘区采用三巷布置，靠工作面依次为盘区回风巷、盘区皮带巷、盘区轨道巷，盘区巷间煤柱20m，可服务工作面4.26个月。工作面采用双巷布置，切眼沿煤层倾斜布置，走向推进，工作面长度为129m。两顺槽长度为806m，以停采线距盘区回风巷40m计算，可采顺槽长度为766m。二、工作面运输巷2702巷为机轨合一的进风顺槽，巷内铺设皮带一部，转载机一部，破碎机一部，铺设18Kg/m型轨道，轨距600，距工作面30110m之间布置有移动变电站、乳化液站、喷雾泵、开关列车等移动设备。巷内布置有防尘洒水管路、排水管路、乳化液管路、供电电缆、照明信号、通讯及监测电缆，巷内安装JD25型调度绞车和5.5KW排水泵，巷道规格为宽(净)高(净)=4.12.6m，锚杆锚索联合支护。三、工作面回风巷5702巷为回风运料顺槽，巷内铺设24/m钢轨，轨距600，布置有防尘洒水管路、排水管路、供电电缆、信号、通讯及监测电缆各一趟，巷内安装JD25型调度绞车和5.5KW排水泵，巷道规格为宽(净)高(净)=4.12.6m，锚杆锚索联合支护。四、工作面开切眼工作面切眼为矩形断面，见底见顶掘进，规格为宽(净)高(净)=6.0m2.4m，支护方式为锚杆锚索联合支护。第二节 采煤工艺一、工作面正规循环生产能力W=LShrc=1290.82.521.280.95=359（t）式中：W工作面正规循环生产能力，284tL工作面长度，129mS工作面循环进尺，0.8mh工作面设计采高，2.52mr煤的容重，1.28t/m3c回采率，95%第三节 工作面顶板管理一、正常工作时期顶板支护方式本工作面采用支撑掩护式液压支架控制顶板。基本支架（ZY5200/1.4/3.6型）60架， 支架中心距为1.5m，工作面最小控顶距4.41m，最大控顶距5.21m，端面距405mm。表4 支架说明书支架型式支撑掩护式型号ZY5200/1.4/3.2支架高度14003200支护宽度1500工作阻力50216213KN(39.8Mpa)初撑力39744917KN(31.5Mpa)支护强度最大940KN/m2，最小700 KN/m2适应倾角20对底板比压2.03.1MPa推移千斤顶行程900mm立柱行程1328mm重量16350t外形尺寸最高低时574014501250mm二、正常工作时期的特殊支护方式1、超前支护（1）头顺槽自工作面煤壁算起，沿推进方向20m范围为超前支护区域，支设一梁两柱型钢梁棚，梁长3.6m，梁垂直煤壁布置。棚间距为1.2m，由于溜头经常上窜、下滑，故棚腿距定为2.63.0m。当头顺槽超前支护范围内顶板破碎或压力增大时，则在转载机行人侧型钢梁下增支一排单体柱，支护长度视顶板情况而定。（2）尾顺槽自工作面煤壁算起，沿推进方向20m范围为超前支护区域，支设一梁两柱型钢梁棚，梁长为3.2m，梁垂直煤壁布置。棚间距为1.2m，棚腿柱距为2.6m。当尾顺槽超前支护范围内顶板破碎或压力增大时，则将该区段棚距变为0.6m，共余不变。三、特殊时期的顶板管理（一）来压及停采前的顶板管理1、必须严格按作业规程中的规定进行支护。2、当工作面初次及周期来压时，移架采用超前擦顶移架的方法，并积极组织生产，加强设备检修减少事故，以加快工作面推进速度。3、如工作面压力较大，根据实际情况，当班跟班队长负责指挥，在两端头及超前支护段按要求增加支护。4、停采前的顶板管理，届时另行编制专项措施。第四节 主要技术经济指标序号项 目单 位数 量1工作面长度M1292可采走向长度m7663煤层厚度m2.152.74采高m2.525倾角度136循环进度m0.87循环产量t3598日循环个数个99日产能力t323110日出勤工数工9811回采工效t/工32.912回采率%9513含矸率%914灰分%16.515油脂消耗公斤/万吨40016截齿消耗个/万吨25017坑木消耗m3/万吨518乳化油公斤/万吨48019雷管消耗发/万吨另定20火药消耗kg/万吨另定工作面主要技术经济指标见表5第五节 设备配置工作面机电设备表6编号设备名称型号功率数量备注工作面采煤机MG250/575W1台支撑掩护式支架ZY5200/14/35 87架刮板输送机SGZ-764/400 1部2702转载机SZZ-764/1321部破碎机PCM-1101台皮带输送机DSJ100/275 1部移变KBSGZY1250-6KVA1台移变KBSGZY315KVA1台乳化液泵WRB200/31.52台乳化液箱RX200/16A1台开关QJZ-200/1140（660）3台一台备用潜水泵QS-41台回柱车JHS222台调度绞车JD11.42台5702调度绞车JD253台潜水泵QS-4台第三章采区运输设备选型计算第一节 工作面运输设备选型刮板机选型一、 由以上采煤机数据可知,刮板机生产能力为采煤机80:二、 运输能力的计算如图1-1所示，刮板运输机连续运输设备的每秒运输能力为 式中 输送机每秒运输能力，kg/m；输送机单位长度上的货载质量，kg/m；刮板运行速度，m/s。 图1-1运输能力计算示意图 每小时运输能力为式中 输送机运输能力，kg/m；=10000.7240.291=201kg/m式中煤的松散密度，一般取0.851t/m3； F货载在溜槽中的断面计0.7240.29m，m2；货载的最大横断面积与溜槽的形式和结构有关，还与松散煤的动堆积角有关。煤的动堆积角一般取2030度。图1-2所示为两种不同溜槽的货载最大横断面积。若输送机铺设时具有一定倾角，加之刮板链在运行中有冲击振动现象等，致使货载断面积减小。所以，刮运行阻力计算运行阻力分为直线段、弯曲段连部分运行阻力。1 直线段运行阻力式中重段阻力，N;空段阻力，N；刮板链单位长度质量，kg/m；L刮板输送机实际铺设长度m；货载、刮板链与溜槽间的阻力系数如表3所示。当刮板链在该段的运行方向是倾斜向上时取“+”，倾斜向下时取“-”。 图1-3 刮板运输机运行阻力计算图 阻力系数 类型煤在溜槽中运行阻力系数刮板链在溜槽中运行阻力系数单链刮板输送机0.40.60.250.4双链刮板输送机0.60.80.20.352 由以上计算可知：g= 9.8N/kg q=201kg/m w=0.6 qo=15kg/m wo= 0.2 L=80m =2=9.8(2010.6+150.2)800.99+9.8(201+15)800.034=43248.9N=9.88015(0.20.99-0.034)=1928.64N二、 牵引力与电动机功率的计算（一）首先必须确定出刮板链上最小张力点的位置以及数值的大小，才能进行下一步的牵引力、电机功率以及刮板链强度的计算。工作面输送机一般倾斜向下运输，如图1-4所示。 图1-4由“逐点计算法”得 又 故 结论：当时，最小张力点在1点，；当时，最小张力点在3点，。（二）牵引力的计算 如图1-3所示布置为双链刮板运输机，其主动链轮的分离点1位最小张力点，由“逐点计算法”得 =6000N =6000+1928.64=7928.64N =1.077928.64=8483.64N =+ =8483.64+43248.9=51732.54N牵引力为=1.1（） =1.1(1928.64+43248.9)=49728.29N （三）电动机功率计算1 对于定点装煤的刮板输送机 =169200KW式中 P-电动机的轴功率，KW；W0-输送机的总牵引力，N；v-刮板机牵引速度；m/s；-传动装置的效率 0.80.85。由于综采运煤量大故选用2200KW电机双机驱动。四、刮板链强度的验算验算刮板链的强度，须计算出链条的最大张力值。将计算结果中最大张力值代入下式当k=4.2时： Sp=130693.84.20.852=322890.5N833000N所以刮板链强度验算合格。 式中 刮板链抗拉强度安全系数； N链条数，单链1，双链2； 两条链子负荷不均匀系数，单链1，双链0.85； 一条老干部刮板链的破断力，N。 刮板链实际承受的最大张力值833000N。第二节 桥式转载机、破碎机的选型一、 桥式转载机的选型 桥式转载机的运输能力应大于工作面输送机的输送能力，其输送能力计算参考工作面刮板输送机有关计算。二、 破碎机锤式，其特点见下表。锤式由电动机驱动通过三角皮带带动破碎机轴，轴上装有4 个带截齿的锤头，靠高速旋转的锤头重击，将物料破碎，破碎能力1000t/h以上。由以上数据可知，选用一下设备合乎设计要求。转载机 ：SZZ764/132； 功率：132 KW；运输量：900 t/h；链速：1.28 m/s破碎机： PCM-110； 功率：110 KW；破碎能力：1000 t/h第三节 可伸缩带式输送机的选型一、 选型设计的原始资料：根据工作条件设计带式输送机，输送长度：800m ；输送机安装倾角：2；设计运输生产率：1200t/h；货载的散集密度：1.0t/m3；货载在胶带上的堆积角：30；货载块度：300mm；带宽：1000mm。1)、带速v的确定带速v根据带宽和被运送物料的性质确定，根据表2-1，初步确定v=2.0m/s2）、带宽的确定按给定条件Q=1200t/h；=1000kg/m3 ；v=2m/s；查表2-2得k=1.00；物料堆积横截面积为 S=按槽角动堆角计算，取带宽B=1000mm。 带式输送机输送能力为 =8003.62=111kg/m 式中 Q带式输送机输送能力，t/h； q每米长胶带上的货载质量，kg/m；v胶带运行速度，m/s。对于连续货流所谓带式输送机，每米长胶带上的货载质量为 =0.111式中 F胶带上货载断面积，。 表2-1货载断面系数堆积角k槽形316385422458466平形67135172209247表2-2各种货载散集密度及货载的堆积角货载名称货载名称煤0.81.0石灰岩1.62.0煤渣0.60.9砂1.6焦炭0.50.7粘土1.82.0黄铁矿2.0碎石及石1.8表2-3输送机倾角系数C1.00.950.90.90.8对于成套设备速度是已知的，求出宽度后还必须按物料块度进行校核对于未过筛的松散货载（原煤） mm式中 货载最大块度的；横向尺寸，mm货载平均块度的横向尺寸，mm。由上可知 mm=2300+200=8001000mm所以胶带宽度能满足块度要求。一） 运行阻力计算直线段运行阻力表2-4托辊阻力系数表工作条件（槽形）（平行）滚动轴承含油轴承滚动轴承含油轴承清洁、干燥0.020.040.0180.034少量尘埃、正常湿度0.030.050.0250.040大量尘埃、湿度大0.040.060.0350.056折算到每米长度上的上、下托辊转动部分的质量，kg/m；= =11.33kg/m kg/m 式中：17kg 3m15kg 1.5m分别为每组上、下托辊转动部分质量，kg，见表2-5表2-5托辊转动部分质量表托辊形式带宽B/mm500650800100012001400/kg槽型托辊铸铁座111214222527冲压座8911172023平行托辊铸铁座81012272021冲压座7911151821上托辊间距，一般取11.5，m；下托辊间距，一般取23，m；每米长的胶带自身质量，kg/m，普通帆布胶带每米长度的质量可按下式计算=1.11.03(0.003+0.001+0.002)=19.8kg/m胶带的平均密度， 1.1t/m3；胶带宽度， 1.0m；胶带帆布间层数； 3 6一层帆布的厚度，mm，对于带强560N/（cm层）的帆布胶带，平均取=1.25mm； 对于带强960N/（cm层）的强力棉帆布胶带，平均取=2mm；胶带上保护层厚度=3mm；胶带下保护层厚度=1mm； 图2-2 带式输送机运行阻力计算示意图如图2-2所示，胶带在重载段的运行阻力用表示，回空段的运行阻力用表示。=9.8(111+19.8+11.3)8000.050.99+9.8(111+19.8)8000.034 =628172.52N=9.8(19.8+5)8000.040.99-9.819.88000.034=2421.62N式中 输送机倾角，（20）； L输送机长度，800m；q每米长胶带上的货载质量，19.8kg/m；当胶带在该段的运行方向是倾斜向上时取+号，倾斜向下时取-号；槽型阻力系数0.05、平行托辊阻力系数0.040，见表2-4；滚筒表面材料及空气干湿程度摩擦系数以度和弧度为单位的围包角180021002400300036004000450048003.143.664.195.246.287.007.858.38相应的铁铸或钢托辊空气非常潮湿0.101.371.441.521.691.872.022.192.32滚筒上包有木材,或橡胶衬面，空气非常潮湿0.151.601.731.872.192.572.873.253.51铸铁或钢滚筒空气潮湿0.201.872.082.312.853.514.044.845.34铸铁或钢滚筒空气干燥0.302.563.003.514.816.598.1710.5012.35带木材衬面的滚筒空气干燥0.353.003.614.336.279.0211.6215.6018.78带衬面橡胶，空气干燥0.403.514.335.348.1212.3516.4123.0028.56二） 胶带张力计算所以 摩擦力备用系数，一般取=1.151.2；胶带与滚筒之间的摩擦系数，可见表2-6。对于井下，如果驱动滚筒采用铸胶，一般取=0.3。表2-6摩擦系数及值 利用“逐点计算法”，列出驱动滚筒相遇点张力S9与分离点张力S1的关系式 S1=Smin 2按摩擦传动条件并考虑摩擦力备用问题找出S9与S1的关系因为 =4.66S1联立以上两式可求得：S1= S2=157887.35N S3=195402.84N S4=203218.95NS5=205640.57N S6=213866.19N S7=842038.71NS8=S9= 875720.26N 式中 胶带最大允许悬垂度，m，计算时可取=0.025；重段胶带最小张力，N。=5（111+19.8）11.330.99=7335.72NS6同理，可得空载段胶带允许的最小张力为= 519.850.99=490.05NS1胶带悬垂度满足要求。三） 胶带强度的验算 胶带的最大破断力与实际承受的最大张力之比，成为胶带的实际安全系数。原则为胶带实际安全系数应不低于允许安全系数。1普通帆布层胶带强度的验算 式中 B胶带宽度，mm； i帆布层数； p一层帆布每厘米宽的拉断力，； 胶带运行时实际承受的最大张力，N； n胶带的允许安全系数， 棉帆布芯橡胶带安全系数见表2-7。 由上式可知： =31666S9由于=31666S9，所以棉帆布芯胶带不合乎设计要求，改选其它胶带。 表2-7 棉帆布芯胶带安全系数帆布层数i3458912n硫化接头8910机械接头1011122整芯胶带与钢丝绳芯胶带强度的验算 Smax=9500000NS9 式中 p每毫米宽钢丝绳芯胶带的拉断力，N/mm。 对于整芯胶带，一般取n=10；钢丝绳芯胶带的安全系数，要求不小于7，重大载荷时一般取1012。由于=9500000NS9，所以整芯胶带合乎设计要求。四） 牵引力与功率计算1 由图2-3可知：=（203218.95-157887）+0.05（203218.95+157887）=63387.24N 2电动机功率=160KW考虑15备用功率，电机容量为：1.15160=184200KW双滚筒传动功率分配计算（按最小张力分配计算）因为N1=5N2，N1+N2=184，可得N1=160KW N2=40KW可选用两台100KW电机用于主、副传动滚筒，。表2-1货载断面系数堆积角k槽形316385422458466平形67135172209247表2-2各种货载散集密度及货载的堆积角货载名称货载名称煤0.81.0石灰岩1.62.0煤渣0.60.9砂1.6焦炭0.50.7粘土1.82.0黄铁矿2.0碎石及石1.8表2-3输送机倾角系数C1.00.950.90.90.8第二部分 采区供电系统第一章 电气设备选型计算根据矿井和307盘区所用设备的电压等级，确定盘区14#层布置一个盘区变电所，电源由14#层坑底中央变电所供给第一节综采工作面综采工作面负荷统计表设备名称及型号功率额定电压电流负荷系数效率功率因数数量采煤机57511403800.850.90.851泵站951140640.850.90.852刮板机20011401340.850.90.851转载850.90.851破碎机11011401270.850.90.851回柱绞车18.5660220.850.90.804伸缩皮带75660870.850.90.801照明信号综保2.566050.852下料绞车11.4660130.90.90.805转载皮带机75660870.850.90.802水泵5.566070.850.90.804第二节变压器容量的确定从负荷统计表可知，综采工作面需求两种电压即660V和1140V，上列统计表中，660V的用电负荷P1=305.5KW1140V的用电负荷P2=1207KW。不考虑具体用电涉及到的需求系数，直接按功率匹配移变，可知道：660V用电负荷单选一台315KVA移变、1140V的用电负荷单选一台1250KVA移变就能完全满足综采工作面全部用电负荷需求。如考虑用需用系数的选取原则，1140V的需用系数kx10.4+0.6Pmax1/p1=0.59,则移变容量确定为sb1=kx1p1/cos=(0.591207)0.85838kvA,实际选时按1250kva移变选型，660V的需用系数kx20.4+0.6pmax2/p20.53，则移变容量sb2kx2p2/cos=202kvA,实际选315kvA移变选型。第三节开关的确定1、通过以上计算，知采煤机的长期工作电流为275第A，给开关留一定备用系数，选为300A开关，型号为QJZ300，数量为2台，考虑到设计为2段70mm2电缆供电。2、刮板机的长期工作电流为119A，转载机、破碎机及泵站工作电流更小，为统一型号，将此些设备需求开关统一确定为QJZ200型，数量为5台。第二章电缆选型第一节 高压电缆选型计算将660V与1140V两种电压等级集中考虑,即先从14#层中央变电所用一根高压电缆到东巷变电所,从东巷变电所再考虑电压等级、分支送电给综采设备。1、按长期允许载流量选择电缆截面,查矿井供电可知最大工作电流计算公式为IgS/3Ve公式中：Ig指最大工作电流S指307盘区综采设备及其它辅助运输设备功率和,在上列综采工作面负荷统计表可知所有用电设备容量S1=1512.5KVA.综采1140V电压等级的用电负荷容量S2=1207Ve指输电线路的电压等级取Ve=6KV将上列数据代入公式中可求得Ig1=145.5A, Ig2=116.1A查矿井供电付表5-5可知70mm2铜芯塑料高压铠装电缆的长期允许载流量为本218A即70mm2的高压电缆既可满足307盘区所有用电设备最大工作流量。50mm2铜芯铠装高压电缆长期允许截流量为148A即50mm2高压电缆可满足要求1140V电压等级用电设备的最大工作电流。2、按经济电流选择电缆截面查矿用供电第四章按经济电流计算电缆截面的计算公式为：Sj= Ig/ Ij式中：Sj为计算电缆截面Ig为最大工作电流Ij为经济电流密度在选取Ij的时候，根据我矿实际三班作业状况其中一班为检修班，年工作日选为330天，日工作小时数小数取为12小时，则年工作小时数为3960，查表可知经济电流密度为2.25。将上述数据带入公式，可求得带307盘区所有用电设备的计算电缆截面为：Sj145.5/2.2564mm2，如仅考虑1140V综采设备电压等级负荷计算电缆截面Sj2=51.6 mm2在方法一的计算过程，并未根据我矿井下环境温度考虑到进行温度校正，因我矿井下实际最高温度仅为14，而公式中提到的载流量是指环境温度为25，最高允许温度为65时的载流量因此有必要进行温度校正。根据公式IyKwIyIg式中KwQ1Q0/ Q1Q0具体Q1指最高允许温度65，Q0指环境实际温度14，Q0指允许载流量对应环境温度取25。Iy指电缆长期允许载流量Iy指校正后电缆实际可以载流量Ig指最大工作电流。将上述数据代入公式可求得50mm2电缆校正载流量Iy1（6513/6525）148=1.3/1/2148=168A168A的载流量已近似70mm2高压电缆在环境温度为25时的载流量。35mm2高压电缆的校正载流量Iy2=1.14118=134.5A而134.5A的载流量近似为50mm2电缆的允许载流量。总上两种方法考虑，选用50mm2的塑料铠装高压电缆。可以满足307盘区所有负载的供电需求。长度考虑由14层中央变电所至东巷变电所，近似为L4601.1506m。实际按560m考虑购买。再从东巷变电所选用35 mm2的高压电缆可满足综采设备1140A负荷的允许载流量长度为东巷进风巷最里端，取为8851.1=973.5m，实际取为1000m。3、按允许电压损失校验电缆截面,即可。查矿井供电可知电压损失计算公式为：UPL/ DSVe式中P有功功率KW实值为SCOS其中S为1512.5KVA。综合功率因数COS取0.7。L电缆长度KM取560m。D电缆的电导率，m/mm2 取值为486。S电缆截面mm2 取值为50。将上列数据代入公式中可求得：U11512.50.7560/48.6506 48.6V所占额定电压百分数U1610340.61000.77即电压损失值完全低于允许610的电压损失值符合要求。如再考虑东巷变电所到提供1140V电压等级的综采工作面的电压损失百分比，可知：U212070.71000/48.635610001000.82则由14层中央变电所至综采工作面的总电压损失UU1+U21.59可证明电压损失完全满足要求。方法二：考虑到目前东巷变电所已有一段35mm2高压供电电缆的现状，直接再从14层中央变电所布置一趟去综采工作面的高压电缆，即原有东巷变电室设施不变，仍具体负担660V供电系统所有设施，而新铺线路带综采工作面1140V电压等级的用电负荷。由以上分析计算可知，35mm2高压电缆完全可满足综采1140V用电负荷的需求。下面仅对其电压损失作简单计算：48635610001001.3即电压损失完全满足供电要求。以上两种方案从经济价值考虑，35mm2电缆按300元考虑，50mm2按350元考虑原有35mm2电缆再利用。方案一高压电缆需求费用：1560350+450300+2000196000+135000+2000333000元方案二需求费用：21560300468000元具体高压电缆方案请领导定夺。在上面示意图中，我们初步的供电设计为：660V负荷由14#层307盘区的东巷变电所提供动力电源，1440V负荷直接由置于工作面的移变提供动力电源，移变及配套电控设施也放置于进风运输巷内。第二节低压电缆的选型8702综采工作面长度为129m，如将1250KVA移变置于距工作面50m的位置，则供575采煤机及其它负荷的电缆长度分别为：A、采煤机用电缆长度为：L1（129+50）1.1198m，取198m。B、刮板机用电缆长度为：L2501.155m，取60m。C、泵站需用电缆长度：取L3501.155mD、转载机需用电缆长度：取L41201.1132mE、破碎机用电缆长度为L51001.1110mF、伸缩皮带机用电缆长度为：L6（80+270+50）1.1440m具体低压电缆截面的选取干线电缆依公式：Im= KrPv103/31/2 UnCOS式中：Kr需用系数Pn干线电缆所供电动机的额定功率之和KW。COS所供负荷的功率因数。Un电动机的额定电压。支线电缆选取依公式： Im =KrPN103/31/2 UnCOSNN 式N：PN单台电动机的额定电流。Un电动机的额定电压。COSN电动机的额定功率因数。N电动机的额定效率。KL负荷系数。以下计算为容易区分干线和支线及其所带负荷、布置供电示意图如下：1M采煤机aM采煤机MefMM刮板机泵站MM转载机破碎机236bcd145 干线电缆根据以上示意简图，共分六段，支线电缆分五段，下面就各段电缆分别计算如下：1、带575采煤机的电源和负荷电缆依上图可合并计算：式中Kr0.4+0.6250/5750.66PN575KWUN1140VCOS0.7将数据代入式中可求得IM1=226A查资料可知70MM2的橡套电缆长期允许电流为190A。考虑到我矿井下供电实际状况，选用两根70mm2的电缆给采煤机供电，型号UCPQ-370mm2七芯电缆，即226A1902A符合要求。按电压损失校验采煤机终端电压损失。、其中变压器的电压损失矿井供电计算公式为：Ub=Ub%U2e式中U2e指变压器二次测的额定电