土木工程毕业设计（论文）-泰州市某六层框架住宅楼设计.pdf

二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 1 页 共 72 页 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 目目 录录 摘要摘要.3 一一.设计资料设计资料 1.1 工程名称5 1.2 基本设计资料5 二二.建筑设计总说明建筑设计总说明 2.1 设计简介6 2.2 设计概况6 2.3 设计依据6 2.4 主要经济技术指标6 2.5 建筑设计方案6 2.6 结束语8 三三.结构布置及结构计算简图的确定结构布置及结构计算简图的确定 3.1 柱网布置9 3.2 梁的截面尺寸9 3.3 柱的截面尺寸9 3.4 板的截面尺寸9 四四.荷载计算荷载计算 4.1 恒荷载标准值.11 4.2 活恒载计算13 4.3 重力荷载代表值13 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 2 页 共 72 页 4.4 横向框架侧移刚度计算.15 五五.水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 5.1 横向框架地震作用下的内力和侧移计算17 5.2 风荷载计算24 六六.竖向荷载作用下框架结构的内力计算竖向荷载作用下框架结构的内力计算 6.1 横向框架内力计算30 6.2 恒荷载计算30 6.3 用二次力矩分配法进行弯矩分配，并绘弯矩图.34 6.4 活荷载计算.36 七七.内力组合内力组合 7.1 内力调幅41 7.2 内力组合46 八八.截面配筋计算截面配筋计算 8.1 框架梁47 8.2 框架柱47 九九.标准层板的设计标准层板的设计 9.1 按塑性铰线法进行配筋设计49 十十.楼梯配筋设计楼梯配筋设计 10.1 楼梯板设计53 10.2 平台板设计53 10.3 平台梁设计54 十一十一.地基基础设计地基基础设计 11.1 地基变形验算55 11.2 f 轴柱下基础设计.55 11.3 e 轴柱下基础设计.58 11.4 c 轴柱下基础设计.62 11.5 a 轴柱下基础设计.65 十二十二. 毕业设计总结毕业设计总结 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 3 页 共 72 页 12.1 工程名称69 12.2 工程概况69 12.3 设计内容69 附表附表 多层框架住宅楼多层框架住宅楼 摘要：摘要： 本次设计的题目为多层框架住宅楼设计，通过对该住宅楼的建筑和结构设 计，熟悉了单体建筑的结构设计过程，绘制了建筑和结构图纸，本计算书详细介绍了 多层框架住宅楼的建筑和结构设计的全过程，其中建筑设计的内容为：在满足设计任 务书提出的功能要求的前提下，进行平面布置、立面造型布置及剖面设计，最后绘制 出建筑图；结构设计所做的主要工作为：确定构件的几何尺寸、选择计算框架、计算 水平荷载（地震、风载）作用下的梁柱内力、计算竖向荷载（恒载、活载）作用下的 梁柱内力、内力调幅、内力组合、根据内力组合中几种最不利的组合情况，进行柱、 梁、楼梯、板、基础的配筋计算；根据结构计算，绘制施工图。本设计计算书建筑设 计部分可作为一般住宅楼设计的参考；结构设计的内容可作为地震多层框架结构设计 的参考。 关键词：关键词： 住宅楼，框架结构、结构设计、横向荷载、竖向荷载。 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 4 页 共 72 页 residential building of the multi-layer frame abstract ： the subject of the design is the residential building of the multi-layer frame,through the architectural and structure design of the residential building ，i am familiar with the structure design process of the single building，have drawn the architectural and structure drawings ,the calculation book detailedly introduced the whole architectural and structure design process of the residential building of the multi-layer frame structure， the content of the architectural design is ：on the premise of meeting the functional demand referred by the designal mission book ，carry on plane assign, elevatal model assign and the sectional design, and draw the architectural drawings finally ; the main work of the structure design is ：confirm the geometry size of the component、choose the calculation frame、calculate the inner force of beam and post with the function of horizontally loads （earthquake、 wind loads ） 、 calculate the inner force of beam and post、 inner force regulation、 inner force association with the function of vertically loads （permanent loads 、 live loads ） ；on the basis the most harmful force association of the association situations , calculate the muscle of the post 、beam 、stair 、board and foundation, draw the construction drawings according to the structure calculation。the architectural design section of the calculation book can be used as the reference of general building design ;while the structure design section of the calculation book can be used as the reference of the earthquake multi-layer frame design. keyword ： residential building ， frame structure 、 structural design、 horizontally loads 、 vertically 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 5 页 共 72 页 loads . 一一.设计资料设计资料 1.1 工程名称工程名称 泰州市凤凰花园多层框架住宅楼 1.2 基本设计资料基本设计资料 1.地面粗糙度：b 类 2.基本风压：0.40 kn/mm 2 3.基本雪压：0.35 kn/mm 2，雪荷载准永久值分区 iii 区。 4.地震烈度：7 度，设计基本地震加速度为 0.1g，设计地震分组为第一组。 5.场地类别：ii 类场地 6.地质资料： 土壤冻结深度为-1.0m， 土层分布均匀， 各层物理力学性能如表 1-1: 表 1-1 土壤物理力学性能 编号 土体名称 平均厚度 （m） w (%) g (kn/m 3) e sx c f 压缩 系数 压缩 模量 k f （kpa） i-i 素填土 1.23 i-ii 粘土 0.78 32 16.8 0.9 75 12 18 0.42 2.07 80 2 粘土 5.05 30 17.8 0.82 96 18 19 0.48 9.57 280 3 粘土 6.22 24 18.6 0.78 95 24 20 0.41 9.17 290 4 未分化的岩石，未钻透 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 6 页 共 72 页 二二.建筑设计总说明建筑设计总说明 2.1 设计简介设计简介 本建筑为住宅楼设计，按设计要求和设计规范，该建筑最大的迎光面朝向自然风的 方向，并与周围住宅形成层次呼应。建筑主体材料使用了混凝土、玻璃等常规材料， 外墙乳胶漆饰面，朴素洁净并带有自然机理。 整个建筑采用直线结构，简洁大方；以人为本的设计思路在设计方案中处处体现， 户型选择单元式、一梯两户。 2.2 设计概况设计概况 该设计主体占地面积约为 1100m 2，高度为 19.5 米。方案设计充分考虑住宅功能要 求并结合人体工程学原理，在做到满足适用、安全、卫生、经济基本要求的同时、平 面布置组合关系合理紧凑，避免了卧室间的穿套，主卧室和起居室有良好的采光和通 风。 2.3 设计依据设计依据 1、淮海工学院毕业设计（论文）任务书 2、淮海工学院毕业论文开题报告 3、江苏省建筑设计规范 2.4 主要经济技术指标主要经济技术指标 总用地面积：1100m 2 总建筑面积：6000m 2 建筑密度： 40% 绿地率： 30% 2.5 建筑设计方案建筑设计方案 根据设计规范 ，采用如下设计 1.墙体做法： 墙体采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，用 m10 混合砂浆砌筑。 2.基础（墙基）防潮层： 在0.060 以下基础两侧均用防水水泥砂浆防潮（详见苏 j95011/1）,20 厚的 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 7 页 共 72 页 1：2 水泥砂浆掺 5避水浆，位置一般在0.060 标高处,适用于砖墙墙身。 3.地面做法： 水泥地面： 15 厚 1：2 水泥砂浆压实抹光 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 60 厚 c15 号混凝土 100 厚碎石或碎砖夯实 4.楼面做法： 水泥楼面 15 厚 1：2 水泥砂浆压实抹光 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 捣制钢筋混凝土楼板 5.踢脚台度做法： 釉面瓷砖踢脚台度 5 厚釉面砖（白瓷砖）水泥擦缝 5 厚 1：1 水泥细砂结合层 12 厚 1：3 水泥砂浆打底 6.内墙面做法： 水泥砂浆粉面: 刷（喷）内墙涂料 10 厚 1：2 水泥砂浆抹面 15 厚 1：3 水泥砂浆打底 7.外墙面做法： 水刷石墙面： 10 厚 1：2 水泥白石子粉面，用水刷露出石子面 刷素水泥浆一遍，掺水重 35%的 107 胶 12 厚 1：3 水泥浆打底 8.屋面做法： 油毡防水屋面（有保温层和隔气层） 三毡四油防水层 冷底子油一道 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 70 厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩块保温层 热沥青一道隔气层 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层，捣制钢筋混凝土屋面板 9.平顶做法： 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 8 页 共 72 页 板底抹灰平顶（捣制混凝土板） 刷（喷）平顶涂料；3 厚细纸筋（麻刀）石灰粉面 8 厚 1：0.3：3 水泥石膏砂浆 刷素水泥浆一遍（内掺水重 35%的 107 胶） 捣制钢筋混凝土板 10.台阶做法： 水泥台阶 20 厚 1：3 水泥砂浆抹面压实抹光 素水泥浆一道 70 厚 c15 号混凝土（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡 1% 200 厚碎石或碎砖石灌 m2.5 号混合砂浆 素土夯实（坡度按工程设计） 11.散水做法： 细石混凝土散水 40 厚 c20 细石混凝土，撒 1：2 水泥黄砂压实抹光 120 厚碎石或碎砖灌 m2.5 混合砂浆 素土夯实向外坡 4% 备注： 散水宽度应在施工图中注明 每隔 6m 留伸缩缝一道，墙身与散水设 10 宽，沥青砂浆嵌缝。 宽 600mm 坡度 25% 2.6 结束语结束语 整个设计过程中，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，同时遵循“安全， 适用，经济，美观，新颖”的 设计原则，合理的选择建筑造型，展现了经典和时尚 的最佳结合点。在短短的设计过程中，我第一次在老师指导下将整栋建筑从建筑方 案设计到结构计算完整地设计出来。这次毕业设计使我系统、全面地温习了以前所 学的专业知识，掌握了许多知识；同时在设计、计算、绘图过程中，还存在很多不 足之处，恳请老师加以指正。这次毕业设计使我受益匪浅，为我以后踏入社会，尽 快适应工作打下了坚实的基础，更使我对以后的工作和学习充满了信心和热情！ 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 9 页 共 72 页 三三.结构布置及结构计算简图的确定结构布置及结构计算简图的确定 3.1 柱网布置柱网布置 图-1 柱网布置 初估梁柱截面尺寸 注：底层柱高暂取 h=3500+1000=4500mm 3.2 梁梁的截面的截面尺寸尺寸 主梁：梁的跨度分别为 3300mm、3500mm 和 4200mm， 则主梁截面高度分别为 h1=(1/121/8)l=(1/121/8)3300=275413mm h2=(1/121/8)l=(1/121/8)3500=292438mm h3=(1/121/8)l=(1/121/8)4200=350525mm 为方便计算，统一取 h=400mm，宽度为梁高的 1/21/3； 统一取截面宽度 b=300mm 故初选主梁截面尺寸：bh=300mm400mm 3.3 柱柱的截面的截面尺寸尺寸 按层高确定柱截面尺寸，取底层 h=4500mm，b=(1/201/15)h=225300mm 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 10 页 共 72 页 初选柱截面尺寸：由计算单元得出柱负荷面积为 a=4.33.4=14.62 m 2 本设计抗震等级为三级，取 n m =0.9 ， e g =12kn/m 2，b =1.3，n=6 c f =14.3 n/mm 2(c30 混凝土) 则 n= e ag nb=1.314.62126=1368.4kn ac/ nc nfm=1368.41000/(0.914.3)=106324.8mm 2 故初选柱截面尺寸：500mm500mm(一层),400mm400mm（26 层） ，满足上述要求。 3.4 板的截面尺寸板的截面尺寸： 根据规范要求，双向板的板厚不应小于 80mm，且 h/l011/50 本设计均为双向板，故取板厚 h=100mm 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 11 页 共 72 页 四四.荷载计算荷载计算 4.1 恒荷载标准值恒荷载标准值 1.屋面荷载标准值： 三毡四油防水层上铺小石子； 0.35 kn/m 2 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层； 0.0220=0.40 kn/m 2 70 厚水泥防水珍珠岩块保温层； 0.074 = 0.28 kn/m 2 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.40 kn/m 2 100 厚钢筋混凝土屋面板 0.1025=2.50 kn/m 2 8 厚 1：0.3：3 水泥石膏砂浆 0.00814=0.112 kn/m 2 3 厚纸筋石灰顶棚 0.00316=0.048 kn/m 2 合计： 4.09 kn/m 2 2.楼面荷载标准值： 10 厚 1：2 水泥砂浆压实抹光 0.0120= 0.20 kn/m 2 15 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 0.01520= 0.30 kn/m 2 100 厚钢筋混凝土楼面板 0.125=2.50 kn/m 2 8 厚 1：0.3：3 水泥石膏砂浆 0.00814=0.112 kn/m 2 3 厚纸筋石灰顶棚 0.00316=0.048 kn/m 2 合计： 3.16 kn/m 2 3.框架梁柱子荷载标准值（包括石灰砂浆粉刷 20mm） 主梁(400mm300mm): 0.40.325+（0.4-0.1）0.02172 =3.204kn/m 次梁(250mm300mm): 0.30.2525+（0.3-0.1）0.02172 =2.011kn/m 柱自重（包括四面粉刷 20mm 厚）: 一 层：500mm500mm 0.50.525+0.02174=6.93 kn/m 二六层：400mm400mm 0.40.425+0.02174=5.36 kn/m 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 12 页 共 72 页 4.填充墙荷载标准值 （1）240mm 墙体： 外墙单位墙面重力荷载（一面粉刷） ：0.247+0.02117=2.02 kn/m 2 内墙单位墙面重力荷载（两面粉刷） ：0.247+0.02217=2.36 kn/m 2 女儿墙：做法与外墙相同，高度为 1.0m （2）120mm 墙体（阳台墙） ： 采用蒸压粉煤灰加气混凝土块 单位墙面重力荷载： 0.125.5+0.02172=0.79 kn/m 2 5.门窗荷载标准值 铝合金门窗单位面积重力荷载取 0.4 kn/m 2，木门取 0.2 kn/m2 6.雨蓬荷载标准值 100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.50 kn/m 2 15 厚防水抹面 0.16 kn/m 2 10 厚纸筋石灰抹底 0.0116=0.16 kn/m 2 合计： 2.82 kn/m 2 7.楼梯荷载标准值 楼梯底板厚为 100mm，平台梁截面尺寸为 300mm250mm ，取 1m 板带 （1）楼梯板倾角 851 . 0 cos,617 . 0 = 270 166.7 =aatg （2）楼梯板荷载：采用 20 厚水磨石面层（0.65kn/mm 2 ） ： （0.27+0.1667）0.65/0.27= 1.051 kn/m （3）三角形踏步 050.270.166725/0.27=2.084 kn/m （4）混凝土斜板 0.125/0.851=2.938 kn/m （5）板底抹灰（20 厚石灰砂浆） 0.0217/0.851=0.40 kn/m 合计：1.051+2.084+2.938+0.40=6.473kn/m 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 13 页 共 72 页 （6）平台板荷载 100 厚混凝土板 0.125 =2.50 kn/m 板底抹灰（石灰砂浆） 0.0217=0.34 kn/m 合计： 2.84 kn/m （7）平台梁荷载 梁自重 0.250.325=1.875 kn/m 粉刷层 0.02（0.3-0.1）217=0.136 kn/m 合计： 2.011 kn/m 4.2 活荷载计算活荷载计算 不上人屋面活荷载为 0.5 kn/ m 2 ，雪荷载标准值为 0.35 kn/ m 2 ，故取屋面 活荷载为 0.5 kn/ m 2 ，楼面活荷载为 2.0 kn/ m 2 ，楼梯活荷载为 2kn/ m 2 ，阳台活 荷载为 2.5kn/ m 2 ，卫生间活荷载为 2.5kn/m 2 。 4.3 重力荷载代表值重力荷载代表值 计算各层总重力荷载代表值，恒荷载取全部，活荷载取 50，各层重力荷载集 中于楼、屋盖标高处。 4.3.1 6 层：层： 女儿墙：2.0211+15.24+1.84+0.64+1.56+111=204.828kn 屋面： 4.091115.2+8.61.8+1.53.32-0.62.6 2 = 1562.54 kn 外墙： a 轴：(15.23-1.52.2-1.81.75-1.50.9-0.61.75- 1.82.2) 22.02132.47kn f 轴：(15.23-1.81.75-1.82.22-1.81.75) 2 2.02126.78kn 1 +11 轴： （113+113-2.11.75）2.02=125.90kn 内墙：（15.23-0.92.24+15.23-0.92.24-2.63+ 3.333+3.53-12.2+2.632+232-0.72.12+ 4.243+113）2-113 2.36=930.41kn 墙体总荷载：(对于屋顶取 0.5) （132.47+126.78+125.90+930.41）0.5=657.78 kn 主梁：(梁标准值净长根数) 3.204(3.3-0.2) 9+(3.5-0.2) 9+(4.2-0.2) 9+(3.3-0.2) 16+(4.3-0.2) 16=669kn 次梁：（4.2-0.15）2 2.204=17.85kn 梁： 669+17.85=686.85kn 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 14 页 共 72 页 柱： 5.361.5（94）=289.44kn 活载：(不上人屋面 0.5kn/ m 2 ) 0.5 (15.2 11-0.6 2.6) 2+1.8 8.6 2+3.3 1.5 4=191.02kn 第 6 层重力荷载代表值： g6=(204.828+1562.54+657.78+686.85+289.44)+0.5191.02=3496.95kn 4.3.2 标准层标准层: 楼面： 3.1615.211-0.62.6 2=1046.845 kn 墙体： 657.782=1315.56kn 梁: 686.85kn 柱： 289.442=578.88kn 楼梯： (2.161.36.4732+1.5752.62.84+1.3652.62.84+ 2.0112.62) 2= 137.04kn 厨房+阳台： 3.16(3.31.54)+3.16(1.84.34)+2.02(1.86 3+4.334-1.81.754)=304.63kn 活载：楼梯 2kn/ m 2 ，厨房 2kn/ m 2 ，卫生间 2.5kn/ m 2 ，阳台 2.5kn/ m 2 （362.62+22.62.52+2.53.31.52+24.31.82） 2=200.86kn 第 2-5 层重力荷载代表值： g2-51046.845+1315.56+686.85+578.88+137.04+304.63+ 0.5200.86=4170.24kn 4.3.3 一层：一层： 楼面： 1046.85 kn 墙： 外墙： 12.84.52+(15.22) 4.5-1.82.28+15.22 4.5-1.51.752-1.52.22-121.75- 1.81.754 2.02=664.92kn 内墙： 12.84.53+(15.22) 4.5-0.92.28+4.2 4.56 2.36=960.9kn 墙体总荷载：(664.92+960.9) 0.5+657.78=1470.69kn 梁: 686.85kn 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 15 页 共 72 页 柱： 5.364.5(94)868.32 kn 楼梯： 137.04+50.271.36.473=148.4kn 阳台： 304.63kn 活载： 楼梯 2kn/ m 2 (5.72.62+22.62.52+2.53.31.52+ 4.31.822) 2=222.7kn 第 2-6 层重力荷载代表值： g1 =1046.85+1470.69+868.32+686.85+148.4+304.63+ 0.5222.7=4637.09 kn 图-1 各层重力荷载代表值 4.4 横横向框架侧移向框架侧移刚度刚度计算计算 4.4.1 梁线刚度梁线刚度计算计算 表 4-1 梁的线刚度计算: 截面 bh 跨度l mm ec 2 (/)n mm 矩形截面 惯性矩 4 0( )imm / boo ie il= 边框架 1.5 b i 中框架2 b i 300400 4200 3.010 4 1.610 9 1.141010 1.711010 2.291010 300400 3300 3.010 4 1.610 9 1.451010 2.181010 2.911010 300400 3500 3.010 4 1.610 9 1.371010 2.061010 2.741010 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 16 页 共 72 页 4.4.2 柱的线刚度计算柱的线刚度计算 表 4-2 柱的线刚度计算: 层次 bh ec 2 (/)n mm 3 /12 c ibh= (mm 4) l (mm) ib= ecic/l 26 400400 3.010 4 21310 9 3000 2131010 1 500500 3.010 4 52110 9 3500 3471010 4.4.3 柱的侧移刚度计算柱的侧移刚度计算 表 4-3 横向边框架侧移刚度: 层 次 边柱 f(2 根) 边柱 a(2 根) 中柱 e(2 根) 中柱 c(2 根) k c d k c d k c d k c d 6 1.02 0.34 9656 0.81 0.29 8236 1.99 0.50 14200 1.77 0.47 13348 2-5 1.02 0.34 9656 0.81 0.29 8236 1.99 0.50 14200 1.77 0.47 13348 1 0.63 0.43 8842 0.49 0.40 8225 1.22 0.53 10898 1.09 0.51 10487 表 4-4 横向中框架侧移刚度: 层 次 边柱 f(14 根) 边柱 a(14 根) 中柱 e(14 根) 中柱 c(14 根) k c d k c d k c d k c d 6 1.37 0.41 11644 1.08 0.35 9940 2.65 0.57 16188 2.36 0.54 15366 2-5 1.37 0.41 11644 1.08 0.35 9940 2.65 0.57 16188 2.36 0.54 15366 1 0.84 0.47 9665 0.66 0.44 9048 1.63 0.59 12132 1.45 0.57 11721 表 4-5 横向框架层间侧移刚度: 层次 1 2 3 4 5 6 d 374866 462636 462636 462636 462636 462636 d1/d2=374866/462636=0.810.7，故该框架为规则框架。 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 17 页 共 72 页 五五.水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 5.1 横横向框架地向框架地震震作用下的内力和侧移计算作用下的内力和侧移计算 5.1.1 自振周期计算 1、横向自振周期计算: 按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本 周期调整系数 0 a=0.6，计算公式为 t1=1.7 0 a t u。 表 5-1 结构顶点的假想侧移计算 层次 gi /kn vgi /kn di （n/mm） ui= vgi/ i d（/mm） ui/mm 6 3496.95 3496.95 462636 0.008 0.196 5 4170.24 7667.19 462636 0.017 0.188 4 4170.24 11837.43 462636 0.026 0.171 3 4170.24 16007.67 462636 0.035 0.145 2 4170.24 20177.91 462636 0.044 0.110 1 4637.09 24815.00 374866 0.066 0.066 其基本自振周期 ，按 t1=1.7 0 a t u =1.70.6196 . 0 =0.45s 5.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算： 结构高度 h=19.5m0.1，则翼缘宽度不受此限。 取 b f =1400mm. 梁的有效高度 ho: 跨中正弯矩:ho=500-35=465mm, 支座正弯矩:ho=500-35=465, 支座负弯矩:ho=500-35=465mm, 梁采用 c25 混凝土,纵筋为 hrb335,y=300n/mm2,箍筋为 hrb335,y=300 , 判别 t 形截面类型: 跨中：m f =()2/ 0 1fffc hhhbf-a=1.014.31400100（465-100/2)=831 125.1kn.m,属于第一类 t 形截面。 支座：m f =()2/ 0 1fffc hhhbf-a=1.014.31400100（465-100/2)=831 125.1kn.m,属于第一类 t 形截面。 re g -梁受弯承载力抗震调整系数 0.85（三级抗震） 从横向框架梁内力组合表中分别选出 fe、ec、ca 跨跨间截面及支座截面的最不 利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。 具体计算见附表 8. 1. 2 梁斜截面受剪承载力计算： 具体计算见附表 8.2 框架柱框架柱 8.2.1 轴压比验算： 具体计算见附表 通过验算，框架柱各层轴压比均满足要求，其中的 mc、vc和 n 都不应考虑承载 力抗震调整系数，底层柱轴力须乘以增大系数 1.25。 8.2.2 柱正截面受弯承载力计算： 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 49 页 共 72 页 采用对称配筋，计算过程见附表 根据内力组合表，选出最不利内力，进行配筋计算。 8.2.3 柱斜截面受剪承载力计算： 具体计算见附表 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 50 页 共 72 页 九九. 标准层板的设计标准层板的设计 本设计楼板都是双向板，故可按塑性铰线法进行配筋设计： 9.1 按塑性铰线法进行按塑性铰线法进行配筋设计：配筋设计： (1)荷载设计值： 板面均布恒荷载：gk =3.16kn/m 2 , g=1.23.16=3.792 kn/m 2 板面均布活荷载：qk =2.0 kn/m 2 , q=1.42.0 =2.8 kn/m 2 g +q=3.792+2.8=6.592 kn/m 2 (2)计算跨度： 内跨：lcl = 0 -b， （梁宽） 边跨：= 0 llc-250+h/2 -b/2，h 为板厚 (3)计算弯矩： 各区格板的计算跨度列于表下： be bb bb be bd b a b a bd bf bc bc bf 取a=0.6,b=2 e 板： 将 b 的 m 2u作为 e 板的 m 2u的已知值，取 m 2u=0，将 d 的 m 1u=作为 e 板的 m 1u的 已知值，取 m 1u=0， m u1 =m u1 （3-2.95/2）+ m u1 /22.95/2=2.263 m u1 m u2 =m u2 2.95/2+ m u2 /22.95/2=2.213 m u2 =1.33 m u1 m 1u = - m 1u3=-4.183=-12.54 m 1u =0 m 2u =0 m 2u = - m 2u2.95=-2.952.38 =-7.02 则(6.5922.95 2 /12)(34-2.95)=(4.526+2.66) m u1 +12.54+7.02 可求得：m u1 =3.298 f 板: 将 c 的 m 2u作为 e 板的 m 2u的已知值，取 m 2u=0，将 d 的 m 1u=作为 f 板的 m 1u的 已知值，取 m 1u =0， m u1 =m u1 （3.85-2.95/2）+ m u1 /22.95/2=3.113 m u1 m u2 =m u2 2.213=1.33 m u1 m 1u = 0 m 1u =-3.854.18=-16.09 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 51 页 共 72 页 m 2u =0 m 2u = - m 2u2.95=-3.54 mu1 则(6.5922.95 2 /12)(33.85-2.95)=(6.226+2.66+3.54) m u1 +16.09 可求得：m u1 =2.01 a 板: m u1 =m u1 （4-3.2/2）+ m u1 /23.2/2=3.2 m u1 m u2 =m u2 3.2/2+ m u2 /23.2/2=2.4 m u2 =1.44 m u1 m 1u = m 1u = - 4m 1u=-2 mu1 4=-8 m u1 m 2u = m 2u = - 3.2m 2u=-3.22 mu2 =-3.84 m u1 则(6.5923.2 2 /12)(34-3.2)=2(3.2+1.44)m u1 + 16m u1 +7.68m u1 可求得：m u1 =1.50 b 板： 将 a 的 m 1u作为 e 板的 m 1u的已知值，取 m 1u=0， m u1 =m u1 （4-3/2）+ m u1 /23/2=3.25 m u1 m u2 =m u2 3/2+ m u2 /23/2=2.25 m u2 =1.35 m u1 m 1u = - 4m 1u=-43=-12 m 1u =0 m 2u =m 2u = - 3m 2u=-32 mu2 =-3.6 m u1 则(6.5923 2 /12)(34-3)=(6.5+2.7) m u1 +12+7.2 m u1 可求得：m u1 =1.98 e 板： 将 a 的 m 1u作为 e 板的 m 1u的已知值，取 m 1u=0， m u1 =m u1 （4-3.9/2）+ m u1 /23.9/2=3.025 m u1 m u2 =m u2 3.9/2+ m u2 /23.9/2=2.213 m u2 =1.755 m u1 m 1u =0 m 1u =-43=-12 m 2u =m 2u = - m 2u3.9=-2.34 mu1 则(6.5923.9 2 /12)(34-3.9)=(6.05+3.51) m u1 +12+4.68 m u1 可求得：m u1 =3.91 e 板： 将 a 的 m 2u作为 e 板的 m 2u的已知值，取 m 2u=0， m u1 =m u1 （3.15-3/2）+ m u1 /23/2=2.263 m u1 m u2 =m u2 3/2+ m u2 /23/2=2.213 m u2 =1.35m u1 m 1u = m 1u = - m 1u3.15=-6.3mu1 m 2u =0 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 52 页 共 72 页 m 2u = - m 2u3=-31.8 =-5.4 则(6.5923 2 /12)(3.154-3)=(4.8+2.7) m u1 +12.6 m u1 +5.4 可求得：m u1 =2.09 按塑性铰线法计算的正截面受弯承载力设计值 区格区格 项目项目 a b c d e f l01 3.2 3.0 3.9 3.15 2.95 3.85 l02 4.0 4.0 4.0 3.0 3.0 2.95 m u1 3.2m u1 3.25m u1 3.025m u1 2.4m u1 2.263m u1 3.113m u1 m u2 1.44m u1 1.35m u1 1.755m u1 1.35m u1 1.33m u1 1.33m u1 m 1u -8m u1 -12 0 -6.3m u1 -12.54 0 m 1u -8m u1 0 -12 -6.3m u1 0 -16.09 m 2u -3.84m u1 -3.6m u1 -2.34m u1 0 0 0 m 2u -3.84m u1 -3.6m u1 -2.34m u1 -5.4 -7.02 -3.54m u1 m u1 1.5 1.98 3.91 2.09 3.298 2.01 m u2 0.90 1.19 2.35 1.26 1.98 1.21 m 1u -3.0 -3.0 0 -4.18 -3.0 -2.52 m 1u -3.0 0 -3.0 -3.0 0 0 m 2u -1.80 -2.38 -4.70 0 0 0 m 2u -1.80 -2.38 -4.70 -2.52 -1.80 4.70 (4)截面设计： 截面有效高度：假定选用 8f 钢筋，则 l01方向跨中截面 h01=100-15-8/2=81mm， l02方向跨中截面 h02=81-8=73mm，支座 h01=100-15-8/2=81mm； 截面设计用的弯矩：楼盖周边未设圈梁，故只能将区格 a 的跨中弯矩及 a-a 支 座弯矩减少 20%，其余均不折减，且 as=m/0.95h0f y，且满足最小配筋率 0.2%; 按塑性理论设计的截面配筋 二 六 届 本 科 毕 业 设 计 论 文 第 53 页 共 72 页 项目项目 截面截面 h0 m as 配筋（配筋（mm 2 ） 实有实有 as 跨跨 中中 a l01 81 1.500.8=1.20 74.26 6f 6150 170 l02 73 0.900.8=0.72 49.44 5f 6180 142 b l01 81 1.98 135.96 5f 6180 142 l02 73 1.19 81.71 5f 6180 142 c l01 81 3.91 241.96 5f 8180 252 l02 73 2.35 161.36 6f 6150 170 d l01 73 2.09 143.51 5f 6180 142 l02 81 1.26 77.97 6f 6150 170 e l01 81 3.298 204.09 8f 6110 226 l02 73 1.98 135.96 5f 6180 142 f l01 73 2.01 138.02 5f 6180 142 l02 81 1.21 74.88 6f 6150 170 支支 座座 a-a l01 81 -1.80.8=-1.44 89.11 6f 6150 170 b-b l02 81 -2.38 147.28 6f 6150 170 c-c l01 81 -4.70 290.85 6f 8150 302 a-b l02 81 -3.0 185.65 8f 6110 226 a-c l01 81 -3.0 185.65 8f 6110 226 b-e l02 81 -2.38 147.28 6f 6150 170 a-d l01 81 -1.80 111.39 5f 6180 142 c-f l02 81 -4.70 290.85 6f 8150 302