土木工程毕业设计（论文）-某三层框架教学楼设计4100.pdf

一、工程概况 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 1 2、建筑地点: 3、建筑规模: 1)建筑总面积: 4184m2 2)建筑层数:全楼三层，楼梯上屋面 3)结构形式:钢筋砼框架结构 4)层高: 3.9m 4、建筑特点 普通教室 18 间 71.28 m2/班 大厅 1 间 96.48m2 语音教室、 微机教室 各 2 间 143.50 m2 、 133.99 m2 含辅助房间： 35.1 m2 阅览、会议室 各 1 间 129.4 m2 128.2m2 活动室 1 间 120.5 m2 行政办公室 6 间 4 间 35.1 m2 、 1 间 46.8 m2 、 1 间 43.2 m2 教师办公室 6 间 3 间 46.64m2 、 3 间 47.38 m2 收发室、门卫室 各 1 间 35.1 m2 配电室 1 间 35.1 m2 教师休息室 3 间 35.1 m2 楼梯 共三个楼梯其中两个通向屋顶 走廊为 2.4m，2.1m 宽 每层设男女卫生间，一，三层女卫生间两间，男厕一间，二层男厕两间，女厕一间 5、建筑技术条件 （一）气象条件: 1)常年主导风向: 西北风 2)夏季主导风向: 西南风 3)平均风速: 夏季 3.1m/s,冬季 4m/s 4)基本风压:wo=0.40kn/m2 5)基本雪压:so=0.35kn/m2 最大积雪深度:11cm 6)最高气温:40.6 最低气温:- 9.3 7)最冷月平均温度:4.5(12 月) 8)最热月平均温度:29.7(79 月) 9) 最大降雨量: 184.3mm(46 月) 最大降雨量：50.4mm/小时 （二）工程地质条件 1)天然地面以下 1m 厚为填土,地基标准承载力为 120kn/m2. 填土以下的 2m 厚为粘土,地基承载力为 250kn/m2.粘土以下为中密粗砂层, 地基承载力为 300kn/m2。 2)地下水位:天然地面以下 4m 处 3)地震设防烈度:6 度 （三）施工条件 1）施工单位：南昌市第十建筑公司 2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数 k200kn/m2)故采用钢砼柱下单独基础. g在（14）（15）轴之间设置伸缩缝 由于建筑物总长为 60.55m(55m),故需设置伸缩缝,缝宽为 30mm，设于走廊处。 10、结构布置 1)本建筑楼面标高变化不大,仅在大厅，厕所有结构层下降，做结构平面布置 其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置 二层楼面,四层屋面,基础平面布置见详图 2)基础平面布置图 基础平面布置图上主要构件有:钢砼基础,基础梁 3)楼面结构布置图 主要构件有:框架、楼面梁、挑檐梁 4)屋面结构布置图 主要构件有:框架、屋面梁、屋面板、天沟. 采用有组织的外天沟外排水形式 双坡屋面排水,坡度为 2 二、楼面板的结构尺寸选择 楼面板均为现浇做法，按高跨比条件，要求板厚 h=1950/40=49mm,考虑到钢筋布置及 钢筋布置混凝土的抗裂度和扰度过大的原因，取 h=100mm 楼面板布置详见楼面结构图 三张平面布置图见附图 1、楼面结构布置图 2、屋面结构布置图 3、基础平面布置图 厕所现浇板的计算 一、对 xjb- 1 01 02 2000 0.440.5 4500 l l = 按单向板计算 1）荷载标准值 a）活荷载标准值： qk2.5kn/m2 b)恒荷载标准值： 钢筋砼 100 厚: 0.10252.5kn/m2 马赛克地面： 0.55kn/m2 水泥沙浆 20 厚: 0.02170.34kn/m2 合计 gk3.39kn/m2 2 )荷载设计值 a)活荷载 q2.51.43.5kn/m2 b)恒荷载 g3.391.24.068kn/m2 gq4.0683.57.568kn/m2 取 q=7.6 kn/m2 计算跨度 0l =1950 mm- 200 mm =1750 mm（ 0 l 取 n l 即可） 3）计算简图： 跨中弯矩按简支梁计算，支座弯矩按两端固定计算，偏安全 取一米板为 计算单元 4） .弯矩设计 值 由连续板计 算 规 范 可 知：板的弯 矩系数m 分别为：边 跨- 1/16，边跨跨中 1/14，离端第二支座- 1/11，中间跨支座- 1/14 边跨支座：ma=- 1/16(g+q)l012=- 1/167.61.752=- 1.45kn.m 边跨跨中：mknloqgmi.66. 175. 16 . 7 14 1 1)( 14 1 22 =+= 离端第二支座： mi=- 1/14(g+q)l012=- 2.116kn.m 离端第二跨跨中：m=1/16(g+q)l012=1/167.61.752=1.45kn.m 五正截面受弯承载力计算. 板厚 100mm,ho=100- 20=80mm,c20 混凝土，1=1，fc=9.6kn/mm2, hpb235 钢筋，fg=210kn/mm2,板的配筋如下： 板的配筋计算 截面 a i b c 弯矩设计值 - 1.45 1.66 - 2.12 1.45 - 1.66 2 1 s co m f bh a a = 0.024 0.027 0.035 0.024 0.027 112 s xa= - 0.024 0.027 0.036 0.024 0.027 计算配筋 y co f fbh as ae =（mm） 87.8 98.7 131.66 87.8 98.7 实际配筋： 6280 6280 6200 6280 6280 配筋面积： 101 101 141 101 101 次梁设计次梁设计 取 bh=200400mm 1. 荷载计算 恒荷载标准值 板传递的荷载： 3.391.95=6.61kn/m 次梁自重： 0.2（0.4- 0.1）25=1.5kn/m 次梁粉刷： （0.4- 0.1）20.0217=0.204kn/m - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 小计： 16.74kn/m 活载标准值：2.51.95=4.875kn/m 总设计值：g+q=16.741.2+4.8751.4=20.09+6.825=26.92kn/m 2. 计算跨度 lo=3900- 300mm=3600mm 3.内力计算： （1）弯矩设计值 m=ms(g+q)l02 查表可知：边跨，跨中取 1/14，边支座取- 1/24，离端第二支座- 1/11 则： mi= 1/1426.923.62=24.92kn.m ma=- 1/2426.923.62=- 14.54kn.m mb=- 1/1126.923.62=- 31.72kn.m （2）剪力设计值 v=vb(g+q)ln 则： vbl=0.5526.923.6=53.30kn vbr=0.5526.923.6=53.30kn va=0.526.923.6=48.46kn 4.承载力计算： 承载力按 t 形截面计算： 3 f l b= ， =1300mm 按第一类截面计算： 对 a 支座： 2 1 s co m f bh a a = 2 6 36510006 . 90 . 1 1092.26 =0.021 112 s xa= -=1-021 . 0 21-=0.021 (112)/2 ss ga=+-=0.989 0 s sy m a f hg = 365300989 . 0 1092.26 6 =248.6mm2 选配 2f 14 as=308mm2 对 b 支座： 2 1 s co m f bh a a = 2 6 3652006 . 90 . 1 1072.31 =0.124 112 s xa= -=0.133 (112)/2 ss ga=+-=0.934 0 s sy m a f hg = 365300934 . 0 1072.31 6 =310.15mm2 选配 2f 14 as=308mm2 截面尺寸符合,计算箍筋 计算箍筋配置 假设配置f6200 ho s asv fyvftbhovcs25 . 1 7 . 0+= =0.71.10200365+1.25210（101/2）365 =56.21+47.9=104.2kn vmax=53.3kn 实际仅依靠砼的抗剪能力就能满足要求，f6200 实按构造配置. 3. 斜截面承载力 验算截面尺寸 hw=hohf=365100=265mm 265 1.3254 200 hw b =v=53.3kn 0.7ftbho=0.071.1365200=56.2kn53.30kn 最小配箍：as=bs=0.2%200200=80v=7.6kn 0.7ftbho=0.71.1200365=56.2knv=7.6kn 砼已满足抗剪要求，只需按构造配筋 最小配箍 4 min 9.6 0.020.029.14 10 210 y sv yv f f r - = asv=bs=9.1410- 4200200=36.56 kn m 配置f 6200 满足要求 对 ypl- 1 b=200mm h=500mm 计算如下： a）荷载计算： 梁侧粉刷： (0.50.08) 2 0.40.336-= kn m 梁自重： 0.2 (0.50.08) 252.1-= kn m 合计 2.436kn m 恒荷载设计值： 1.2 2.4362.923kn m = 活载设计值： 0.71.41.1=1.078 kn m 总设计值： g+q=2.923+1.078=4.0kn m ypl- 2 传来恒载： 恒载：4.1353.9/2=8.06kn 活载： 0.3853.9/2=0.75kn p=8.06+0.75=8.81kn 支座处弯矩最大为： m中=1/2(g+q)l02+p0l0 =1/24.01.12+8.811.1=14.53kn.m 2 6 2 01 0 4652006 . 90 . 1 1053.140 . 1 = bhf m c s a g a=0.035 614 . 0 036 . 0 035 . 0 211211=-=-= b sxax 991 . 0 2/ )035 . 0 211 (2/ )211 (=-+=-+= ss ag 则： 0 s sy m a f hg = 465210991. 0210 1053.14 6 =150.1mm2 选用 2f 10 （as = 157mm2） 支座剪力： v 支=4.01.1+8.81=13.21kn 验算截面尺寸 0.7ftbho=0.71.1200465=71.61knv=13.21kn 截面满足要求，只需按构造配筋 最小配箍 4 min 9.6 0.020.029.14 10 210 y sv yv f f r - = 42 9.14 10200 20036.56 sv absmmr - = 配置f 6200 满足要求 考虑抗震要求，端部加密f6100 配筋图如下： 现浇楼梯计算 踏步尺寸 150mm320mm，采用 c20 混凝土，板采用 hpb235 钢筋，梁纵筋采用 hpb335 钢 筋，楼梯上均布活荷载标准值 k q=3.5 2 /kn m 1、 楼梯板计算 板倾斜度 tan=150/320=15/32 cos=0.91 取 1m 宽板带计算单元 1）荷载计算 梯段板荷载 恒载：水磨石面层 （0.32+0.15）0.65/0.32=0.955kn/m 三角形踏步 （15/32）250.1510.32（1/0.32）=1.76 kn/m 斜 板 10.12251/0.91=3.30kn/m 板底抹灰 10.02171/0.91=0.374kn/m 合计 gk=6.389kn/m 活载 qk=3.5kn/m 恒荷载分项系数 1.2 g g =，活荷载分项系数 1.4 q g = 基本组合的总荷载设计值 p=6.3891.2+1.43.5=12.57kn/m 2）截面设计 板的水平跨度 n l=3.6m，弯矩设计值 m=1/10p ln2 =1/1012.573.62 2 6 2 01 10010006 . 90 . 1 1029.16 = bhf m c s a a=0.169 614 . 0 186 . 0 169 . 0 211211=-=-= b sxax 可以 956 . 0 2/ )169 . 0 211 (2/ )211 (=-+=-+= ss ag 0 s sy m a f hg = 100956. 0210 1029.16 6 =811.4mm2 选配钢筋 选f1090 (as=872mm2) 分布钢筋每级踏步 1 根f8 2、平台板计算 取平台板厚 h=80mm，取 1m 宽板带计算 1） 荷载计算 恒载： 水磨石面层 0.65kn/m 80 厚砼板 0.0825=2kn/m 板底抹灰 0.0217=0.34kn/m 合计 gk=2.99kn/m 活载 qk=3.5kn/m 总荷载设计值： p=1.43.5+1.22.99=8.488kn/m 2） 截面设计 平台板的计算跨度 lo=2.4m 弯矩设计值 m= 2 10 1 o pl=mkn.89. 44 . 2488. 8 10 1 2 = 板的有效高度：ho=80- 20=60mm 采用 c20 砼 fc=9.6n/mm2 hpb235 钢筋 fy=210n/mm2 0.614 b x = 则141. 0 6010006 . 90 . 1 1089. 4 2 6 2 01 = = bhf m c s a a 614 . 0 153 . 0 141 . 0 211211=-=-= b sxax 满足要求 963 . 0 2/ )141 . 0 11 (2/ )11 (=-+=-+= ss ag 0 s sy m a f hg = 2 6 403 60963. 0210 1089. 4 mm= 选配f8120 as=419mm2 分布钢筋f6200 3） 板支座处配筋 将其视为固端 mknloqgm i .66.175.16.7 14 1 1)( 14 1 22 =+= mknplom.10. 44 . 2488. 8 12 1 12 1 22 = 则 120.0 6010006 .90 .1 1010.40 .1 2 6 2 01 0 = = bhf m c s a g a 970.02/)12.011 (2/)11 (=-+=-+= ss ag 0 s sy m a f hg = 2 6 5 .335 6021097. 0210 1010. 4 mm= 选配钢筋f8150 as=335mm2 3、平台梁 ptl1计算 截面尺寸：bh=200400mm 1） 荷载计算 恒栽： 梁自重 0.2（0.40.08）25=1.6kn/m 梁侧粉刷 0.02（0.40.08）217=0.22kn/m 平台板 2.992.4/2=3.59kn/m 梯段板 6.3893.6/2=11.5kn/m 合计 gk=16.91kn/m 活载 qk=3.5 mkn.5 .10 2 4 . 2 2 6 . 3 =+）（ 总荷载设计值 p=16.911.2+10.51.4=35.0kn/m 2） 截面设计 计算跨度 即为中心轴线距 l0=3.9m 弯矩设计值 mknplom.5 .669 . 30 .35 12 1 8 1 22 = 剪力设计值 v=mknpln.25.689 . 30 .35 2 1 2 1 2 = 采用 c20 砼 fc=9.6n/mm2 hpb335 钢筋 fy=300n/mm2 b x=0.614 截面按倒 l 形计算 f b =52005 80600 f bhmm+=+ =，有效高度 ho=400 35=365mm 判别 l 形截面类型 1 80 ()1.0 9.6 600 80 (365)149.76 22 f ff h fcb hhokn ma-=-= m=66.5knm 属于第一类 l 形截面类型， 086. 0 3656006 . 90 . 1 105 .660 . 1 2 6 2 1 0 = = fc s bhf m a g a 614 . 0 090 . 0 086 . 0 211211=-=-= b sxax 满足要求 978 . 0 2/ )086 . 0 11 (2/ )11 (=-+=-+= ss ag 0 s sy m a f hg = 2 6 9 . 620 365978 . 0 300 10 5 . 66 mm= 选配：3f 16 as=603.3mm2 3）斜截面受剪承载力计算 配置2006f双肢箍筋 ho s asv fyvftbhovcs25 . 1 7 . 0+= =83.325knv=68.25kn 满足要求 对 ptl- 1 由于楼面平台板与梯段板传来的荷载不一致，- 可能会出现扭转，故上部采用构造筋 f12 ptl- 1 配筋图如下： 4、平台梁 ptl2计算 bh=240400mm 1） 荷载计算 恒载 梁自重 0.24（0.40.08）25=1.6kn/m 梁粉刷 0.02（0.40.08）217=0.2176kn/m 平台板荷载 2.992.4/2=3.588kn/m 活载 qk=3.5 2.4 4.2/ 2 kn m= 总荷载设计值 p=1.2（3.588+0.217+1.6）+1.43.588=11.51kn/m 2） 截面设计 计算跨度 lo=3.9m 弯矩设计值 mknplom.88.219 . 351.11 8 1 8 1 22 = 剪力设计值 .44.229 . 351.11 2 1 2 1 knplv n = bf=600mm ho=40035=365mm mknmmkn h hhbf f ffc .88.21.76.14980) 2 80 365(6006 . 90 . 1) 2 ( 01 =-=-a 满足要求 经判别属于第一类 l 形截面 0285. 0 3656006 . 90 . 1 1088.210 . 1 2 6 2 01 0 = = bhf m c s a g a 614 . 0 029 . 0 0285 . 0 211211=-=-= b sxax 993 . 0 2/ )0285 . 0 11 (2/ )11 (=-+=-+= ss ag 0 s sy m a f hg = 2 6 2 . 201 365993 . 0 300 1088.21 mm= 选用 3f 10 as=235.5mm2 ptl- 2 也存在扭转力矩，相对 ptl- 1 较小 故采用10f 斜面截面受剪力承载力计算 配置 2006f双肢箍 ho s asv fyvftbhovcs25 . 1 7 . 0+= =83.325knv=68.25kn 满足要求 梯段板和平台板的配筋如下： 1950 120 200 2400 200 200 400 120 2400 框架荷载、内力计算 一、确定计算简图 1、 计算单元 2、 计算简图 假定框架与基础固定， 且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不 变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高 根据地质条件暂定0.9m， 则底层柱高为 （3.9+0.9） =4.8m， 其余各层柱高为层高， 均为 3.9m， 顶层为板面至顶棚板底，所以高为（3.9- 0.1）=3.8m。 框架计算简图 3、 杆件尺寸估算 砼 梁：c20 则 ec=2.55104n/mm2 柱： c30 则 ec=3.00104n/mm2 横向框架梁（边跨） h=l ) 16 1 12 1 ( b=h) 3 1 2 1 ( 则 h=mm）（ 5 . 4876507800) 16 1 12 1 (= 取 h=500mm b=mm）（200300600) 3 1 2 1 (= 取 b=250mm 纵向连续梁（边跨） ，考虑纵梁兼做窗过梁，所以取 h=600mm b=250mm 框架柱 b=l ) 20 1 15 1 (底层柱高 h=（11.5）b 则 b=mm3004500 15 1 = 取 b=300mm h=（11.5）b 取 h=400mm 横向框架梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm 纵向连续梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm f g j c 780024007800 4800 3900 3900 4、 惯性矩线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取i=2 0 i（ 0 i为不考虑楼板翼缘作用 的梁截面惯性矩） ： 横向框架 边跨梁 i边梁边梁=mmkn l ei .03.17 8 . 7 5 . 0225 . 0 12 1 10 5 . 25 36 = = 中跨梁 i中梁中梁=mkn l ei .33.28 4 . 2 4 . 025 . 0 2 12 1 10 5 . 25 36 = = 底 层柱 i底层柱底层柱=mkn l ei .10 8 . 4 4 . 03 . 0 12 1 1030 36 = = 其余各层柱 i余层柱余层柱=mkn l ei .31.12 9 . 3 4 . 03 . 0 12 1 1030 36 = = 令 i 边梁=1 则其余杆的相对线刚度为： i 中梁= 66 . 1 03.17 33.28 = i 上柱= 72 . 0 03.17 31.12 = i 底柱= 59 . 0 03.17 10 = 框架梁住相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据 二、各种荷载设计值计算。 （1）屋面框架相关荷载计算 20mm 厚水泥沙浆面层 0.0220=0.40kn/m2 采用保温层（找坡）卷材防水屋面 三毡四油，冷底子油一度铺小石子 0.3kn/m2 15mm 厚 1：3 水泥砂浆找平： 0.01520=0.30kn/m2 （2%找坡）膨胀珍珠岩保温层 ： 15（0.02+0.2）/2=1.725 kn/m2 20mm 厚 1： 3 水泥砂浆找平： 0.0220=0.40kn/m2 120mm 厚现浇混泥土屋面板： 0.12 25=3.0kn/m2 恒载 20mm 厚石灰抹灰： 0.34kn/m2 小计： 5.905kn/m2 边跨框架梁自重： 0.250.525=3.13kn/m 梁侧粉刷： 2（0.5- 0.12）170.02=0.272kn/m 小计： 3.572kn/m 屋面板传给次梁荷载： 5.9051.95=11.515kn/m 中跨（gf 跨）框架梁自重： 0.250.4025=2.5kn/m 梁侧粉刷： 2（0.4- 0.12）170.02=0.190 kn/m 小计： 2.69kn/m 屋面边跨（jg、fc）梁荷载标准值： 3.572kn/m 屋面边跨 （jg、 fc） 梁荷载设计值： 1.23.572=4.286kn/m 屋面板传给中跨 （gf） 框架梁荷载： （5/8） 5.9052.4=8.86 kn/m 中跨（gf）跨框架线荷载标准值： 2.69+8.86=11.55kn/m 设计值： 1.211.55=13.86kn/m 边柱连系梁自重： 0.250.604.525=16.89kn 梁侧粉刷： 2（0.6- 0.1）170.024.5=1.53kn 1.2m 高女儿墙自重： 0.18194.51.2=23.09 kn 1.2m 高女儿墙粉刷： 1.20.0252174.5=5.738kn 连系梁传来屋面自重： 1.950.54.55.905=25.91kn 顶层边节点集中荷载标准值： 73.158kn 顶层边节点集中荷载设计值： 1.273.158=87.79kn 中柱连系梁自重： 0.250.404.525=11.25kn 梁侧粉刷： 2（0.40- 0.1）170.024.5=0.918kn 连系梁传来屋面自重： 5.9050.51.84.5+0.8610.55.9052.44.5=53.36kn 顶层中节点集中荷载标准值： 65.53kn 顶层中节点集中荷载设计值： 1.265.53=78.63kn 设次梁截面为 200mm400mm 屋面次梁自重： 0.20.404.525=9kn 次梁粉刷： 20.02（0.40- 0.1）174.5=0.918kn 屋面板传递集中荷载： 5.9051.954.5=51.82kn 次梁集中荷载标准值： 61.738kn 次梁集中荷载设计值： 1.261.738=74.09kn （2）标准层框架相关荷载计算 30mm 厚预制彩色水磨石面层： 0.65 kn/m2 （10mm 水磨石面层，20mm 水泥沙浆打底） 100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板： 0.1025=2.5 kn/m2 20 厚板底抹灰： 0.0217=0.34 kn/m2 楼面恒荷载： 3.29 kn/m2 设计值： 1.23.29=3.948 kn/m2 边跨框架梁及梁侧粉刷： 3.572 kn/m 中跨框架梁及梁侧粉刷： 2.69 kn/m 楼面板传给中跨 （gf） 框架梁荷载： （5/8） 3.292.4=4.935 kn/m 边跨（jg、fc）框架梁线荷载标准值： 3.572 kn/m 设计值： 1.23.572=4.286 kn/m 中跨（gf）跨框架线荷载标准值： 4.935+2.69=7.625kn/m 设计值： 1.27.625=9.15kn/m 边柱连系梁自重： 16.89kn 边柱连系梁粉刷： 1.531kn 窗自重： 2.44.20.45=4.536kn 窗下墙体自重： 0.240.94.219=17.24kn 窗下墙体粉刷： 20.020.94.517=2.754kn 窗边墙体自重： （无） 窗边墙体粉刷： （无） 框架柱自重： 0.300.403.9025=11.7kn 连系梁传来楼面自重： 1/23.294.51.95=14.43kn 框架柱粉刷： （1.4- 0.48）0.023.9017=1.22kn 标准层边柱集中荷载标准值： 70.3kn 标准层边柱集中荷载设计值： 1.270.3=84.36kn 中柱连系梁自重： 11.25kn 中柱连系梁粉刷： 0.918kn 内纵墙自重： 4.5（3.90- 0.5）0.2419=69.77kn 内纵墙粉刷： 4.5（3.90- 0.3）0.02172=10.4kn 扣除门窗洞加上门窗重：2.40.9045+0.21.02.1- （2.11.0+2.40.9）0.24 （19+0.02217） =-18.72kn 连系梁传来楼面自重： 0.8613.290.54.52.4+0.54.51.953.29=29.7kn 框架柱自重及粉刷： 13.65+1.35=15kn 标准层中结点集中荷载标准值： 116.2kn 标准层中结点集中荷载设计值： 1.2116.2=139.5kn 次梁自重： 9kn/m 梁粉刷： 0.918kn/m 次梁传来集中荷载： 3.291.954.5=28.87kn 标准层次梁与框架梁节点集中荷载标准值： 38.79kn/m 设计值 1.238.79=46.55kn/m （3）底层框架相关荷载计算 基础梁：bh=250mm400mm 基础梁自重： 0.250.404.525=11.25kn 窗自重： 4.536kn 窗下墙体自重： 0.241.84.219=34.5kn 窗下墙体粉刷： 20.021.84.217=5.14kn 窗边墙自重： 无 窗边墙粉刷： 无 框架柱自重： 0.30.404.825=14.4kn 框架柱粉刷： （1.4- 0.48）0.024.817=1.50kn 底层边柱集中荷载标准值： 71.33kn 底层边柱集中荷载设计值： 1.271.33=85.6kn 基础梁自重： 11.25kn 内纵墙自重： 0.24（4.8- 0.9）4.219=74.69kn 扣除门窗洞加上门窗重： - 18.72kn 框架柱自重： 14.4kn 框架柱粉刷： 1.50kn 底层边柱集中荷载标准值： 83.12kn 底层边柱集中荷载设计值： 1.283.12=99.75kn （4）活荷载计算 1.屋面框架活荷载计算 中跨主梁由屋面传递的均布活荷载设计值： (5/8) 1.40.52.432=6.3kn/m 屋面传递给次梁的活荷载设计值： 31.954.51.4=36.9kn 屋面传递给边跨连系梁活荷载设计值： 1.41.950.534.5=18.45kn 屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：0.51.41.954.5+0.50.9422.02.44.5 1.4=23.53kn 2.标准层活载设计值 中跨主梁均布活载设计值： (5/8) 1.40.52.422=4.2kn/m 楼面传递给次梁的活荷载设计值： 2.01.954.51.4=24.57kn 楼面传递给边跨连系梁活荷载设计值： 1.41.950.52.04.5=12.29kn 屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：1.41.954.52.00.5+0.50.9422.04.5 1.4=18.22kn 恒载作用、活载作用下结构计算简图如下所示： （5）作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算 风压标准值计算公式为： 0 ww zssk mmb=，其中 z b为风振系数，由于本建筑高度 h=13.2mhol的偏心受压柱还应足裂 缝宽度要求，当梁的截面尺寸在常用高跨比范围内时，其挠度一般可以不必验算。 1） 支座截面的配筋可考虑柱的支承宽度的影响，即按支座边缘截面的弯矩计算，其 值为： m2/bvm-= 支 组 支 组 支 计 其中：: 支 计 m支座边缘截面的弯矩设计值 : 支 组 m支座中线组合弯矩设计值 用于承载力计算的框架荷载效应组合表用于承载力计算的框架荷载效应组合表 按 m，v，n 分别除以 1.25 近似得原始标准值，以便进行组合 梁编号 截面 内力 kn(kn.m) 恒载 活载 活载 活载 左风 右风 1 2 3 4 5 6 wl-jg 左 m -99.68 -48.33 0.249 -1.86 5.7 -5.7 v 120.82 50.85 -0.16 1.19 -1.462 1.462 中 m 194.4 78 -0.378 2.79 0 0 v -44.08 -22.95 -0.16 -1.19 -1.462 1.462 右 m -154.6 -83.43 -1.005 7.43 -5.7 5.71 v -134.9 -59.85 -0.16 1.19 -1.462 1.462 wl-gf 左 m -80.21 -53.12 -2.046 15.8 2.1 -2.1 v 16.63 28.72 7.58 -28.72 -1.75 1.75 中 m -70.23 -18.66 2.49 -18.7 0 0 v 0 28.72 0 28.72 1.75 -1.75 右 m -80.21 -18.7 -2.046 -53.12 -2.1 2.1 v 16.63 28.72 7.58 -28.72 1.75 -1.75 2l-jg 左 m -100.19 -51.67 0.215 -0.674 13.55 -13.55 v 86.21 36.43 -0.08 1.19 -3.47 3.47 中 m 112.7 42.5 -0.101 0.288 0 0 v -23.61 -12.71 -0.08 -10.89 -3.47 3.47 右 m -102.74 -55 -0.418 1.25 -13.55 13.55 v -86.88 -37.28 -0.08 10.89 -3.47 3.47 2l-gf 左 m -14.04 -18.54 -1.842 7.6 6.52 -6.52 v 10.98 10.89 5.04 -10.89 -5.43 5.43 中 m -7.45 -5.47 1.182 -5.74 0 0 v 0 10.89 0 10.89 5.43 -5.43 右 m -14.04 7.6 -1.842 -18.54 -6.52 6.52 v -10.98 10.89 -5.04 10.89 -5.43 5.43 1l-jg 左 m -79.72 -40.97 0.174 -1.118 24.6 -24.6 v 88.88 35.12 -0.09 0.55 -6.31 6.31 中 m 143.5 48.09 -0.172 1.036 0 0 v -25.94 -14.03 -0.09 -0.55 -6.31 6.31 右 m -100.48 -54.6 -0.537 3.19 -24.6 24.6 v -89.21 -38.6 -0.09 0.55 -6.31 6.31 1l-fc 左 m -37.5 -25.1 -1.522 8.22 9.36 -9.36 v 10.98 13.88 5.04 -13.88 -7.8 7.8 中 m -30.91 -8.45 1.502 -8.45 0 0 v 0 13.88 0 13.88 7.8 -7.8 右 m -37.5 8.2 -1.522 -25.1 -9.36 9.36 v -10.98 13.88 -5.04 -13.88 -7.8 7.8 梁编号 截面 内力 kn(kn.m) 恒载 活载 活载 活载 左风 右风 1 2 3 4 5 6 wl-jg 左 m -79.744 -38.664 0.1992 -1.488 4.56 -4.56 v 96.656 40.68 -0.128 0.952 -1.1696 1.1696 中 m 155.52 62.4 -0.3024 2.232 0 0 v -35.264 -18.36 -0.128 -0.952 -1.1696 1.1696 右 m -123.68 -66.744 -0.804 5.944 -4.56 4.568 v -107.92 -47.88 -0.128 0.952 -1.1696 1.1696 wl-gf 左 m -64.168 -42.496 -1.6368 12.64 1.68 -1.68 v 13.304 22.976 6.064 -22.976 -1.4 1.4 中 m -56.184 -14.928 1.992 -14.96 0 0 v 0 22.976 0 22.976 1.4 -1.4 右 m -64.168 -14.96 -1.6368 -42.496 -1.68 1.68 v 13.304 22.976 6.064 -22.976 1.4 -1.4 2l-jg 左 m -80.152 -41.336 0.172 -0.5392 10.84 -10.84 v 68.968 29.144 -0.064 0.952 -2.776 2.776 中 m 90.16 34 -0.0808 0.2304 0 0 v -18.888 -10.168 -0.064 -8.712 -2.776 2.776 右 m -82.192 -44 -0.3344 1 -10.84 10.84 v -69.504 -29.824 -0.064 8.712 -2.776 2.776 2l-gf 左 m -11.232 -14.832 -1.4736 6.08 5.216 -5.216 v 8.784 8.712 4.032 -8.712 -4.344 4.344 中 m -5.96 -4.376 0.9456 -4.592 0 0 v 0 8.712 0 8.712 4.344 -4.344 右 m -11.232 6.08 -1.4736 -14.832 -5.216 5.216 v -8.784 8.712 -4.032 8.712 -4.344 4.344 1l-jg 左 m -63.776 -32.776 0.1392 -0.8944 19.68 -19.68 v 71.104 28.096 -0.072 0.44 -5.048 5.048 中 m 114.8 38.472 -0.1376 0.8288 0 0 v -20.752 -11.224 -0.072 -0.44 -5.048 5.048 右 m -80.384 -43.68 -0.4296 2.552 -19.68 19.68 v -71.368 -30.88 -0.072 0.44 -5.048 5.048 1l-gf 左 m -30 -20.08 -1.2176 6.576 7.488 -7.488 v 8.784 11.104 4.032 -11.104 -6.24 6.24 中 m -24.728 -6.76 1.2016 -6.76 0 0 v 0 11.104 0 11.104 6.24 -6.24 右 m -30 6.56 -1.2176 -20.08 -7.488 7.488 v -8.784 11.104 -4.032 -11.104 -6.24 6.24 用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表）用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表） 梁编号 +mmax及相应的