土木工程毕业设计（论文）-某11层住宅楼设计9500[地下一层].pdf

烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 1 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 第第 1 章章 工程概况及结构选型工程概况及结构选型 1.1 工程概况 本工程为位于烟大某高校家属区西侧的住宅楼，该住宅为地下一层，地上十一 层，地下一层层高 2.2 米，地上每层层高为 2.8 米，总高度为 33 米，其中地下一层 为设备用房，地上十一层均为两单元，一梯两户，每户建筑面积约为 150 平方米， 三室两厅两卫，总建筑面积 9500 平方米。结构安全等级为二级，设计使用年限为 50 年，抗震等级为二级，防火等级为二级。常年地下水位低于-12 米，水质对混凝 土无侵蚀作用，土壤最大冻结深度 0.50 米。该结构抗震设防烈度为 7 度，场地类别 为类，特征周期 0.35s。场地内土层分布及承载力特征值如下表： 表 1.1 土层分布及承载力特征值 土层 土质 厚度/m 地基承载力特征值/kpa 1 素填土 1.5 2 粉质粘土 2.5 200 3 粉质粘土混角砾 1.2 240 4 粉砂岩强风化带 10 300 1.2 结构选型与布置 1.2.1结构选型 (1)结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架-剪力墙结构。平面布置如图 1.1 所示。 (2)屋面结构：采用现浇混凝土肋形屋盖，刚柔性屋面，屋面板厚 120mm。 (3)楼面结构：全部采用现浇混凝土肋形楼盖，板厚 120 mm。 (4)楼梯结构：采用现浇混凝土梁式楼梯。 (5)电梯间：采用剪力墙结构，墙厚 250mm。 1.2.2结构平面布置 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 2 图 1.1 结构布置图 1.2.3竖向布置 本住宅一共有 12 层，地下一层层高为 2.2 米，地上每层层高为 2.8 米，屋面有 电梯机房和上人楼梯突出 4.2 米。竖向结构构件柱子的截面 1-7 层选用 600 600； 8-12 层柱选用 400 400，柱的强度没有变化。 1.2.4楼盖体系结构布置 布置方式:纵横向承重。 1.2.5构件尺寸初估 (1)梁的截面尺寸 主梁：截面高度 h=（1/101/15）l=360540mm，取 400mm 截面宽度 b=（1/21/3）l=133200mm， 取 250mm 次梁：截面高度 h=（1/101/15）l=267400mm，取 350mm 截面宽度 b=（1/21/3）l=117175mm， 取 250mm (2)柱的截面尺寸 根据轴压比预估柱截面尺寸 预估轴力：n=从属面积15kn/=3.55.015=240kn 由公式 n/afc1.4 g t =0.49s，故需考虑顶部附加水平地震作用的影响，顶部附 加地震作用系数： n d=0.08t+0.07=0.080.788+0.07=0.133 对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震作用标准值： ek f= eq g 1 a=0.038575628.3 =2911.7 kn 附加顶部集中力： eknn ffd=d=0.1332911.7=387.3 kn ek f- n fd =2911.7- 387.3=2524.4 kn )1 ( inek ii ii f hg hg fd-= =2911.7(1-0.133) ii ii hg hg =2524.4 ii ii hg hg 楼层各质点水平地震作用计算见表 2.2 表 2.2 楼层各质点水平地震作用计算 层次 ( ) i h m ( ) i h m () i g kn i hgi ii ii g h g h () i f kn () i v kn iih f 11 2.8 33 6336 209088 0.136 729.4 729.37 24.07 10 2.8 30.2 7481.5 225941 0.146 369.6 1099 11.16 9 2.8 27.4 7481.5 204993 0.133 335.4 1434.4 9.189 8 2.8 24.6 7481.5 184045 0.119 301.1 1735.5 7.407 7 2.8 21.8 7481.5 163097 0.106 266.8 2002.3 5.817 6 2.8 19 7481.5 142149 0.092 232.6 2234.8 4.419 5 2.8 16.2 7481.5 121200 0.079 198.3 2433.1 3.212 4 2.8 13.4 7481.5 100252 0.065 164 2597.1 2.198 3 2.8 10.6 7481.5 79304 0.051 129.7 2726.9 1.375 2 2.8 7.8 7481.5 58356 0.038 95.47 2822.3 0.745 1 2.8 5 7481.5 37408 0.024 61.2 2883.5 0.306 0 2.2 2.2 7823.5 17212 0.011 28.16 2911.7 0.062 33 88974.5 1 69.96 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 14 将楼层处的集中力按基底弯矩折成倒三角形荷载 2 0 3 1 3 2 q 2 1 qhhhm= 7 . 192 33 1096.6933 q 2 3 2 0 = = h m kn/m 318033 7 . 192 2 1 q 2 1 0 =hv kn 当考虑连梁约束刚度 b c 影响时，计算结构内力、位移所用的l值与计算地震 时不同， 应考虑连梁塑性调幅， 连梁约束刚度 b c 乘以 0.55 折减系数， 重新计算l值。 塑性调幅后连梁约束刚度为： 0106 . 0 01925 . 0 55 . 0 55 . 0 b = * b cc 146 . 3 387.10 0106 . 0 08384 . 0 33 bf = + = + = * eq ei cc hl 倒三角形荷载作用下结构内力计算见表 2.3 表 2.3 倒三角形荷载作用下结构内力计算 w o m m , 0 1 v vw 查表得出； -=）（ 2 0 _ 1v v vf 0 1 v vw ； b cc c v f f f + = _ f v=0.8132 _ f v； 层 次 标高 x(m) mknqknvknm/ 7 . 1923180m1096.69146 . 3 0 3 0 =，l h x =v w o m m w m 0 1 v vw wv 1 0 _ v vf _ f v f v )(vm w v 11 33 1 0 0 -0.375 -1.19 0.375 1.2 0.97 0.22 -0.97 10 30.2 0.915 -0.075 -5.25 -0.211 -0.67 0.373 1.2 0.97 0.22 -0.45 9 27.4 0.83 -0.049 -3.43 -0.072 -0.23 0.383 1.2 0.99 0.23 -0 8 24.6 0.745 -0.047 -3.29 0.001 0.003 0.443 1.4 1.15 0.26 0.267 7 21.8 0.661 -0.039 -2.73 0.061 0.194 0.503 1.6 1.3 0.3 0.493 6 19 0.576 -0.061 -4.27 0.135 0.429 0.534 1.7 1.38 0.32 0.746 5 16.2 0.491 -0.071 -4.97 0.195 0.62 0.564 1.8 1.46 0.34 0.955 4 13.4 0.406 -0.08 -5.6 0.251 0.798 0.584 1.9 1.51 0.35 1.145 3 10.6 0.321 0.021 1.469 0.348 1.107 0.549 1.7 1.42 0.33 1.433 2 7.8 0.236 0.072 5.037 0.451 1.434 0.493 1.6 1.28 0.29 1.727 1 5 0.152 0.15 10.49 0.558 1.774 0.419 1.3 1.08 0.25 2.023 0 2.2 0.067 0.262 18.33 0.753 2.395 0.243 0.8 0.63 0.14 2.539 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 15 b cc c m f b + = _ f v =0.1868 _ f v ； w v =wv 1 +m 结构内力汇总见表 2.4 表 2.4 结构总内力计算汇总 层次 总剪力墙 总框架 总连梁 m)10( 3 knmw )10( 3 knvw )10( 3 knvf )10( 3 bj mknm 11 0 -0.96974 0.969741 0.478932 10 -5.247 -0.44911 0.965856 0.621226 9 -3.42804 -0.00169 0.989386 0.636361 8 -3.28812 0.266509 1.146357 0.737322 7 -2.72844 0.492536 1.299711 0.835957 6 -4.26756 0.746214 1.379627 0.887358 5 -4.96716 0.955134 1.458512 0.938096 4 -5.5968 1.145158 1.510507 0.971539 3 1.46916 1.432654 1.419243 0.912839 2 5.03712 1.727112 1.275228 0.820211 1 10.494 2.023362 1.083636 0.696981 0 18.32952 2.538624 0.627243 0.36021 2.1.3 水平地震作用下结构侧移计算 位移计算见表 2.5 表 2.5 位移计算 层次 )(mhi h x =v 0 u u )(mmu ud 11 33 1 0.15 10.0845 0.6723 10 30.2 0.915152 0.14 9.4122 0.6723 9 27.4 0.830303 0.13 8.7399 0.6723 8 24.6 0.745455 0.12 8.0676 1.00845 7 21.8 0.660606 0.105 7.05915 1.00845 6 19 0.575758 0.09 6.0507 1.00845 5 16.2 0.490909 0.075 5.04225 1.00845 4 13.4 0.406061 0.06 4.0338 1.00845 3 10.6 0.321212 0.045 3.02535 1.00845 2 7.8 0.236364 0.03 2.0169 1.00845 1 5 0.151515 0.015 1.00845 0.94122 0 2.2 0.066667 0.001 0.06723 0.06723 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 16 0 u u 查表得出； mm ei qh 23.6710 103387.10120 33 7 . 19211 120 11 u 3 7 3 eq 4 0 = = 层间最大相对位移 0.25s， 故应考虑风压脉动对 结构发生顺风向风振的影响，且 z z z u egj b+=1。 i h -下层柱高 j h -上层柱高，对于顶层为女儿墙高度的 2 倍。 b-计算单元迎风面的宽度，b=10.5m 集中风荷载标准值计算见表 2.8 表 2.8 集中风荷载标准值计算 层次 离地 高度 s u z u z j e n z b i h j h k w i m 11 33 1.3 1.43 1.071 1.345 0.507 1.51 2.8 3 256.17 8454 10 30.2 1.3 1.39 0.981 1.345 0.507 1.481 2.8 2.8 235.67 7117 9 27.4 1.3 1.34 0.89 1.345 0.507 1.452 2.8 2.8 222.85 6106 8 24.6 1.3 1.29 0.799 1.345 0.507 1.422 2.8 2.8 210.03 5167 7 21.8 1.3 1.24 0.708 1.345 0.507 1.389 2.8 2.8 197.21 4299 6 19 1.3 1.18 0.617 1.345 0.507 1.356 2.8 2.8 183.25 3482 5 16.2 1.3 1.11 0.526 1.345 0.507 1.323 2.8 2.8 168.14 2724 4 13.4 1.3 1.03 0.435 1.345 0.507 1.288 2.8 2.8 151.89 2035 3 10.6 1.3 1 0.344 1.345 0.507 1.234 2.8 2.8 141.36 1498 2 7.8 1.3 1 0.253 1.345 0.507 1.173 2.8 2.8 134.27 1047 1 5 1.3 1 0.162 1.345 0.507 1.111 2.8 2.8 127.18 635.9 0 2.2 1.3 1 0.071 1.345 0.507 1.049 2.2 2.8 107.22 235.9 42802 将楼层处的集中力按基底弯矩折成倒三角形荷载 2 0 3 1 3 2 q 2 1 qhhhm= 91.117 33 4280233 q 22 0 = = h m kn/m 19453391.117 2 1 q 2 1 0 =hv kn 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 21 倒三角形荷载作用下结构内力计算见表 2.9 表 2.9 倒三角形荷载作用下结构内力计算 w o m m , 0 1 v vw 查表得出； -=）（ 2 0 _ 1v v vf 0 1 v vw ； b cc c v f f f + = _ f v =0.8132 _ f v ； b cc c m f b + = _ f v =0.1868 _ f v ； w v =wv 1 +m 结构总内力计算汇总见表 2.10 表 2.10 结构总内力计算汇总 层次 总剪力墙 总框架 总连梁 m)10( 3 knmw )10( 3 knvw )10( 3 knvf )10( 3 bj mknm 11 0 -0.59313 0.593128 0.292932 10 -3.21015 -0.27469 0.590752 0.379964 9 -2.0973 -0.00103 0.605144 0.389221 8 -2.01169 0.163007 0.701152 0.450972 7 -1.66928 0.301253 0.794949 0.511301 6 -2.61092 0.456411 0.843828 0.54274 5 -3.03894 0.584194 0.892077 0.573773 4 -3.42416 0.700419 0.923879 0.594227 3 0.898842 0.876262 0.868059 0.558324 2 3.081744 1.056363 0.779974 0.50167 1 6.4203 1.237559 0.66279 0.426298 层 次 标高 x(m) mknqknvknm/91.1171945m10802.42146 . 3 0 3 0 =，l h x =v w o m m w m 0 1 v vw wv 1 0 _ v vf _ f v f v )(vm w v 11 33 1 0 0 -0.375 -0.729 0.375 0.729 0.593 0.1362 -0.593 10 30.2 0.915 -0.075 -3.21 -0.211 -0.41 0.373 0.726 0.591 0.1357 -0.275 9 27.4 0.83 -0.049 -2.097 -0.072 -0.14 0.383 0.744 0.605 0.139 -0.001 8 24.6 0.745 -0.047 -2.012 0.001 0.0019 0.443 0.862 0.701 0.1611 0.163 7 21.8 0.661 -0.039 -1.669 0.061 0.1186 0.503 0.978 0.795 0.1826 0.3013 6 19 0.576 -0.061 -2.611 0.135 0.2626 0.534 1.038 0.844 0.1938 0.4564 5 16.2 0.491 -0.071 -3.039 0.195 0.3793 0.564 1.097 0.892 0.2049 0.5842 4 13.4 0.406 -0.08 -3.424 0.251 0.4882 0.584 1.136 0.924 0.2122 0.7004 3 10.6 0.321 0.021 0.8988 0.348 0.6769 0.549 1.067 0.868 0.1994 0.8763 2 7.8 0.236 0.072 3.0817 0.451 0.8772 0.493 0.959 0.78 0.1792 1.0564 1 5 0.152 0.15 6.4203 0.558 1.0853 0.419 0.815 0.663 0.1522 1.2376 0 2.2 0.067 0.262 11.214 0.753 1.4646 0.243 0.472 0.384 0.0881 1.5527 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 22 0 11.21412 1.552712 0.383644 0.220317 2.1.2 水平风荷载作用下结构侧移计算 位移计算见表 2.11 表 2.11 位移计算 层次 )(mhi h x =v 0 u u )(mmu ud 11 33 1 0.15 6.1695 0.4113 10 30.2 0.915152 0.14 5.7582 0.4113 9 27.4 0.830303 0.13 5.3469 0.4113 8 24.6 0.745455 0.12 4.9356 0.61695 7 21.8 0.660606 0.105 4.31865 0.61695 6 19 0.575758 0.09 3.7017 0.61695 5 16.2 0.490909 0.075 3.08475 0.61695 4 13.4 0.406061 0.06 2.4678 0.61695 3 10.6 0.321212 0.045 1.85085 0.61695 2 7.8 0.236364 0.03 1.2339 0.61695 1 5 0.151515 0.015 0.61695 0.57582 0 2.2 0.066667 0.001 0.04113 0.04113 0 u u 查表得出； mm ei qh 13.4110 103387.10120 3391.11711 120 11 u 3 7 4 eq 4 0 = = 层间最大相对位移 同时%216 . 0 365 400 %2 . 0%2 . 0 0 = h h r，可以。 同理所得：梁一左截面底部 21 s 3 . 148 mma =，选用 2f 10 梁一右截面顶部 2 s 3 . 647 mma =，选用 4f 14 梁一左截面底部 21 s 9 . 155 mma =，选用 2f 10 (2) 跨中正截面承载力计算 于梁中截面，考虑混凝土现浇板翼缘受压，按 t 形梁计算。 翼缘计算宽度mmlbf14003/42003/ 0 1 = 66 1 0 11 1 10 1 . 1810 7 . 732) 2 120 365(1201400 3 . 140 . 1) 2 (=-=- f ffc h hhbfa 属于第一种类型的 t 形截面。 %234. 0 365 400 300 43. 1 45. 045. 0 00 min = h h f f h h y t r 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 54 0068. 0 36514003 .140 . 1 101 .18 2 6 2 0 1 1 = = hbf m fc s a a 0068 . 0 211 s =-=av=b 截面符合要求。 knknbhft 7 . 66 6 . 8536525043 . 1 7 . 07 . 0 0 = 按构造配筋。%16 . 0 210 43 . 1 24 . 0 24 . 0 min = yv t f f r mmaa 1 . 149365250%16 . 0 minyv =r 选用2508f。 其余梁的计算见表 3.13.2。 表 3.1 梁 1 的配筋 层次 )m(knm 2 01 bhf m c s a a = s 211av-= 2 211 s s a g -+ = 0 hf m a sy s g = 实配钢筋 11 左截面顶部 -52.6 0.1104 0.1168 0.9416 510.2 2f18 左截面底部 -43.2 0.0907 0.0956 0.9522 414.3 跨中截面 32.98 0.012 0.0125 0.9938 303.08 右截面顶部 -42.6 0.0894 0.0934 0.9533 408.1 右截面底部 -35.5 0.0745 0.078 0.961 337.4 7 左截面顶部 -74.7 0.1568 0.1717 0.9142 746.3 2 左截面顶部 -75.4 0.1583 0.173 0.9135 753.8 左截面底部 29.28 0.0615 0.0635 0.9683 276.2 跨中截面 18.04 0.007 0.0068 0.9966 165.31 右截面顶部 -76.1 0.1598 0.1754 0.9123 761.8 右截面底部 30.23 0.0635 0.0656 0.9672 285.4 1 左截面顶部 -65 0.1365 0.1468 0.9266 640.6 左截面底部 15.96 0.0335 0.0341 0.983 148.3 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 55 跨中截面 18.09 0.007 0.0068 0.9966 165.77 右截面顶部 -65.6 0.1377 0.1491 0.9255 647.3 右截面底部 16.77 0.0352 0.0358 0.9821 155.9 表 3.2 梁 2 的配筋 层次 )m(knm 2 01 bhf m c s a a = s 211av-= 2 211 s s a g -+ = 0 hf m a sy s g = 实配钢筋 11 左截面顶部 - 37.81 0.0906 0.0956 0.9522 413.8 左截面底部 18.287 0.0306 0.0311 0.9845 135.3 跨中截面 - 14.13 0.01 0.0101 0.995 129.7 右截面顶部 - 43.15 0.2467 0.2882 0.8559 1254 右截面底部 14.59 0.019 0.0192 0.9904 130.3 7 左截面顶部 - 126 0.2719 0.3248 0.8376 1412 左截面底部 117.5 0.2463 0.2877 0.8562 1251 跨中截面 - 5.83 0.01 0.0101 0.995 53.51 右截面顶部 - 129.5 0.321 0.4017 0.7992 1747 右截面底部 117.29 0.123 0.1317 0.9342 57 2 左截面顶部 - 154.1 0.324 0.4067 0.7967 1769 左截面底部 152.87 0.321 0.4017 0.7992 1747 跨中截面 - 0.223 0 0 1 2.037 右截面顶部 - 154.3 0.2321 0.268 0.866 1166 右截面底部 152.89 0.16 0.1754 0.9123 2.232 1 左截面顶部 - 111.9 0.2356 0.2734 0.8633 1187 左截面底部 110.54 0.2319 0.2677 0.8662 1164 跨中截面 - 0.356 0 0 1 3.251 右截面顶部 - 112.2 0.0306 0.0311 0.9845 135.3 右截面底部 110.43 0.2646 0.0269 0.9866 1166 表 3.3 梁 3 的配筋 层次 )m(knm 2 01 bhf m c s a a = s 211av-= 2 211 s s a g -+ = 0 hf m a sy s g = 实配钢筋 11 左截面顶部 - 37.89 0.0796 0.0835 0.9583 361.1 左截面底部 2.398 0.005 0.005 0.9975 21.95 跨中截面 26.4 0.009 0.009 0.9955 242.19 右截面顶部 - 39.91 0.0838 0.0879 0.9561 381.2 右截面底部 - 33.11 0.0695 0.0726 0.9637 313.8 7 左截面顶部 - 87.89 0.1845 0.2063 0.8969 895 左截面底部 58.76 0.1234 0.1321 0.934 574.6 跨中截面 20.79 0.007 0.007 0.9965 190.53 右截面顶部 - 74.09 0.1556 0.1705 0.9148 739.7 右截面底部 43.5 0.0913 0.0959 0.9521 417.3 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 56 2 左截面顶部 - 76.01 0.1596 0.1754 0.9123 760.9 左截面底部 41.71 0.0876 0.0918 0.9541 399.2 跨中截面 15.11 0.005 0.005 0.9975 138.34 右截面顶部 - 75.1 0.1577 0.173 0.9135 750.8 右截面底部 40.72 0.0855 0.0895 0.9553 389.3 1 左截面顶部 - 63.98 0.1343 0.1444 0.9278 629.8 左截面底部 26.35 0.0553 0.0569 0.9716 247.7 跨中截面 19.98 0.007 0.007 0.9965 183.11 右截面顶部 - 80.78 0.1696 0.1156 0.9422 783 右截面底部 36.65 0.077 0.0802 0.9599 348.7 3.2 柱截面设计 3.2.1.剪跨比及轴压比验算。 柱的剪跨比按 0c /hvm c 确定，其中 c m 取柱子上.下端截面弯矩设计值的较 大值。计算柱的轴压比时，n取考虑地震作用效应组合的轴力设计值，下表为柱的剪 跨比和轴压比的轴压比的验算结果，在二级抗震等级下，柱的剪跨比宜大于2，轴压 比不宜大于0.8，由表3.4可见，本工程的各柱剪跨比和轴压比均满足要求。 表3.4 柱的剪跨比和轴压比 柱 号 层 次 b/mm ho/mm 2 /(/) c fn mm / c mknm / c vkn /n kn c co m v h c n f bh 1 柱 11 400 360 14.3 50.17 27.802 128.42 5.01 0.062 7 400 360 14.3 54.225 44.702 560.48 3.37 0.272 2 600 560 14.3 139.63 51.345 1133.4 4.86 0.236 1 600 560 14.3 276.448 73.987 1237.9 6.67 0.258 2 柱 11 400 360 14.3 68.049 43.573 193.91 4.34 0.094 7 400 360 14.3 114.13 76.905 1139.9 4.12 0.554 2 600 560 14.3 226.184 132.38 2899.9 3.05 0.604 1 600 560 14.3 297.899 96.755 1488.2 5.5 0.31 3 柱 11 400 360 14.3 63.813 40.929 174.37 4.33 0.085 7 400 360 14.3 114.313 76.915 1059.1 4.13 0.514 2 600 560 14.3 225.975 132.53 2741.7 3.04 0.571 1 600 560 14.3 297.515 96.544 2992.4 5.5 0.623 4 柱 11 400 360 14.3 44.577 24.966 121.97 4.96 0.059 7 400 360 14.3 67.191 45.531 501.48 4.1 0.244 2 600 560 14.3 139.716 53.48 1032.5 4.67 0.215 1 600 560 14.3 276.476 73.804 1448 6.69 0.301 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 57 3.2.2.柱正截面受压承载力计算 以二层柱1为例： 柱的正截面承载力计算纵向钢筋选用hrb335级钢筋（ 2 300/ yy ffn mm =）， 1柱上,下截面共5组内力，先取m最大的一组（m=139.6knm，n=1133.4kn） mm n m e123 4 . 1133 10 6 . 139 3 0 = = a e 取20mm和偏心方向截面尺寸1/30两者中的较大值， 即600/30=20mm， 故取 a e =20mm。 偏心矩增大系数h计算如下： mm n m e123 0 = mmeee ai 14320123 0 =+=+= 108 . 2 10 9 . 1237 600600 3 . 145 . 05 . 0 3 1 = = n afc v, 取 0 . 1 1 =v 因此组内力中水平地震作用产生的弯矩设计值超过总弯矩设计值的75%， 故应按以下 公式计算柱的计算长度。 7 . 8 00044 . 0 00386 . 0 = e e u j 4 . 15 00044. 0 200386 . 0 = = e e l j mhl lu 8 . 138 . 2) 4 . 157 . 8(15 . 0 1 )(15 . 0 1 0 =+=+=jj mhl 5 . 108 . 2)7 . 82 . 02()2 . 02( min0 =+=+=j 取两个结果的较小值，所以ml 5 . 10 0 = 15 5 . 17/ 0 =hl 975 . 0 600 10500 01 . 0 15 . 1 /01 . 0 15 . 1 02 =-=-=hlv 835 . 1 975 . 0 0 . 1) 600 10500 ( 560/1431400 1 1)( /1400 1 1 2 21 20 0 = +=+=vvh h l hei mmhmmei1683 . 0262143835 . 1 0 =h 先按大偏心受压计算。 mma h ee i 52240 2 600 262 2 =-+=-+=h )2,55 . 0 ( 1 . 132 600 3 . 140 . 1 10 4 . 1133 0 3 1 axhxmm bf n x c = = n afc v, 取 0 . 1 1 =v )0 . 1(158 . 5/ 20 = = bh as r，满足要求。 3.2.3.柱斜截面受剪承载力计算。 由内力组合得 v=74kn n=1238kn 剪力设计值应满足： knvknbhf recc 9 . 62961560600 3 . 140 . 12 . 02 . 0 0 =gb，满足要求。 柱箍筋按 nh s a fbhfv sv yvtu 07 . 0 0 . 1 0 . 1 75 . 1 00 + + = l 确定， 3, 386 . 4 =ll取; knnknafknn c 1238, 4 . 1544600600 3 . 143 . 03 . 01238=+ + =+ + - 297123807 . 0 1056060043 . 1 13 75 . 1 07 . 0 0 . 1 75 . 1 3 0 l 仅需按构造配筋。选箍筋f 8150 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 59 3.2.4. 梁柱节点受剪承载力计算 以第二层柱2为例，节点左右梁端顺时针方向组合的弯矩设计值之和为 =+=mknmb 7 . 229 3 . 154 4 . 75 节点核心区的剪力设计值按下式计算，其中 mmammhmmhmh sobc 40,560,600,8 . 2=， 节点剪力增大系数 jb h 取1.2。 knvj 8 . 404) 6002800 40560 1 ( 40560 10 7 . 2292 . 1 3 = - - - - = 因验算方向的梁截面宽度为250mm=gh 满足要求。 核心区截面所需配置的箍筋数量 n取第2层柱下端轴力1237.9kn和knafc2574600600 3 . 145 . 05 . 0= 二者中的较小值，即取1237.9kn, 2 210/ yv fn mm= 7 . 8 )40560(210 1012375 . 105 . 0 52052043 . 1 5 . 11 . 110 9 . 123785 . 0 33 = - +- = s asv 柱端加密区的箍筋选用f 10/12100 7 . 858 . 9 100 958 = s as 上述计算取 b m 最大，柱截面较小且混凝土强度等级较低的节点计算计算结果表 明，采用柱端加密区的箍筋数量可满足节点核心区截面的受剪承载力。其他节点不 必验算，节点核心区截面的箍筋采用柱端加密区的箍筋数量即可 3.3 剪力墙截面设计 取一层q1为例就： 剪力墙的抗震等级为二级，q1各层受力状态均为偏心受压。底部加强部位取墙肢高 度的1/8(4.12m)和底部两层（5.6m）中较大者，基底部加强区为5.6m。混凝土强度 等级为c30， 2 / 3 . 14mmnfc=；水平及竖向分布筋网片选用hpb235级钢筋， 2 /210mmnfyw=，端部受力筋选用hpb335级钢筋， 2 300/ yy ffn mm =。 水平及竖向分布筋选用双网f 8150，分布筋配筋率： 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 60 )%(25 . 0 %268 . 0 150250 14 . 3 42 2 最小配筋率= = w r 箍筋选用f 8100 )%(95 . 0 300 3 . 14 2 . 0%0 . 2 100250 503 最小配箍率= = yv c vyv f f lr 在转角处和端部配角柱和暗柱。由于尺寸比较小，可以按边缘构件进行处理，按构 造配筋： 纵筋面积配筋率，%0 . 1r 2 2125%,0 . 1 250300550250 mma a = + =r 选用622。 箍筋体积配箍率%36 . 1 210 3 . 14 2 . 0= yv c vv f f lr，选取1米高的墙进行计算。 选用f 12100。 3 289400%,36. 1 100)250300550250( mmv v v = + =r 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 61 第第4章章 楼梯与楼板设计楼梯与楼板设计 4.1 梯段板设计 4.1.1. 荷载计算 取板厚h=120mm,板倾斜角为866 . 0 576 . 0 270 56.155 tan=aacoa， 取1m板宽计算。楼梯段荷载见表4.1： 表4.1 梯段板的荷载 荷载种类 荷载标准值(/)kn m 恒 荷 载 水磨石面层 02 . 1 27 . 0 /65 . 0 )155 . 0 27 . 0 (=+ 三角形踏步 94. 127. 0/25155. 027. 05 . 0= 混凝土斜板 46. 3866. 0/2512. 0= 板底抹灰 39. 0866. 0/1702. 0= 小计 6.81 活荷载 3.5 总荷载设计值mknp/07.135 . 34 . 181 . 6 2 . 1=+= 楼梯平面图见图4.1： 图4.1 楼梯平面图 烟 台 大 学 毕 业 论 文 烟 台 大 学 毕 业 论 文 62 4.1.2. 截面设计 板水平计算跨度mln46 . 2 =，弯矩设计值 mknplm=9 . 746 . 2 07.13 10 1 10 1