L9喷射式直接换热器.doc

xxx学校毕 业 论 文课 题 名 称： l9喷射式直接换热器 姓 名： xxx 专 业： 机械设计及其自动化 班 级： xxx班 起 止 日 期：2012年9月10日-2012年11月30日 指 导 教 师： xxx xxxxx学校毕 业 论 文题目： l9喷射式直接换热器 第 28 页 共 28页 目 录设计摘要 第4页设计条件 第5页一、前言1. 1绪论第6页12课题的目的与意义第7页13喷射式直接换热器的工艺用途第7页14喷射式直接换热器的工作原理第9页15喷射式直接换热器的优点及应用前景第11页二、喷射式直接换热器的工艺结构设计21换热器筒体内径第13页22喷头的选型与设计第13页23换热器筒体长度第13页24汽、液进出接管直径第14页25汽液分离器选型与设计第15页26两端封头的选型第15页三、喷射式直接换热器的机械设计31 换热器壳体的设计计算（筒体、上下封头）第15页32 开孔补强设计 第17页33 喷头接管的可拆套管设计 第23页34 接管法兰的设计 第23页35 支座设计 第24页四、结论第25页五、谢词第27页六、参考文献第28页设 计 摘 要淀粉糖厂最大的热能损耗是蒸发末效汁汽带走的热量，研究如何回收及利用这些低品位热能，是淀粉糖厂节能降耗和保护环境的重要课题。采用喷射式直接换热器，用淀粉乳吸收蒸发末效汁汽的热能，如果把蒸发末效汁汽温度控制到65，就可以将淀粉乳温度从25提升到60，满足调浆、加淀粉酶工艺的温度要求。该技改方案节能效益显著，同时既节水又减排；另外，技术可靠，工艺流程及设备简单，且易操作易管理，是淀粉糖厂不错的选择。关键词: 淀粉糖 蒸发末效汁汽 废热回收及利用l9喷射式直接换热器设计条件1、末效汁汽（1）流量：0.7t/h（2）真空度：0.076mpa（3）末效汁汽温度： 652、淀粉乳（1）流量：9t/h（2）淀粉乳喷射前压力：0.3mpa（3）淀粉乳温度： 253、材料：304不锈钢4、安装地：河北某淀粉糖厂绪论本书是根据毕业设计课题“l9喷射式直接换热器”的整体设计过程编写而来的。针对这个课题，我们通过参观、讲座、图纸相结合的方式对喷射式直接换热器的各个零部件及其具体结构、加工制造方法等有一定的了解，为这次毕业设计和本书的编写奠定了基础。本书共分为四部分：第一部分绪论，主要是喷射式直接换热器的工艺用途、应用前景、优点及工作原理的介绍。第二部分工艺结构计算，通过计算筒体内经、喷头的选型、筒体长度及汽、液进出接管直径等来选用合适型号的喷射式直接换热器。第三部分换热器的机械设计，充分运用各种标准及设计准则对喷射式直接换热器的壳体计算（筒体、上下封头）、开孔补强的设计、接管法兰的设计、支座的设计等。第四部分总结，是对本次毕业设计的总结和毕业设计后的感想。在这次毕业设计中，我得到了老师和同学们的热心帮助和大力支持，同时也得到了设计组同学的许多帮助，在此我特向他们表示真诚的感谢。由于本人知识水平有限，经验不足，本书中一定存在不少缺点和错误，请各位评审老师提出宝贵的指正意。xxx 2012年9月11课题的目的与意义淀粉糖厂最大的热能损耗是蒸发末效汁汽带走的热量，研究如何回收及利用这些低品位热能，是淀粉糖厂节能降耗和保护环境的重要课题。采用喷射式直接换热器，用淀粉乳吸收蒸发末效汁汽的热能，如果把蒸发末效汁汽温度控制到65，就可以将淀粉乳温度从25提升到60，满足调浆、加淀粉酶工艺的温度要求。该技改方案节能效益显著，同时既节水又减排；另外，技术可靠，工艺流程及设备简单，且易操作易管理，是淀粉糖厂不错的选择。12喷射式直接换热器的工艺用途经净化精制后的果葡糖浆浓度较低，一次蒸发是通过三效真空蒸发器除去其中的部分水分，浓度由33左右浓缩到43，蒸发末效汁汽经水喷射冷凝器冷凝并与冷却水一道排至冷却塔冷却后循环使用。蒸发末效汁汽蕴涵着大量热量，但被排放到大气中，造成极大的浪费；另外，末效汁汽带有微量糖分，污染循环冷却水，致使抽取新鲜水来轮换冷却水。为此，提出了回收及利用蒸发末效汁汽废热的技改方案。该技改方案就是稍微降低末效蒸发器的真空度，提高其温度和利用价值，采用喷射式直接换热器，用淀粉乳吸收蒸发末效汁汽的热能。如果把末效温度控制到65左右，就可以将淀粉乳温度从25提升到60左右。回收及利用蒸发末效汁汽废热的工艺流程见图1：蒸发末效汁汽通过喷射式直接换热器2，与用输料泵送至组合喷头喷射的淀粉乳（25）错流直接接触，冷凝后与加热后的淀粉乳（60）混合一道流去调浆、加淀粉酶的液化调制罐，部分未冷凝的汁汽进入水喷射冷凝器3继续冷凝，凝结水与冷却水一道排至冷却塔4冷却后循环使用。1-末效蒸发器 2-喷射式直接换热器 3-水喷射冷凝器 4-冷却塔及循环水池 5-循环水泵图1 回收及利用蒸发末效汁汽废热的工艺流程实施回收及利用蒸发末效汁汽废热的工艺流程要注意两个问题： 一是蒸发末效汁汽量能否满足加热淀粉乳。一次蒸发是通过三效真空蒸发器除去净化精制后的果葡糖浆中的部分水分，稀果葡糖浆流量为9000 kg/ h，浓度由33左右浓缩到43，总蒸发的水量是：w=9000（1-0.33/0.43）=2093 kg/ h按三效蒸发器平均蒸发水量来近似计算，则末效蒸发汁汽量为： w3=2093/3=698kg/ h控制蒸发末效汁汽温度为65，其热焓为2615.6kj/kg；由于喷射式直接换热器传热效率高,加热后的淀粉乳温度与蒸发末效汁汽保持5以上的温差就足够了，取加热后的淀粉乳温度为60，汁汽凝结水也为60，60热水的焓为251.21kj/kg；淀粉乳流量为9t/h，热量计算近似按水计，取2560水的比热为4.178 kj/.。将9t/h淀粉乳从25提升到60，需要蒸发末效汁汽量为：d3=（t2-t1）cw/（i1-i2）=（60-25）4.1789000/（2615.6-251.21）=556.6 /h由此可知，蒸发末效的汁汽量及其热量用来加热淀粉乳是足够的。二是加热前淀粉乳质量百分比浓度的调制。由图1所示的流程可看到蒸发末效汁汽冷凝后与淀粉乳混合，一道流入液化调制罐，也就是淀粉乳将被稀释。淀粉乳满足工艺要求的质量百分比浓度为38%，即固形物含量为38%，水为62%，故加热前淀粉乳质量百分比浓度应调为：w%=（90000.38）/（90000.62-556.6）=40.5%回收及利用蒸发末效汁汽废热的关键设备是喷射式直接换热器，它具有热交换充分、冷凝效率高、节水、节能、真空稳定、不易堵塞、安装方便的优点，特别适用于蒸发末效汁汽废热的回收及利用。13喷射式直接换热器的工作原理喷射式直接换热器的主要结构如图2所示，由壳体2、组合喷头3、可拆端盖4三大部件组成。壳体2下部有汁汽进口管1，与末效蒸发器汁汽管连接；壳体2上部有剩余汁汽出口管4，与水喷射冷凝器连接；在壳体2中部装有组合喷头3，组合喷头设置多个喷头、喷头均匀分布，喷头的孔径为6mm以上，不易堵塞；组合喷头3连接淀粉乳进口管6，与淀粉乳输送管连接；在壳体2最下方设置淀粉乳排出口管7，蒸发末效汁汽冷凝液与淀粉乳混合后一道由此流入液化调制罐。 图2喷射式直接换热器结构示意图喷射式直接换热器的工作原理是：操作时，末效蒸发汁汽由汁汽进口管1切线进入，由下往上，与组合喷头3喷射的淀粉乳柱和反射飞溅的水幕多道错流接触，由于接触面积较大，接触时间长，热交换充分，汁汽得以迅速冷凝，凝结水和淀粉乳混合后一起从淀粉乳出口管7排出。未被冷凝的剩余汁汽由汁汽出口管4排出，进入水喷射冷凝器继续冷凝，凝结水与冷却水一道排至冷却塔4冷却后循环使用。14喷射式直接换热器的优点及应用前景1.4.1 回收及利用的热能稳定蒸发工艺操作，将末效蒸发温度控制在65左右，采用喷射式直接换热器，用淀粉乳吸收蒸发末效汁汽的热能，可以将淀粉乳温度从25提升到60左右，有效回收及利用蒸发末效汁汽的热量是： q=d3（i1-i2）=556.6（2615.6-251.21）=1316019.47 kj/h1.4.2 废热回收及利用的效益分析锅炉的燃料主要是煤,标准煤的低位发热量为29300kj/kg，锅炉的热效率为65%，年开工日按330天计。用淀粉乳回收及利用蒸发末效汁汽的热量是1316019.47kj/h，折合标准煤量是：t=1316019.4724330293000.65=547276.15 kg =547 t本地煤（24244 kj/kg）价为每吨620元，折合标准煤价为每吨749元，因此，每年节约的燃料费用是： f1=749547=409703（元）1.4.3 节水减排采用水喷射冷凝器来冷凝汁汽，按冷却水实际进水温度为30，由于水喷射冷凝器传热效率低，按实测值, 出水温度应与蒸发末效汁汽保持12的温差，因此，取出水温度为42，取3042水的比热为4.174 kj/.，故水喷射冷凝器冷凝556.6/h汁汽需要的冷却水用量为：w1 =d（i-ct2）/c（t2-t1） =556.6（2615.6-4.17442）/4.174(42-30) =27118 /h采用喷射式直接换热器，用淀粉乳吸收蒸发末效汁汽的热能，一年节减冷却水量：w=27.1224330=214790t/a另一方面，由于部分蒸发末效汁汽凝结水带有的污染物不会混入冷却水，故也减少了外排污染物量。1.4.4 结论及建议采用喷射式直接换热器，用淀粉乳吸收蒸发末效汁汽废热的技改方案，与传统工艺相比，有三大优势：（1）回收及利用蒸发末效汁汽的低品位热能，效益显著。（2）使用淀粉乳来冷凝部分蒸发末效汁汽，节减大量的循环冷却水。（3）部分蒸发末效汁汽凝结水带有的污染物不会混入冷却水，减少了外排污染物量。建议现有的淀粉糖厂采用该技改方案，因其技术可靠，工艺流程及设备简单，且易操作易管理；对原工艺流程变动少，只增加喷射式直接换热器系统，工程费用少，当年投资可当年回收；符合清洁生产的要求，可收到节能降耗和保护环境的双重效益。 二、喷射式直接换热器的工艺结构设计21换热器筒体内径d=（4q/u）1/2q汁汽流量，取汁汽温度为65，查得汁汽比容是6.21m3/kg按蒸发9t/h果葡糖浆计算，末效蒸发汁汽量为：q=6986.21=4335m3/hu汁汽流速，取u=5m/s。d=（4q/u）1/2=（4433536003.145）1/2=0.30681/2=0.55 md按压力容器直径系列圆整,确定d=600 mm。22喷头的选型与设计喷头选择不锈钢螺旋喷嘴，其喷射角为90，喷雾形状为实心锥形，大小按流量选择。23换热器筒体长度2.3.1 两喷头间的距离l1喷头的喷射角为90，两喷头间的距离l1等于两个喷射锥的高度加上中间混合区长度（一般取（11.5）d）之和。取l1=1.5d=1.5600=900mm2.3.2 进汽分布空间距离l2汁汽进汽管中心高度与下喷头中心高度齐平，进汽分布空间距离l2等于汁汽进汽管内径d，从下喷头中心算起。 l2=300mmq=4335m3/hd=600 mml1=900mml2=300mm2.3.3 热淀粉乳储存空间距离l3热淀粉乳储存空间按热淀粉乳停留时间计算，取停留时间为2分钟。（热淀粉乳按水计算，=1000/m3,不计汁汽冷凝量。）l3=900036001000120（0.6）23.144=1.06 m2.3.4 汽液分离空间距离l4汽液分离空间距离l4取0.61.0m。取l4=1m2.3.5 换热器筒体长度：l= l1+ l2+ l3+ l4 = 900+300+1060+1000 = 3160mm2.4 汽、液进出接管直径d=（4q/u）1/2q汁汽、淀粉乳流量。u流体在管道中常用流速：汁汽流速，取u=30m/s；淀粉乳流速，取u=0.5m/s。d按无缝钢管直径系列圆整。注：淀粉乳进口管分成两根，应按1/2流量计算。计汽接管的直径：q=6986.21=4335m3/hu计汽流速，取u=5m/s。 =（4q/u）1/2 =（4433536003.1430）1/2 =0.05111/2=0.226m按无缝钢管直径系列圆整,确定=200 mm。l3=1060mml4=1000mml =3160mm=200 mm 淀粉乳接管直径：=（4q/u）1/2 =（4936003.141.5）1/2 =0.046m按无缝钢管直径系列圆整,确定=50mm2.5 汽液分离器选型汽液分离器可采用惯性型汽液分离器，它是在汁汽流经的通道上设置若干档板，使带有液滴的汁汽多次改变方向，同时与档板碰撞，由于液滴惯性大，在突然改变流向时，便从汽流中被甩出，撞击在档板上，并顺档板向下流去，从而实现了汽液的分离。2.6两端封头的选型两端封头选标准椭圆形封头。已知标准椭圆形封头得：d/2h=2即封头曲面深度为：h=d/4=600/4=150mm 由于液滴惯性大，在突然改变流向时，便从汽流中被甩出，撞击在档板上，并顺档板向下流去，从而实现了汽液的分离。三、喷射式直接换热器的机械设计31换热器壳体的设计计算（筒体、上下封头）3.1.1容器筒体的设计计算：已知一外压圆筒形换热器，工作温度为65，材料为不锈钢304，内径为600mm筒体总长为3350mm(不包括封头高)，椭圆形封头直边高度为25mm，曲面深度为150mm，设计压力为0.1mpa，c2 取0mm,无安全控制装置，计算筒体的壁厚。=50mm 用图算法进行计算(1) 假设筒体名义厚度=4mm,则=-c=-( c1+c2 )=4-(0.1+0)=3.9mmdo=+=600+24=608mml=+2()+2=3350+2150+225=3500mm =5.7 = =155.8920(2) 用内插法插图。根据图4-4，与在图中交点处对应的a值为0.00013.(3) 因所用材料为不锈钢304，故选图4-11，系数a落在设计温度下材料线左方，因此用式（4-9）计算许用外压力,即 =0.103mpa(4) 因c 且接近 c ，故假设壁厚符合计算要求，确定筒体壁厚为4mm.3.1.2封头的设计计算外压椭圆形封头的厚度计算用图算法进行计算(1) 假设封头名义厚度=2mm,按=-c得： =-c=-( c1+c2 )=2-（0.1+0）=1.9mm 封头高度为150mm，故： o=+=150+2=152mm由=2，查表4-1知k=0.9，计算可得：=4mm=2mm o = k =0.9 608=547.2mm = =288(2) 用式（4-15）计算系数a，得： a= =0.00043(3) 查图4-11得系数b=49，用式（4-16）计算许用外压力，得： =0.17mpa(4) 因c且接近 c ，故假设壁厚符合计算要求，确定椭圆形封头壁厚为2mm.32 开孔补强设计3.2.1 dn350开孔补强计算a、确定是否需要补强 根据gb150的规定，壳体开孔同时满足下列三个条件时，可以不另行补强。 (1) 设计压力不大于2.5mpa。 (2) 相邻开孔中心的间距（曲面间距以弧长计算）应不小于两孔直径之和的两倍。 (3) 接管公称外径小于或等于89mm。因为该换热器的接管公称外径大于89mm，不符合gb150的规定，需要进行补强。b、补强计算： 计算开孔后被削弱的金属截面积a。查表3-11确定钢板的负偏差为0.1mm，得壁厚附加量为：c=0.1mm=608mma=0.00043b=600.4mm c=c1+c2=0.1+0=0.1mm筒体的开孔直径：d=di+2c=300+0.2 =300.2mm查表3-6得筒体在设计温度为65下材料的许用应力t=97mpa，查表3-7得钢管的许用应力t=118mpa，故：强度削弱系数： 取=1.0筒体开孔处计算厚度： 接管有效厚度 ： c、确定有效补强范围： 因 b=2d=2300.2=600.4mm，则： 故取最大值，则b=600.4mm。 外侧有效高度，根据公式6-148得接管的伸出长度 ： 因，故内侧有效高度d、计算有效范围内用来补强的金属截面积ae(1) 计算壳体多余金属面积a1 , 则 =(600.4-300.2)(1.9-0.39) =453.302mm2其中，筒体开孔处有效厚度 =453=178=0(2) 计算接管多余的截面积a2。 ，则 所以 =224.5（1.9-0.16）+224.5（1.9-0）=178.36mm2(3) 计算焊缝金属截面积a3 。取焊角高度为4mm，故焊缝的截面积为： 用来补强的金属面积为： 由于，故不需要另行补强。3.2.2 dn200接管开孔补强计算a、确定是否需要补强 根据gb150的规定，壳体开孔同时满足下列三个条件时，可以不另行补强。 (1)设计压力不大于2.5mpa (2)相邻开孔中心的间距（曲面间距以弧长计算）应不小于两孔直径之和的两倍。 (3)接管公称外径小于或等于89mm。b、补强计算：(1) 计算开孔后被削弱的金属截面积a。查表3-11确定钢板的负偏差为0.1mm，得壁厚附加量为： c=c1+c2=0.1+0=0.1mm筒体的开孔直径： d=di+2c=200+0.2 =200.2mm=0.39mmb=400.4mm 查表3-6得筒体在设计温度为65下材料的许用应力t=97mpa，查表3-7得钢管的许用应力t=118mpa，故：强度削弱系数： 取=1.0筒体开孔处计算厚度： 接管有效厚度： (2) 确定有效补强范围： 因 b=2d=2200.2=400.4mm，则： 故取最大值，则b=400.4mm。 外侧有效高度，根据公式6-148得接管的伸出长度： 因，故内侧有效高度(3) 计算有效范围内用来补强的金属截面积ae 计算壳体多余金属面积a1 , 则 =（400.4-200.2） （1.9-0.39）=302.302mm2 其中，筒体开孔处有效厚度 计算接管多余的截面积a2。 ，则所以 =220（1.9-0.11）+220（1.9-0）=147.6mm=1.9mm 计算焊缝金属截面积a3 。取焊角高度为4mm，故焊缝的截面积为： 用来补强的金属面积为： 由于，故不需要另行补强。3.2.3 dn100接管开孔补强计算a、确定是否需要补强 根据gb150的规定，壳体开孔同时满足下列三个条件时，可以不另行补强。 (1) 设计压力不大于2.5mpa。 (2) 相邻开孔中心的间距（曲面间距以弧长计算）应不小于两孔直径之和的两倍。(3) 接管公称外径小于或等于89mm。因为该换热器的接管公称外径大于89mm,不符合gb150的规定，需要进行补强。b、补强计算：(1) 计算开孔后被削弱的金属截面积a。查表3-11确定钢板的负偏差为0.1mm，得壁厚附加量为： c=c1+c2=0.1+0=0.1mm筒体的开孔直径： d=di+2c=100+0.2 =100.2mm 查表3-6得筒体在设计温度为65下材料的许用应力t=97mpa，查表3-7得钢管的许用应力t=118mpa，故：强度削弱系数 取=1.0d=100.2mm筒体开孔处计算厚度： 接管有效厚度： (2) 确定有效补强范围： 因 b=2d=2100.2=200.4mm，则 故取最大值，则b=200.4mm。 外侧有效高度，根据公式6-148得接管的伸出长度： 因，故内侧有效高度(3) 计算有效范围内用来补强的金属截面积ae 计算壳体多余金属面积a1 , 则 =（200.4-100.2） （1.9-0.39） =151.302mm2其中，筒体开孔处有效厚度： 计算接管多余的截面积a2。 ，则： 所以 =214.16（1.9-0.05）+214.16（1.9-0）=106.2mm2 计算焊缝金属截面积a3 。取焊角高度为4mm，故焊缝的截面积为 用来补强的金属面积为： 由于，故不需要另行补强33 喷头接管的可拆套管设计 查表3-13得，接管公称直径50mm接管伸出长度l为150mm；接称直径200mm时，接管伸出长度l为200mm；接管公称直径300mm时，接管伸出长度l为200mm。34 接管法兰的设计3.4.1 (1) dn350接管法兰选择 查表6-7可知法兰的dn为300mm(2) 确定管法兰的公称压力 查表6-8可知，可选择公称压力为0.6mpa的公称管法兰(3) 选择管法兰及密封面形式 根据法兰的公称直径和公称压力查表6-2可知，合适的法兰为板式平焊法兰，合适的密封面形式为全平面密封面。(4) 查取相关尺寸 查表6-7得法兰的连接尺寸为： 法兰盘外径 d=440mm 螺栓孔中心圆直径 k=395mm 螺栓孔直径 l=22mm 螺栓孔数量 n=12 螺纹公称直径 th=20mm(5) 法兰标记 板式平焊法兰、全平面密封面标记为： hg20593-1997 法兰 pl300-0.6 ff 304 3.4.2(1) 确定管法兰公称直径 查表6-7可知法兰的dn为50mm(2) 确定管法兰的公称压力 查表6-8可知，可选择公称压力为0.6mpa的公称管法兰(3) 选择管法兰及密封面形式 根据法兰的公称直径和公称压力查表6-2可知，合适的法兰为板式平焊法兰，合适的密封面形式为全平面密封面。(4) 查取相关尺寸 查表6-7得法兰的连接尺寸为： 法兰盘外径 d=140mm 螺栓孔中心圆直径 k=110mm 螺栓孔直径 l=14mm 螺栓孔数量 n=4 螺纹公称直径 th=12mm(5) 法兰标记 板式平焊法兰、全平面密封面标记为 hg20593-1997 法兰 pl50-0.6 ff 304、35支座设计 因容器放置室内，故选用裙式支座。总结与体会随着时间将近过去了一个半月，毕业设计也接近了尾声。经过几周的奋战我的毕业设计终于完成了。在没有做毕业设计以前觉得毕业设计只是对这几年来所学知识的单纯总结，但是通过这次做毕业设计发现自己的看法有点太片面。毕业设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。通过这次毕业设计使我明白了自己原来知识还比较欠缺。自己要学习的东西还太多，以前老是觉得自己什么东西都会，什么东西都懂，有点眼高手低。通过这次毕业设计，我才明白学习是一个长期积累的过程，无论是在以后的工作还是生活中都应该不断的学习，努力提高自己知识和综合素质。同时也明白了人生不可能存在一帆风顺的事，只有自己勇敢地面对人生中的每一个挫折和失败，才能通往自己的罗马大道。在设计的过程中我总会遇到这样那样的问题，我有失落过，烦恼过，悲伤过，但我明白这又是我人生中的一大挑战，角色的转换，这除了有较强的适应力和乐观的生活态度外，更重要的是得益于两年的学习积累和技能的培养。在这里我知道我的将来会有光辉灿烂的一天。在这次毕业设计里，给我仅是初步的经验积累，对于迈向社会远远不够的，我必须做出更大的努力。虽然在完成毕业设计的过程中有过失落，有过烦恼，有过悲伤，但在这次毕业设计中也使我们的同学间的关系更进一步，在此期间同学之间互相帮助，有什么不懂的大家在一起商量，一起讨论，听听不同的看法不同的意见，这使我们能更好的理解知识，透彻知识，运用知识，因此在这里我要非常感谢帮助我的同学，谢谢你们的帮助，谢谢你们！在毕业设计完成的过程里，我更明白了要做好人生规划的重要性，在此我要有以下几点规划：1、 继续学习，虽然我们即将步入社会，但我们绝不能忘记学习，不仅仅要学习知识，学习技能，还要学习如何与人相处，即将步入社会的我们光有知识技能是不能在这样充满竞争的社会好好发展我们的未来的了，所以我们要学习与人相处，与人共事。2、 也许我们有知识，有技术，但我们缺少的是经验，实际动手的经验，所以我们步入社会后，要不断的积累经验，不断的实践，只有这样我才能在掌握知识的同时把握更多的技术，这样我们才能有更好的发展空间。3、 学校到社会是一个角色转变的过程，我们是否做好这个心理准备呢？但不管我们是否做好准备我们都将要面对现实，所以我们不仅在思想上认识到我们即将步入社会，即将加入到人与人之间的竞争中去，还要在