徐洪河节制闸毕业设计.docx

浅谈农村水利工程管理现状摘要关键词： 前言1工程概况1.1 基本资料根据南水北调东线工程规划，在江苏省江水北调工程的基础上扩大规模并向北延伸，从长江干流下游的三江营和高港两个引水口门引水，利用京杭大运河以及与其平行的三阳河、潼河、金宝航道、徐红河等河道输水，连通洪泽湖、骆马湖、南四湖、东平湖作为调蓄水库，经新扩建泵站逐级提水进入东平湖后，分水两路，一路向北穿过黄河后自流到天津；另一路向东经新辟的山东半岛输水干线接引黄济青渠道，向山东半岛供水。从长江至东平湖需设13个梯级抽水泵站，总扬程65m。泗洪站是其中第四梯级的一部分，主要作用是向北调水，地方排涝和航运。进水挡洪闸位于泵站下游引河上，底板垂直水流向中心线距泵站底板中心线450m。挡洪闸具有正向引水、清污、挡洪、反向排涝功能，徐洪河节制闸位于徐洪河上，与泵站并列布置，底板中心线距泵站底板中心线275m。徐洪河节制闸具有北调时挡水、汛期排涝、挡洪功能。1.1.1 建筑物级别徐洪河节制闸按1级水工建筑物标准设计。1.1.2 孔口设计水位闸孔设计水位流量组合见表1-1。表1.1 孔口设计水位组合表控制情况闸上水位（m）闸下水位(m)流量(m3/s)闸孔设计15.6015.45125217.6017.3023551.1.3 消能防冲设计消能防冲设计水位组合见表1-2。表1.2 消能防冲设计水位组合表控制情况闸上水位（m）闸下水位(m)流量(m3/s)消能计算15.5011.9012521.1.4闸室稳定计算闸室稳定计算水位组合见表1-3。表1.3 闸室稳定计算水位组合表控制情况闸上水位（m）闸下水位(m)基本组合完建期7.007.00设计15.5010.50特殊组合校核(地震期)20.0019.50校核(挡洪期）15.6017.001.1.5地质资料节制闸底板落在第4-2层轻粉质壤土上，第4-2层土固结快剪指标为=17，C=21kPa，中等压缩性，第4-2层土为良好的地基持力层。其下卧层第5层为黄色硬塑粘土，该层土固结快剪指标为=18，C=68kPa，中偏低压缩性，力学强度较高，第6层密实中粗砂，第7层棕红色硬塑粉质粘土，低压缩性，力学强度很高，基础范围内无软弱土层。墙后回填土指标，水下=28，C值不计，水上=30，天然密度=18kN/m3，浮密度=10kN/m3，饱和密度m=20kN/m3。1.1.6地震资料根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001），工程场地的地震动峰值加速度为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.35s。相应地震烈度为度。1.1.7其他资料闸址处多年平均最大风速V10=16m/s，吹程D=1km。交通桥按公路二级设计，桥面净宽7.0m，拟采用钢筋混凝土铰接板桥。节制闸徐洪河河底高程8.0m，底宽102m，堤顶高程约21.2m，节制闸上下游引河河底高程为7.0m，底宽114m，两岸边坡均为1:3，节制闸上下游引河河堤堤顶高程均为21.2m，河坡中间设平台，上下游平台高程分别为16.0m、14.0m。胸墙底缘高程16.0m。2闸孔设计2.1 闸孔形式的确定开敞式水闸可以大量引水，迅速泄水，又能通畅地排走冰块或其他漂浮物，而涵洞式水闸常修建在挖方较深的渠道中及填土较高的河堤下，所以采用开敞式水闸。平原地区大都采用宽顶堰，由于宽顶堰结构简单，施工方便，自由泄流的范围比较大，泄流能力比较稳定，利于排泄冰块等漂浮物，故采用宽顶堰。2.2孔口设计水位闸孔设计水位流量组合见表2-1。表2.1 孔口设计水位组合表控制情况闸上水位（m）闸下水位(m)流量(m3/s)闸孔设计15.6015.45125217.6017.3023552.3闸底板高程的确定由于上下游水深较深，该水闸宜选用较大的单宽流量，所以可降低闸底板高程，使闸底板高程与河底同高，即闸底板高程为8.0m。2.4闸孔宽度的确定胸墙底缘高程16.0m，闸孔开度e=8m。为堰流。第一种设计情况渠道断面面积： m2m/s计入行进流速的上游水深：m高淹没度根据水闸设计规范SL 265-2001表A.0.2得=0.979采用堰流公式m取B0=82.5m，取11孔，每孔净宽7.5m。第二种设计情况渠道断面面积： m2m/s高淹没度根据水闸设计规范SL 265-2001表A.0.2得=0.967校核闸孔实际过流能力 m3/s 满足要求取边墩厚度为1m，中墩厚度为1m，由于地基较好，可将沉降缝设在底板中间。闸室总净宽：m闸孔构造尺寸见图2-1图2.1 闸孔构造尺寸图 单位（m）3消能防冲设计3.1消能防冲水位组合消能防冲设计水位组合见表3-1。表3-1 消能防冲设计水位组合表控制情况闸上水位（m）闸下水位(m)流量(m3/s)消能计算15.5011.9012523.2消力池计算3.2.1 消力池深度计算消力池计算示意图见图3-1图3-1 消能计算简图消力池池深计算步骤如下先假定d=0.5m渠道断面面积： m2m/smm:假设的消力池深度（m）：由效力池底板面算起的总势能（m）m m3/s 取0.95, =1计算得=1.23m ：收缩水深（m） ：共轭水深（m）计算得=4.93m 由于m :出池落差（m） :出池河床水深（m）m :消力池深度（m） 取1.05 需重新试算将代入上式进行试算得,继续进行试算将代入上式进行试算得,确定消力池深度为1.1m。3.2.2 消力池长度计算消力池可按下式进行计算：，其中：消力池长度（m） 消力池斜坡水平投影长度（m）,取（34）d 水跃长度校正系数，可采取0.70.8 水跃长度（m） 消力池厚度确定情况下对应流量的跃后、跃前水深。mm根据以上计算，消力池长度取23.5m(包括1m平台)。3.2.3 消力池底板厚度计算消力池底板厚度可以根据抗冲和抗浮要求计算，取两个计算结果的大值。但本水闸的消力池起始端设置反滤层，可以不需进行抗浮验算，因此只需根据抗冲要求计算消力池底板厚度。根据抗冲要求，消力池底板始端厚度按下式计算其中：消力池底板计算系数，可采用0.1750.20，取=0.18 确定池深时的过闸单宽流量 闸孔泄水时的上下游水位差m根据以上计算，消力池底板厚度为0.9m。3.2.4 消力池的构造本次工程采用下挖式消力池，为了便于施工，消力池底板做成等厚，为了降低护坦底部的渗透压力，可在护坦下设铅直排水孔，并在护坦底部铺设反滤层，排水孔设在水平底板的后半部，排水孔直径为10cm，间距为2.0m，呈梅花形布置。反滤层厚为30cm，分三层，从上到下依次为10cm碎石，10cm中砂，10cm粗砂。消力池首端宽度为92.5m，消力池扩散角设置为10，则消力池末端宽度为100.7m。消力池构造尺寸见图3-2。图3-2 消力池尺寸示意图（单位：高程m；长度cm）3.3海漫设计3.3.1 海漫长度计算根据水闸设计规范，当,且消能扩散良好时，海漫的长度按计算。其中：海漫长度计算系数，由于河床土质为轻粉质壤土，所以取为12； 消力池末端单宽流量； 闸孔泄水时上下游水位差m2/sm根据以上计算，海漫长度取58.3m3.3.2 海漫构造在海漫的起始段为15m长的浆砌石水平段，后43.3m为干砌石段，海漫用混凝土组成的框格分段维护，海漫厚度取为0.4m，下铺设20cm的垫层，10cm的碎石，10cm的细砂。3.4确定防冲槽深度根据水闸设计规范（SL265-2001），海漫末端的河床冲刷深度按公式计算：其中：海漫末端单宽流量； 河床土质允许的不冲流速；防冲槽深度。其中：由堰顶算起的下游水深（m）； 防冲槽深度。一般=1.5-2.0m，即当1.52.0m时。若太大，开挖困难。底宽=（12），上游边坡1:21:4，下游边坡根据开挖情况而定。具体计算如下 m2/smm防冲槽深度取2m，底宽为4m，上下游边坡1: 3。4闸基渗流计算4.1渗流计算水位组合渗流计算水位组合见表4-1。表4-1 闸室稳定计算水位组合表控制情况闸上水位（m）闸下水位(m)基本组合完建期7.007.00设计15.5010.50特殊组合校核(地震期)20.0019.50校核(挡洪期）15.6017.004.2地下轮廓线布置（1）铺盖的长度一般取（35），=5m,故铺盖的长度取25m，并且采用混凝土铺盖。铺盖的最小厚度不宜小于0.4m，这里取0.8m。铺盖在顺水流方向设置永久缝。（2）底板长度的初估：满足闸室上部结构布置的要求： =+交通桥的宽度取9m；工作桥的宽度取3.6m；工作便桥的宽度取1.0m，则=13.6m。L约为最大水深的1.52.5倍，则为(1830)m。L约为上下游最大水位差的1.54.5倍，则为（7.522.5）m。综上底板的长度取20m。（4）底板的厚度取1/51/7的闸孔净宽，闸孔净宽为7.5m，则底板厚度取1.5m。（5）齿墙深度取为0.1m，宽度取为1m，坡度采用1：1。4.3防渗长度验算4.3.1 防渗长度确定由公式：，式中：闸基防渗长度；上下游水位差； 允许渗径系数，取值可查水闸设计规范SL 265-2001，地基土为轻粉质壤土，故 =7。取m， m。4.3.2 地下轮廓线布置由于持力层为轻粉质壤土，地下轮廓线布置只考虑水平防渗设施，由底板和铺盖作为防渗设备。实际地下轮廓线布置见图4-1图4-1 水闸地下轮廓线布置图（单位：长度mm，高程m）由上图4-1可知，m因为，所以防渗长度满足要求。4.4闸基渗流计算4.4.1 渗流典型段划分根据地下轮廓的特点和水闸设计规范（SL265-2001），本设计采用改进阻力系数法进行渗流计算，将图4.1简化得到地下轮廓线，流段划分见图4-2图4-2 地下轮廓简化、分段布置图4.4.2 地基有效深度计算地下轮廓线水平投影长度：m地下轮廓线垂直投影长度， m因为所以m。闸基土质均匀，相对不透水成无限深，故闸基渗流的影响范围以有效深度控制。4.4.3 典型段的阻力系数计算根据水闸设计规范SL265-2001，各典型流段阻力系数可按下列公式计算。（1）进口段和出口段 （2）内部垂直段 （3）水平段 其中: 齿墙入土深度 地基透水层深度 进出口段阻力系数 内部垂直段阻力系数 水平段的阻力系数 进出口段齿墙的入土深度，m。表4.2 各渗流区段几何参数和阻力系数表段号段 别（m）（m）（m）进口段1.322.50.462内部垂直段0.521.70.023内部水平段0.51.721.725.01.081内部垂直段1.721.70.079内部垂直段1210.048内部水平段112120.00.886内部垂直段1210.048出口段1.321.30.4643.0914.4.4 渗流水头计算（1）各典型段渗压水头损失按公式计算，其中设计情况m，地震期校核情况，挡洪期校核情况，具体计算见表4.3。表4.3 各区段渗压水头损失计算表分段编号合计设计0.4620.0231.0810.0790.0480.8860.0480.4643.0910.7470.0371.7490.1280.0781.4330.0780.7515.000地震0.4620.0231.0810.0790.0480.8860.0480.4643.0910.0750.0040.1750.0130.0080.1430.0080.0750.500校核0.4620.0231.0810.0790.0480.8860.0480.4643.0910.2090.0100.4900.0360.0220.4010.0220.2101.400（2）对进出口进行修正：阻力修正系数： ；是底板埋深与板桩入土深度之和；是板桩另一侧地基透水层深度；是地基透水层深度；出口段修正后的水头损失值：；修正后水头损失的减小值：。进口处： 出口处：表4.4 进出口水头损失修正表设计进口段1.322.521.70.560.7470.4180.3294.58出口段1.321.3210.60.7510.4510.3003.95地震进口段1.322.521.70.560.0750.0420.0334.59出口段1.321.3210.60.0750.0450.0303.95校核进口段1.322.521.70.560.2090.1170.0924.59出口段1.321.3210.60.2100.1260.0843.95渗压水头损失修正计算见表4-5。表4.5 渗压水头损失修正表分段编号合计设计修正前0.7470.0371.7490.1280.0781.4330.0780.7515.000修正后0.4180.3661.7490.1280.0781.4330.3780.4515.000地震修正前0.0750.0040.1750.0130.0080.1430.0080.0750.500修正后0.0420.0370.1750.0130.0080.1430.0380.0450.500校核修正前0.2090.0100.4900.0360.0220.4010.0220.2101.400修正后0.1170.1020.4900.0360.0220.4010.1060.1261.4004.4.5 各渗流角点处渗压水头计算表4.6 各角点渗压水头计算汇总表设计5.0004.5824.2162.4672.3392.2610.8280.4500地震0.5000.4580.4210.2460.2330.2250.0820.0440挡洪1.4001.2831.1810.6910.6550.6330.2320.1260闸室渗透压力分布图见图4-3。图4-3(a) 设计情况下渗透压力分布图图4-3(b) 地震期校核情况下渗透压力分布图图4-3(c) 挡洪期校核情况下渗透压力分布图4.4.6 验算渗透坡降根据水闸设计规范（SL265-2001）出口坡降： ,式中： 出口段修正后的水头损失值； 底板埋深与板桩入土深度之和； 允许出口坡降。水平坡降：，式中： 水平段水头损失值； 水平段长度； 允许水平坡降。由水闸设计规范（SL265-2001）表6.0.4查得出口段允许渗透坡降为0.5，水平段允许渗透坡降0.25。表4.7 出口坡降及水平坡降计算表计算情况出口坡降闸室段水平坡降铺盖段水平坡降设计情况0.4511.31.749251.433200.350.0720.070地震情况0.0451.30.175250.143200.030.0070.007挡洪情况0.1261.30.490250.401200.100.0200.020由表4.6可知：渗流出口稳定，均满足要求，不会发生渗透变形。5闸室布置及稳定分析5.1底板布置（1）作用：闸底板是闸室的基础，承受闸室及上部结构的全部荷载，并较均匀地传给地基，还有防冲，防渗等作用。（2）形式：按底板与闸墩连接方式的不同，底板可分为整体式及分离式两种；按底板结构形式的不同，主要分为平底板及低堰式两种。本次设计闸室底板采用整体式平底板。（3）长度：根据前面设计，闸底板顺水流长度为20.0m。（4）厚度：根据前面设计，闸底板厚度为1.5m。（5）底板齿墙深为0.1m，宽度为1m，齿墙可以增加闸室稳定性和加长防渗长度。（6）底板混凝土强度等级为C25。5.2闸墩布置5.2.1 闸墩顺水流方向长度闸墩长度应能满足过闸水流平顺、侧向收缩小，过流能力大的要求，上游墩头采用半圆形，闸墩长度取决于上部结构布置及闸孔形式，一般与底板同长或者稍短一些，本次设计取与闸底板同长为20m。5.2.2 闸墩厚度闸墩厚度：闸墩厚度必须满足稳定要求和强度要求，中墩厚度为1.0m，边墩厚度为1.0m。平面闸门槽尺寸应根据闸门的尺寸确定，检修门槽深0.2m，宽0.3m，主门槽深0.30m，宽0.5m。检修门槽和工作门槽之间留2.0m的净距，以便工作人员检修。闸墩具体尺寸布置图见图5.1图5-1 闸墩尺寸布置图5.2.3 闸墩高度闸墩顶部高程按下式计算：闸墩顶部高度=设计上游水深+浪高+波浪中心至静水面+安全超高 或 闸墩顶部高度=校核上游水深+浪高+波浪中心至静水面+安全超高 或闸墩顶部高度=地震上游水深+浪高+波浪中心至静水面+安全超高取三者中的最大值。（1）、计算浪高采用莆田试验站公式及计算。式中：平均波高；计算风速；风区长度，取1km；风区内平均水深； 平均波周期；计算风速=16m/s。浪高计算结果见表5.1。表5.1 浪高计算表工况设计情况16.07.510000.2362.1562.370.559地震情况16.012.010000.2382.1662.390.569挡洪情况16.09.010000.2372.1602.340.555注：由于水闸的级别为3级，故对应的波列累积频率取1%。（2）、计算波浪长度由公式： 试算出；计算结果如下设计情况：m地震期校核：m挡洪期校核：m（3）、波浪中心至静水面的距离由公式：计算波浪中心至静水面。表5.2 波浪中心至静水面计算表工况设计情况0.5597.57.4040.133地震情况0.569127.4730.136挡洪情况0.55597.4360.130安全超高：设计情况：a=0.7m；校核与地震情况：a=0.5m高程汇总：设计情况：闸墩顶部高度=15.5+0.559+0.133+0.7=16.90m地震情况：闸墩顶部高度=20+0.569+0.136+0.5=21.2m挡洪情况：闸墩顶部高度=15.6+0.559+0.132+0.5=16.8m因此，取闸顶高程=21.2m，闸墩高度=13.2m。5.3闸门布置（1）闸门形式和高度本设计水闸闸室设板梁式胸墙，胸墙顶宜与闸顶齐平，胸墙底高程为16m。板梁式胸墙板厚度取0.3m，顶梁高度一般不小于闸孔宽度的，取顶梁高度为0.6m，顶梁尺寸为m。底梁高度则不小于孔跨的，取底梁高度为1m，底梁尺寸为m。胸墙高度为5.2m，在顶底梁的中间加设一根中梁，中梁尺寸为m。工作闸门采用平面钢闸门，双吊点，滚轮支承。本设计工作闸门采用潜孔式平面钢闸门，闸门的顶部应在胸墙以上有0.3m0.5m的安全超高。故闸门高程=16+0.5=16.5m。检修闸门采用叠梁式闸门，门槽深0.2m，宽0.3m。（2）闸门重量的估算t闸门自重kN（3）估算闸门启闭所需的启门力和闭门力 根据水工设计手册中的近似公式：平面闸门总水平压力：kN闭门力: kN故给闸门加重35kN。 闸门能够依靠自重关闭。启门力: kN 5.4启闭设备的选定由计算出的启门力、闭门力、启闭机选用双吊点式卷扬机，型号为QPQ-2250kN。启闭机自重4.07t。5.5工作桥的布置（1）工作桥是为了安装和便于工作人员操作而设的桥。工作桥设置高程与闸门的尺寸及形式有关。由于是平面的闸门，采用固定式卷扬启闭机，闸门提升后不能影响泄放最大流量，并留有一定的富裕度。根据工作需要和设计规范，工作桥设在工作闸门的正上方，用排架支承工作桥。（2）工作桥高度视闸门形式，闸孔水面线而定，对于平面闸门采用固定式启闭机时工作桥横梁底缘高程与胸墙底缘高程的差值m。工作桥横梁底部高程为27m。工作桥采用装配式结构，将桥面置于两根纵梁上。工作桥总宽为3600mm。工作桥的纵梁高取为800mm，纵梁宽是高的1/21/3取300；工作桥横梁高为纵梁的2/33/4，取600mm，宽度为高度的1/31/2，取250mm，铺板厚度为100mm工作桥尺寸布置图如图5-2图5-2 工作桥构造图5.6交通桥的布置交通桥的作用是连接两岸交通，供车辆和人通行。交通桥采用实心板，板厚0.4m，桥面设铺装层，铺装层的厚度为(58)cm，将交通桥净宽定为7m，两侧设1.0m宽人行道，故交通桥的总宽度为9.0m。交通桥为C25钢筋混凝土实心板结构，主筋采用HRB400，按公路II级设计。结构图见图5-3。图5-3 交通桥结构图5.7检修桥本工程设置检修桥，目的是为了在闸门检修时期放下检修门，挡住上游来水，把闸门吊出闸室进行检修。工作便桥宽度取1.0m，厚度取0.2m。5.8分缝与止水闸室沿轴线每隔一定距离在顺流向设置分缝，以免闸室因不均匀沉陷及温度变化产生裂缝。缝间距一般取为1530m，缝宽2.02.5cm。本水闸为十一孔，故需分缝，将缝分在底板上，如图5-4所示。图5-4 底板分缝示意图凡是有防渗要求的缝，都应设止水设备。止水分铅直和水平两种，前者设在边墩与岸墙间以及上下游翼墙；后者设在铺盖与底板。5.9闸室结构布置图闸室结构布置图见图5-5图5-5 闸室结构布置图5.10闸室稳定分析水闸在使用过程中，可能会出现各种不利情况，完建无水期是水闸建好尚未投入使用之前，竖向荷载最大，容易发生沉陷或不均匀沉陷。本次设计稳定计算需要考虑完建期、设计水位组合、校核水位组合和地震情况，本次设计地震烈度为，因此需要考虑地震情况。完建无水期和设计水位组合为基本荷载组合，校核水位情况和地震水位情况为特殊组合，具体见表5-3。表5.3 闸室稳定计算水位组合表控制情况闸上水位（m）闸下水位(m)基本组合完建期7.007.00设计15.5010.50特殊组合校核(地震期)20.0019.50校核(挡洪期）15.6017.00荷载计算情况见表5.4。表5.4 荷载组合表荷载组合计算情况荷载自重水重静水压力扬压力浪压力地震力基本组合完建期 设计水位特殊组合挡洪情况地震情况5.10闸室结构荷载计算取三孔整体作为计算对象，底板顺水流方向长度20.0m，底板计算宽度25.5m。闸室荷载主要有闸室自重、水重、浮托力、渗透压力、水平水压力和地震力。具体荷载计算如下。（1）闸室自重计算取混凝土重度为25kN/m3，闸室结构自重具体计算见表5.5。表5.5闸室自重计算表（以底板底面中心点为矩心, 力矩以逆时针为正）部位算式自重（kN）力臂（m）力矩（kNm)闸底板21037.500.000.00闸墩19171.740.000.00闸门615.003.952429.25胸墙978.954.804698.00排架408.963.901594.94工作桥1115.633.904350.96启闭机119.663.90466.67交通桥2677.504.00-10710.00检修桥127.57.5956.25合计46252.243786.07（2）水重计算水重计算成果见表5-6表5.6水重计算表（以底板底面中心点为矩心, 力矩以逆时针为正）计算情况算式自重（kN）力臂（m)力矩（KNm)设计情况上游水重9787.507.1069491.25下游水重7706.253.15-24274.69地震情况上游水重15660.007.10111186.00下游水重35448.753.15-111663.56挡洪情况上游水重9918.007.1070417.80下游水重27742.503.15-87388.88（3）浮托力计算该水闸的底板高程为8.00m，底板底面高程为6.50m，计算宽度为25.5m。具体计算见表5.7。表5.7浮托力计算表（以底板底面中心点为矩心, 力矩以逆时针为正）计算情况算式浮托力(kN)力臂(m)力矩（kNm)设计情况2116500地震情况6706500挡洪情况5431500（4）渗透压力计算渗透压力分布图见图4-3，根据渗透压力分布图计算闸底板的渗透压力，该水闸的计算宽度为25.5m。渗透压力的具体计算见表5.8。表5.8渗透压力计算表（以底板底面中心点为矩心, 力矩以逆时针为正）计算情况算 式渗透压力 (kN)力臂(m)力矩(kNm)设计情况7876.951.55-12209.27地震情况782.851.55-1213.42挡洪情况4773.60.874153.03（5）水平水压力计算上、下游水平水压力与上下游水位有关，其大小分布见图5-6、图5-7和图5-8。具体计算见表5.9。水平水压力的分布图如下：图5-6 设计情况水平水压力分布图（单位：高程:m，尺寸：m）图5-7 地震情况水平水压力分布图（单位：高程:m，尺寸：m）图5-8 挡洪情况水平水压力分布图（单位：高程:m，尺寸：m）水平水压力计算时，闸室段与上下游消力池间需设水平止水，止水片以上的水平水压力按静水压力分布考虑，止水片以下缝内的水平水压力按扬压力计算，渗流区内任一点的水压力强度等于该点的浮托力与渗透压强之和。表5.9水平水压力计算表（以底板底面中心点为矩心, 力矩以逆时针为正）计算情况算式水平水压力(kN)力臂(m)力矩(kNm)设计上游止水以上7757.103.80-29476.98止水以下3514.100.04-140.56下游3187.500.672135.60地震上游止水以上19289.485.3-102234.24止水以下7369.020.07-515.83下游24990.003.6791713.30挡洪上游止水以上7957.282.63-20927.65止水以下6205.780.06-372.35下游16861.882.8347719.12（6）地震惯性力计算工程场地的地震动峰值加速度为015g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应地震烈度为度，考虑水平地震惯性力。水平地震惯性力式中地震加速度分布系数。 闸室某计算层重量。 水平向地震系数与设计烈度有关。 综合影响系数，取0.25。水平地震惯性力计算见表5-10表5.10地震惯性力计算表（以底板底面中心点为矩心, 力矩以逆时针为正）部位 (kN)（kN）力臂（m)力矩（kNm)闸底板21037.501.00788.900.75-591.68闸墩19171.741.501078.418.10-8735.12闸门615.001.5034.595.75-198.89胸墙978.751.5055.0512.30-677.12排架408.963.0046.0117.55-807.48工作桥1115.634.00167.3420.75-3472.31启闭机119.664.0017.9521.60-387.72检修桥127.52.009.5614.80-141.49交通桥2677.52.00200.8114.90-2992.07合计46252.24-18003.90（7）浪压力计算根据水闸设计规范SL265-2001有计算公式：（）临界水深：。（）当且时，为深水波，此时单位长度上的浪压力为：，其中：H挡水建筑物迎水面的水深。（）当且时，为浅水波，此时单位长度上的浪压力为：； 其中：建筑物底面处的剩余浪压力强度，kN/m2。波浪要素计算成果见表5-11表5.11波浪要素计算表计算情况(m)(m)波型设计情况0.5592.1567.4040.1337.5深水波地震情况0.5692.1667.4730.13612.0深水波挡洪情况0.5552.1607.4360.1309.0深水波浪压力计算成果见表5.12。表5.12波浪压力计算表计算情况算 式浪压力(kN)力矩(kNm)设计情况326.63-2612.64校核情况335.86-4210.63地震情况324.723082.55（8）闸室荷载汇总将上述闸室荷载汇总于表5-13表5.13闸室荷载汇总表计算情况荷载名称竖向力(kN)水平力(kN)力矩(kNm)设计情况闸室自重46252.243786.07水重上游9787.5069691.25下游7706.25-24274.69浮托力-21165.000.00渗透压力-7876.95-12209.27水平水压力上游止水以上7757.10-29476.98止水以下3514.10-140.56下游-3187.52135.63浪压力326.63-2612.64合计34704.048410.336898.81地震情况闸室自重46252.243786.07水重上游15660.00111186.00下游35448.75-111663.56浮托力-67065.000.00渗透压力-782.85-1213.42水平水压力上游止水以上19289.48-102234.24止水以下7369.02-515.83下游-24990.0091713.30浪压力335.86-4210