煤矿采区供电设计.doc

第四章 提升、通风、排水、压缩空气第一节 提升、运输设备一.辅助运输系统设计（一）运输绞车的选型1、在西翼绞车房内：安设绞车，用于提升矸石及下放物料；铺设30Kg/m铁道，在西翼集中运输巷内安设型架空人车，用于运输人员。2、巷道的基本数据：巷道长度米，坡度-21 ，高度差112米，宽度为3.5米，高度为3.05米。3、设备能力校核（1）两米绞车能力核定西区两米绞车采用JKB-2x1.8型单滚筒提升机,巷道斜长460米,坡度210,采用单钩串车提升方式,提车数5台(含钩头车一台)。1、绞车技术参数1）、滚筒直径：2米2）、滚筒宽度：1.8米3）、最大提升速度：2.5m/s4）、绞车牵引力：60KN5）、钢丝绳：型号672816706）、钢丝绳直径：287）、钢丝绳单位重量：mp2.274kg/m8）、钢丝绳破断力：497KN9）、绞车容绳量：一层345米，二层726米，三层1220米10）、电机功率：185KW11）、巷道倾角：130二、计算一次提升车组矿车数 n=7（个）式中： F：绞车最大牵引力 F=60KNm1：每台矿车货载重量1700kgm2：每台矿车自身重量600kg ：巷道倾角210f1 ：矿车阻力系数0.015 f2:钢绳运行阻力系数=0.4选择JKB-21.8型绞车，提升矸石及下放材料规定为5车（含钩头车），符合要求。三、钢丝绳校验1、提物时的安全系数ma= =9.3 其中： Q1=600kg 矿车自重Q2=1700kg 装载重量f1=0.015 矿车轨道摩擦系数f2:钢绳运行阻力系数=0.4l:钢丝绳长度460m。m6.5 符合煤矿安全规程规定四、最大静张力校验Fd=5305960000KN 满足要求 五、校验电动机容量Pd= FdVm 102c =5305.92.51.15/（1020.85） = 175.9KW185KW 故所选电机功率合格六、计算一次提升循环时间1、初加速度：a00.3米/m22、车场内速度：V0 = 0.5Vzd (但不大于1.5米/s)3、主加速减速度：a1=a30.5米/秒24、一次摘挂钩时间：Q1=30秒5、电动机换向时间：Q2=5秒6、速度图及各段运行时间路程计算a、 to1=V0 / a0 =1.5/0.3=5SLo1= Vo2 / 2 a0 = 1.52 / 0.6 =3.75mLo2= 30-3.75=26.25Lo：井底甩车场道长，一般可取：25-35mto2= Lo2 / V0=26.25/1.5 =17.5St1=Vm-Voa1 =（2.5-1.5）/0.5=2 SL1=Vm+Vo/2t1=（2.5+1.5）/22= 4米t3 =Vm/a3 = 2.5/0.5 =5 SL3=t3Vm/2 = 52.5/2 = 6.25米L2=L-L1-L3=720-4.2-7.29=708.51mt2=L2 / Vm =708.51/2.5=283.4 S上山甩车场运行阶段加速度、减速度时间tj1=tj3=Vo/aj = 1.5/0.3= 5 S加减速段行程：Lj1=Lj3=（Vo /2）tj = 3.75m等速度行程：Ld =Lk- Lj1- Lj3 =30-3.75-3.75=22.5m等速段时间：tk2 = Ld / Vo =22.5/1.5= 15 S一次提升循环时间T=2（to1+ to2+ t1+ t2+ t3+ Q2+ tj1+ tj3+ tk2+ Q1） =2（5+17.5+2+283.4+5+5+5+15+30） =731.8S 计12.2分钟7、提升速度图（2）架空人车选型运送长度：21 L480m 1、主要预选参数的确定1电动器功率为： 45KW 转速为n740转/分2预选驱动轮：直径为1000mm3钢丝绳运行速度确定：1.2m/s 4预选钢丝绳：61920 -1670-特-交右-无油 5设定乘座间距： 6则运输效率（人/h）： 7托轮间距: 根据计算取8m8驱动轮绳槽与牵引钢丝绳间的摩擦系数依据矿井提升运输设备9牵引绳在驱动轮上的围包角10减速机：速比31.5 制动力矩1000 N/m11张紧装置最大张紧力：11KN12.驱动轮绳槽与牵引钢丝绳的摩擦系数0.25；钢丝绳与托轮间的阻力系数，动力运行时取10.02；制动运行时取20.015. 13钢丝绳在驱动轮上的围抱角1802、钢丝绳张力计算1、最小张力点的计算：式中：Fmin-钢丝绳最小张力点的张力NC-钢丝绳的挠度系数；取1000 g-重力加速度2、当下放侧无人乘坐而上升侧满员时（动力运行状态），线路运行阻力为：=10.97194.539.8=20913 N=2.97-142.99.8=-4159 N各点张紧力：F3Fmin14406N F41.01F314550NF1F4F上35463N F2F3F下18565N式中：F1-驱动轮进绳侧钢丝绳张力F2-驱动轮出绳侧钢丝绳张力F3-从动轮进绳侧钢丝绳张力F4-从动轮出绳侧钢丝绳张力Q1-每人人体重量和所带；取80kgQ2-吊椅重量；取15kgL-巷道斜长3、当下放侧满员乘坐而上升侧无人时（制动运行状态），线路运行阻力为：=2.97188.079.8=5474 N=10.97-149.49.8=-16061N各点张紧力：F3Fmin14406N F41.01F314550NF1F4F上19974N F2F3F下30467N3、驱动轮防滑校验：动力运行状态：F1F2=35463-18565=168980 且F1/F235463/18565=1.91e (2.19)；符合要求。制动运行状态：F1F2=19974-30467=-104930且F2/F130467/19974=1.53e (2.19)；符合要求4、电动机功率的校验：动力运行时：制动运行时：式中：Kb-电动机备用系数；取1.15-1.20-减速器的机械效率；取0.87考虑到增加运输量，选取电动机功率为45kw.5牵引钢丝绳校验：FkmFmax630467182802N229000N 式中：F-需用钢丝绳的破断拉力Nm-钢丝绳最低安全系数 Fmax-钢丝绳最大张力点张力N因此选择的619S-20-1670同交右捻钢丝绳满足要求（三）无极绳绞车选型（1） 计算依据巷道长：L=1359米 其中L1=1049米（0）、L2=250米（12）、L3=60米（13）提升倾角0 13钢丝绳型号：6*19+NF-21.5钢丝绳单位重量：p = 1.658kg/m 钢丝绳破断力：Qp =298KN绞车最大牵引力：F = 80KN = 8000Kg牵引梭车自重：Qj = 3000Kg绞车电机功率：75Kw提升容器摩擦阻力系数：f1=0.010.02 取f1 = 0.015钢丝绳运行阻力系数：f2=0.150.25 取f2 = 0.2矿车自重：Q1 = 600Kg 载重Q2 = 1700Kg（2） 运行各区段钢丝绳运行阻力坡度为0时= 21.6581049（0+10.2）= 695Kg坡度为12时= 334Kg坡度为13时= 83Kg（3） 提升车数的确定提升矿车时：=11为保证提升安全性同时兼顾生产需要，确定提升重车数为4个，空车数为4个。拉4个重车时安全系数钢丝绳安全系数校验：煤矿安全规程中对倾斜井巷钢丝绳专为提升物料时，要求不小于6.5。同时，又要求倾斜井巷无极绳绞车安全系数在专为提升物料时，必须满足拉4个车时：= = 7.76.5运输综采液压支架时：综采液压支架分解后，最重件底座重量（包括立柱）为12100Kg，平车自重为1100Kg则=1.9为保证提升安全性，取n = 1 （4）钢丝绳安全系数校验：煤矿安全规程中对倾斜井巷钢丝绳专为提升物料时，要求不小于6.5。同时，又要求倾斜井巷无极绳绞车安全系数在专为提升物料时，必须满足ma = 5 0.001L 3.5的要求。运送综采支架时：= = 7.56.5 同时：ma = 5 0.001L= 5 - 0.0011359= 3.6 3.5 （5）验算电机功率由以上计算可以看出，绞车在提升过程中最大静张力出现在提升4个重矿车时，即Fd = 37502N则所需电机功率为=49Kw 75Kw由上述可知选择75KW电机符合要求。综上所述，无极绳绞车可以运普通重车4个，普通矿车空车4个，运输如需要运输更重的物件则以另行验算为准。二、胶带运输系统设计斜巷运输皮带角度及长度：21 L480m 皮带型号 DTL100/65/2400一、斜巷DTL100/65/2400皮带运输能力核定小时最大输送能力：Q=KB2VrCB-胶带宽度（米）Q-输送量（吨/小时）V-胶带速度（米/秒）r-货栽集散容重（吨/米3）K-货载断面系数（K值与货载的堆积角有关）C-输送机倾角系数q-单位长度胶带上载货质量，kg/mGq-空段托辊转动部分质量， kgqg-单位长度重段托辊转动部分，kg/mQ=3851.22.50.80.9=693T/h二、皮带张力计算1、重段阻力为=262865 N3、空段阻力为=-52234 N2、用逐点计算法求各点张力S2=S1+WK=S1-52234=49806-52234=-2428S3=S2+0.06S2=1.06S2=1.06S1-55368S4=S3+WZH=S3+262865=1.06S1+207497S5=1.06S4=1.06*(1.06S1+207497)=1.124S1+219946S6S5S6= = =5.54*S1通过S1-S6的关系计算出S1=49806N、S2=-2428N、S3=-2573、S4=260292、S5=2959253、计算主动滚筒圆周牵引力为：5、电机功率为： =649.87 KW由以上计算得知选用2*400KW电机完全能满足生产需要平巷运输皮带2条： 1#、2#两条皮带均为长度620m，DSJ100/65/200综采工作面下顺皮带1条：1#皮带长650m，DSJ100/65/2x200皮带运输能力核定：（见煤矿电工手册分册406页）1、综采下顺皮带 DSJ100/65/2x200皮带运输能力核定小时最大输送能力：Q=KB2VrC式中：B胶带宽度（m）Q输送量（t/h）V胶带速度（m/s）r货栽集散容重（t/m3）K货载断面系数（K值与货载的堆积角有关）C输送机倾角系数Q=385122.5X0.850.9=736t/h2、年输送总量：A=K，Q33516=315万t3、电动机功率核定：A、1#运输机传动滚筒驱动轴功率：P=（L1+50）（WV3400+Q12230）+HQ367 =（650+50）（7433400+73612230）+90736367 =268KW电动机功率核定：N=Pm=2681.150.85=362KW综采下顺皮带机DSJ100/65/2X200电机满足要求。B、平巷2#、3#输送机传动滚筒驱动轴功率： P=（620+50）（7433400+73612230） =84KW电机功率核定：N=841.150.85=113KW因此平巷1#、2#运输机选择200KW电机拖动。第二节 通风设备该矿采用中央并列式通风，西一采区通风由中央专用回风风井承担。中央风井风机效验1、设计依据投产初期风量：Q1=m3/s投产初期风压：H1=pa困难时期风量：Q2= m3/s困难时期风压：H2=pa2、通风机必须的能力投产初期风量：Q1=m3/s投产初期风压：H1=pa困难时期风量：Q2= m3/s困难时期风压：H2=pa3、通风机设备型号及参数两台型号为BD-8-23/2220防爆对旋轴流式通风机。4、通风机工况点投产时期工况点困难时期工况点通风机特性曲线建特征曲线图5、电动机型号及参数YBF450S2-8电动机，功率220kW。 6、反风方式它采用厅级一次性整体调节叶片方式反风，反风量大，反风准备时间短，在各种条件下反风量不大于正常风量的40%。第三节 排水系统1、设计依据 原始数据：正常涌水量26.9m3/h。最大涌水量54.1m3/h。西一采区涌水全部由西一水泵排出，正常涌水量天数300d；最大涌水天数65d.泵房标高450m，水泵出水口标高288m 矿井水为中性：PA=7二、水泵的选择设计 所需水泵最小排水能力：正常涌水时Qmin=1.2Q=22.8m3/h 最大涌水时Qmax=1.254.1=32.3m3/h 水泵扬程：HB=Hgg=(Hp+Hx)g=(162+5)0.8=208m 式中： Hp=-450-(-288)=162m Hx吸水高度取5mg按最小排水量取0.8在泵类产品样本中，选择能满足Qmin及Hb的水泵为BQS320/4-185N该水泵的额定流量Qe=80m3/h.额定扬程HB=320m，最大效率g=68%。允许吸水高度：Hs=5.1m，由于矿井水PH=7因此可不采取防酸措施。因正常涌水量为26.9 m3/h，且最大涌水量为54.1 m3/h，故选用两台水泵，其中一台工作，一台备用。校验在最大涌水量时工作水泵台数：Im=40Qe=54.180=0.72台ImI1+I2说明工作和备用水泵的总排水能力能在20h内排出矿井24h的最大涌水量。三、管路的选择计算1）管路条数的确定煤矿安全规程要求：排水管路应当有工作和备用水管。工作排水管路的能力，应当能配合工作水泵在20h内排出矿井24h的正常涌水量。工作和备用排水管路的总能力，应当能配合工作和备用水泵在20h内排出矿井24h的最大涌水量。本设计决定设置两条管路：一条工作，一条备用。2）管材的选择根据竖井排水要求，决定选用热轧无缝钢管作为排水的管路。3）管径的计算（1）排水管内径由公式得：=0.172m式中：排水管的经济流速，一般取=1.52.2 m/s，此处取=2.2 m/s根据=172mm，决定选取外径2196热轧无缝钢管为排水管。（2）吸水管内径由公式得：=0.209 m式中：吸水管的经济流速，一般取=0.81.5 m/s，此处取=1.5 m/s根据=209mm，决定选取外径2196热轧无缝钢管为吸水管。（3）排水管壁厚的验算= 0.544cm式中：管壁厚度，单位为cm。dp所选标准管外径，单位为cm。管材许用应力，无缝钢管=80MPa；p管内水压，估算p=0.011Hp MPa；C附加厚度，无缝钢管C= 0.001m-0.002m，此处取0.002m 因为所选管子壁厚为6mm，大于要求的5.44mm，故满足要求。四、排水时间的校核计算正常涌水期的排水时间 T=24QQA=2426.9800.68=8.4h20h.最大涌水期的排水时间： Tmax=24Q2QA=24402800.68=8.8h20h.通过验算可知正常与最大涌水期的排水时间都小于规定时间20h。说明所选水泵型号及台数均符合排水要求。五、电机功率的验算：N=KBrQH/（10003600）=（1（100036000.68）=115KWQe=80m3/h.式中：Qe=80m3/h. 额定流量HB=320m，额定扬程g=68%。最大效率 r矿水重度 10000n/m3传动效率 n=1验算电机功率小于BQS320/4-185N水泵产品样本中型泵所配185kW电动机。说明选型符合要求。（水泵采用双回路供电）、排水线路：水由西三采区运输（回风、轨道）集中巷西翼水仓（分甲、乙水仓，容量831m3）经水泵抽至井底车场水仓排至地面。第四节 压风系统矿井空气压缩机机房设置的地面厂区东南方向距风井290m处，现有4台。分别为MM250一台；ML250二台；OGD-42.8/8B一台，压风管由风井入井。风动工具的技术参数表如下：名 称型 号工作压力 (Mpa)耗气量(m3/min)备注凿岩机76550.634.8气动锚索钻机MQT-100/3.10.53.8喷浆机PCSI(B)0.45手持式钻机ZQS-40/2.10.633.9气动隔膜泵BQG-200/0.450.41.8气镐G100.631.2按井下同时工作的风动工具需风量计算供气风量Q=沿管路全长的漏气系数 全长1公里时取1.1，全长=12公里时取1.15，全长2公里时取1.12； 取1.12由于风动工具（或机械）磨损使耗气量增加的系数取1.11.15 取1.1海拔高度修正系数，取1海拔高度0300500600700800900100011001200修正系数11.031.051.061.071.081.091.101.111.12同型号风动工具（机械）同时工作台数凿岩机的台数为2台，取0.85、气镐的台数为四台，取0.85、气动隔膜泵3台，取0.85、喷浆机2台，取0.85。每台风动工具（机械）的耗气量考虑各种风动工具有工作间歇，台数213A 符合要求3、按电压损失效验电缆截面YJV22高压交联电缆的电压损失：ug=3I（L/rA）COS=（1.7322131020/48.695）0.65=53V53V1.2 合格2#高开为PBG-630/6,电流互感器为200/5，控制KBSGZY-1250/6移动变电站，一次额定电流为120.28，电源等级为1140V时候二次电流为601.4。过载整定： I=I=120.28A 取 120A速断整定： I=1.2（2000/5+120）=624 取 600A 灵敏度效验： K= I(2)d/Iz = 4800/600=81.2 合格3#高开为PBG-630/6,电流互感器为200/5，控制KBSGZY-1250/6、KBSGZY-1000/6移动变电站。 过载整定： I=I=120+96A=216 取 200A 速断整定： I=1.2（1650/5+216）=655 取 600A 灵敏度效验： K= I(2)d/Iz = 4800/600=81.2 合格第三节 井下供配电综采工作面使用设备如下，采煤机MG250/600WD型；运输机SGZ-764/630、转载机SZZ-764/200，破碎机PCM-160型，采用1140V供电。总容量Sb=2220KW一、变压器容量选择将机组分两组计算：第一组：后部运输机、转载机=630+200=830KWSb=Kx/COS =0.62830/0.7=735KVA 式中:COS取0.7 Kx=0.4+0.6(Pd/Pe)=0.4+0.6(315/830)=0.62故选用KBSGZY-1250/1.2移动变电站满足供电要求第二组：前部运输机2=315+315=630KWSb=Kx/COS =0.7630/0.7=630KVA 式中:COS取0.7 Kx=0.4+0.6(Pd/)=0.4+0.6(315/630)=0.7故选用KBSGZY-1250/1.2移动变电站满足供电要求第三组：采煤机、破碎机3=600+160=760KWSb=Kx/COS =0.79760/0.7=857KVA 式中:COS取0.7 Kx=0.4+0.6(Pd/)=0.4+0.6(500/760)=0.79故选用KBSGZY-1000/1.2移动变电站满足供电要求二、电缆的选择按额定电压和额定电流选择电缆型号与截面L1段：后部运输机、转载机工作电流I1 = 354A故选用两条MYP-395+125-500m,的电缆,其允许电流570A354AL2段：前部运输机工作电流I2 = 273 A选用MYP-395+125-500m,的电缆,其允许电流 285A273AL3段: 转载机额定电流Ig1=146(A) Ig2=73(A)选用高速电缆为:MCP-350+110+46-60 m 160A146A低速电缆为: MCP-350+110+46-60m 160A73 AL4段: 后部运输机头Ig1=204(A) Ig2=102 (A)选用高速电缆为:MCP-370+125+46-125 m 210A204A低速电缆为: MCP-370+125+46-125m 210A152 AL5段：后部运输机尾Ig1=204(A) Ig2=102(A)选用高速电缆为:MCP-370+125+46-230 m 210A204A低速电缆为:MCP-370+125+46-230m 210A152 AL6段: 前部运输机头Ig1=204(A) Ig2=102(A)选用高速电缆为:MCP-370+110+46-120 m 210A204A低速电缆为: MCP-370+110+46-120m 210A152 AL7段：前部运输机尾Ig1=204(A) Ig2=102(A)选用高速电缆为:MCP-370+125+46-220 m 210A204A低速电缆为: MCP-370+125+46-220m 210A152AL8段：采煤机、破碎机电机额定电流I8= 274A选用MYP-395+125-500m,的电缆,其允许电流285A274AL9段：采煤机电机额定电流I9= 260A选用MCP-395+125+46-240m,的电缆,其允许电流285A260AL10段: 破碎机额定电流Ig=116.8(A) 选用电缆为:MCP-350+110+4X6-80 m其允许电流160A116.8A 三、按电压损失校验电缆截面移变的电压损失为：Uy=1200V-1140V*95%=117V2#变压器KBSGZY-1250/6的电压损失：Ub%=(UR%COS+Ux%Sin)UR%=0.52Ux%=3.97 COS =0.8 Sin=0.6 = Sb/ Se=735/1250=0.58Ub%=0.58(0.520.8+3.970.6)=1.62%Ub=Ue(Ub%/100)=12001.62/100=19VL1段电缆的电压损失U%= =0.68300.50.023=5.7%电缆压降为：U=11405.7%=65V由于此条线路是俩条70电缆供电所以电压损失为：32.5VL5段电缆的电压损失U%= =0.63150.2300.031=1.34%电缆压降为：U=11401.34%=15.2V总电压损失U=Ub+UL1+UL5=19+32.5+15.2=66.7V117V 选用电缆合格3#变压器KBSGZY-1250/6的电压损失：Ub%=(UR%COS+Ux%Sin)UR%=0.52Ux%=3.97 COS=0.8 Sin=0.6= Sb/ Se=630/1250=0.5Ub%=0.5(0.520.8+3.970.6)=1.3%Ub=Ue(Ub%/100)=12001.3/100=15.6VL2段电缆的电压损失U%=0.66300.50.023=4.3%电缆压降为：U=11404.3%=49VL7段电缆的电压损失U%=0.63150.220.031=1.2%电缆压降为：U=11401.2%=13.6V总电压损失U=Ub+UL2+UL7=15.6+49+13.6=78.2V117V 选用电缆合格。4#变压器KBSGZY-1000/6的电压损失：Ub%=(UR%COS+Ux%Sin)UR%=0.7Ux%=6.46 COS =0.8 Sin=0.6= Sb/ Se=857/1000=0.85Ub%=0.85(0.70.8+6.460.6)=3.7%Ub=Ue(Ub%/100)=12003.7/100=44.4VL8段电缆的电压损失U%=0.77600.50.023=6.1%电缆压降为：U=11406.1%=69VL9段电缆的电压损失U%=0.76000.240.023=2.3%电缆压降为：U=11402.3%=26V总电压损失U=Ub+UL9+UL10=44+69+26=139V117V将变压器的高压输入端改接在-5抽头上。这样可使变压器的二次空载电压提高5，因网路电压为1140伏，变压器二次空载电压将为1260伏，供电系统的允许电压将为：U=1260-1140V95%=177VU=Ub+UL8+UL9=44+69+26=139V177V选用电缆合格四、按启动条件校验电缆截面工作面采煤机摇臂滚筒电机500KW是采场容量最大、供电距离较远的用电设备，选择的电缆需要按起动条件校验电动机最小起动电压为UQmin=Ue=1140=720（V）查表238取KQ=1.0 =2.5式中：K采煤机最小起动转矩倍数查矿山供电表（8-2）取1.1电动机在额定电压下的起动转矩MQe与额定转矩Me 的比值取2.5Ue电网额定电压起动时L8-L9段电缆电压损失UL2-9= 1.732IQL8-9COSQ/S=1.73214417400.55/42.5/95=251（V）式中：IQ电动机实际起动电流IQ=IQeUQmin/Ue=（11412）720/1140=1441（A）COSQ起动时电动机的负荷功率因数，查表4-2取COSQ=0.55； 则SinQ=0.84起动时变压器的电压损失 UBQ（%）= IBQ/IBe（Ur%COSBQ+Ux%SinBQ）= 1444/541（0.520.65+3.970.76）=8.9 UBQ =UBQ（%）E2e /100=8.91200/100=106.8V式中：IBQ起动时流过变压器的电流 （A）IBQ=（IQCOSQ+IgCOSPj）2+（IQSinQ+IgSinPj）21/2=（14410.55+480.8）2+（14410.8+480.6）21/2=1444（A）式中：COSPj电动机加全平均功率因数,取0.8;查三角函数表得SinPj=0.6Ig除起动电动机外其它电动机正常工作的电流之和为48ACOSBQ起动时变压器加全平均功率因数COSBQ =IQCOSQ+IgCOSPj/ IQ+Ig =14410.55+480.8/1441+48=0.55SinBQ =0.8工作面采煤机起动时电压损失UL9-10+UBQ =251+106.8=357.8V360.8 1200-720=480V 故满足起动要求五、短路电流计算利用图表法计算供电系统图中d1d10点两相短路电流，具体计算数值下见。表4-2-1 d1d10换算长度及两相短路电流短路点电缆截面及实际长度换算长度两相短路电流A截面2长度m换算系数K各段换算长度m总换算长度md19525000.53265/2132.54800d2955000.532652653518d39525000.53265/2192.541005060160d49525000.53265/2223.738507012507391.2d59525000.53265/2300.43221702300.73167.9d6955000.53265352.62900701200.7387.6d7955000.53265425.62546702200.73160.6d89525000.532652653518d9955000.53265392.22700952400.53127.2d10955000.53265345295050801.80六、开关整定及灵敏度校验2#移变低馈头整定：过流整定电流：Iz= IQ+Ig=1235+204+146=1585A 取2000A灵敏度K= I(2)d1/Iz=4800/2000=2.41.5 合格过载整定：I =372A 取400A 3#移变低馈头整定：过流整定电流：Iz= IQ+Ig=1235+204=1439A 取1650A灵敏度K= I(2)d2/Iz=3518/1650=2.11.5 合格过载整定：I =319A 取330A4#移变低馈头整定：过流整定电流：Iz=1141+163+24.92+12.5+116.8=1483.1A 取1680A灵敏度K= I(2)d9/Iz=3518/1680=2.01.5 合格过载整定：I =274A 取280A1#开关一路I ：过流整定电流：Iz= 8Ie=8X146=1168A 取1200A灵敏度K= I(2)d3/Iz=4100/1200=3.41.2合格过载整定：Iz= Ie=146A 150A 1#开关一路II：过载整定：Iz= Ie=73A 取80A1#开关三路I：过流整定电流：Iz= 8Ie=8200=1600A 取1600A灵敏度K= I(2)d4/Iz=3850/1600=2.41.2合格过载整定：Iz= Ie=204A 取 200A 1#开关三路II：过载整定：Iz= Ie=152A 取 150A 1#开关四路I：过流整定电流：Iz= 8Ie=8200=1600A 取1600A灵敏度K= I(2)d5/Iz=3221/1600=2.01.2合格过载整定：Iz= Ie=204A 取 200A1#开关四路II：过载整定：Iz= Ie=152A 取 150A2#开关一路I ：过流整定电流：Iz= 8Ie=8200=1600 A取1600A灵敏度K= I(2)d6/Iz=2900/1600=1.81.2合格过载整定：Iz= Ie=204A 取 200A 2#开关一路II：过载整定：Iz= Ie=152A 取 150A2#开关二路I ：过流整定电流：Iz= 8Ie=8200=1600A 取1600A灵敏度K= I(2)d7/Iz=2546/1600=1