混凝土毕业设计--五层宿舍楼.doc

1设计结构说明 该工程为五层宿舍楼，建筑平面如图1.1所示，建筑剖面如图1.2所示，层高第一层3.9m.其它为3.6m，室内外高差为0.3m，承重结构体系拟采用现浇钢筋混凝土框架结构。图1.1 建筑平面图图1.2 建筑剖面图1.1主要建筑做法1.1.1屋面做法（自上而下）40厚C20细石混凝土随捣随抹（4150双向），油毡一层， 一道高分子防水卷材1.5厚，30厚挤塑板， 20厚1:3水泥砂浆，C15 细石混凝土找坡2%，现浇钢筋混凝土屋面1.1.2楼面做法（自上而下）彩色釉面砖810厚，干水泥擦缝， 20厚1:2.5水泥砂浆面， 5厚聚合物抗裂砂浆(内嵌耐碱玻纤网格布)， 20厚挤塑保温隔热板， 钢筋混凝土现浇板1.1.3墙身做法190mm厚混凝土空心小砌块填充墙，用1:2.5水泥砂浆砌筑，内墙粉刷为混合砂浆底，低筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外墙粉刷为20mm厚1:3水泥砂浆底，外墙涂料。1.1.4门窗做法外窗采用铝合金拉窗，其余为木门。窗和门的洞口尺寸分别为1.8m1.5 m、2.1m1.5m。1.2其他设计条件该地区的抗震设防烈度为6度。基本风压 =0.5 ，本工程设计使用年限为50年，地面粗糙度属C类。楼面活荷载 2.0，屋面活荷载（上人）为2.0。2.结构布置及结构计算简图的确定结构平面图布置下图2.1所示。各层梁、柱和板的混凝土强度等级均为C30（=14.3N/，=1.43 N/）。 图2.1(下页)2.1板、梁、柱截面尺寸初选 该楼盖采用主梁横向布置。板的跨度为3.9m，。因此，板可按双向板计算。2.1.1板厚初选按跨高比条件，要求板厚。综上所述取板厚=110mm。因屋面的恒荷载比较大，所以取屋面板厚=120mm。2.1.2梁截面初选1、 主梁的截面尺寸主梁高度为：取主梁高度主梁宽度取主梁高度主梁宽度2、 中跨梁（CD跨）取2.1.3柱截面初选 柱截面初选，要同时满足最小截面、侧移极限和轴压比等诸多因素影响。对与较低设防烈度地区的多层民用框架结构，一般可通过满足侧压比限值进行截面估计。本例房屋高度1.5） 0.05 KN/ 20厚1：3水泥砂浆 0 .02mx20 KN/=0.4 KN/ C15细石混凝土 1.0 KN/ 120厚现浇钢筋混凝土板 0.12mx25 KN/=3 KN/ 屋面恒载汇总： 5.16 3.1.1.2框架梁及粉刷自重（1）边跨（AB,CD）自重 0.250.6025=3.75边跨梁侧粉刷 2（0.60-0. 11）0.0217=0.33（2）中跨（BC）自重 0.250.4025=2.5中跨梁侧粉刷 2（0.40-0.11）0.0217=0.203.1.1.3边跨（AB、CD）线荷载标准值 （自重，均布） 4.08 （恒载传来，梯形） 6.661.92=12.823.1.1.4中跨（BC）线荷载标准值(自重、均布) 2.7（恒载传来，三角形） 6.661.25=8.333.1.2楼面框架梁线荷载标准值3.1.2.1楼面恒荷载标准值计算彩色釉面砖810厚，干水泥擦缝 0.0119.8=0.19820厚1:2.5水泥砂浆面 0.0220=0.45厚聚合物抗裂砂浆(内嵌耐碱玻纤网格布) 0.00512=0.0620厚挤塑保温隔热板 0.0222=0.44120厚钢筋混凝土现浇板 0.1225=3.0楼面恒载汇总 ： 4.103.1.2.2边跨框架梁及粉刷自重（均布） 4.083.1.2.3边跨框架梁填充墙自重 0.19（3.6-0.6）11.8=6.73填充墙墙面粉刷自重 2（3.6-0.6）0.0217=2.043.1.2.4中跨框架梁及粉刷自重（均布） 2.73.1.2.5边跨框架梁上的线荷载自重，均布） 4.08+6.73+2.04=12.85（恒载传来，梯形） 4.101.92=7.873.1.2.6楼面中跨（BC）线荷载标准值(自重、均布) 2.7（恒载传来，三角形） 4.101.25=5.133.1.3屋面框架节点集中荷载标准值3.1.3.1顶层边节点集中荷载(1)边柱纵向框架梁自重 0.250.53.925=12.19(2)边柱纵向框架梁粉刷 2（0.5-0.11）0.023.917=1.03(3)1m高女儿墙自重 10.193.911.8=8.74(4)1m高女儿墙粉刷 210.023.917=2.65(5)纵向框架梁传来屋面自重 0.53.90.53.96.66=25.33汇总： =49.943.1.3.2顶层中节点集中荷载(1)中柱纵向框架梁自重 0.250.53.925=12.19(2)中柱纵向框架梁粉刷 20.02（0.5-0.11）3.917=1.03(3)纵向框架梁传来屋面自重 0.5（3.9+3.9-2.0）2.00.56.66=19.31 0.53.93.90.56.66=25.32 汇总： =57.853.1.4楼面框架节点集中荷载标准值3.1.4.1中间层边节点集中荷载(1)边柱纵向框架梁自重 12.19(2)边柱纵向框架梁粉刷 1.03(3)l铝合金窗自重 1.51.80.50=2.16 (4)窗下墙体自重 0.190.9（3.9-0.50）11.8=6.86(5)窗下墙体粉刷 20.020.9（3.9-0.50）17=2.31(6)窗边墙体自重 (1.052-0.5)0.191.811.8=6.46(7)窗边墙体粉刷 (1.052-0.5)0.021.817=0.98(8)框架柱自重 22.5(9)框架柱粉刷 2.45(10)纵向框架梁传来楼面自重 0.53.93.90.53.4=12.93汇总： =65.133.1.4.2中间层中节点集中荷载(1)中柱纵向框架梁自重 12.19(2)中柱纵向框架梁粉刷 1.03(3)内纵墙自重 0.19（3.6-0.6）（3.9-0.5）11.8=22.87(4)内纵墙粉刷 20.02（3.6-0.6）（3.9-0.5）17=6.94(5)扣除门洞窗加上门重 -2.11.0（0.1911.8+20.0217-0.2）=-5.72(6)框架柱自重 0.50.53.625=22.5 (7)框架柱粉刷 0.543.6170.02=2.45 (8)中柱纵向框架梁传来楼面自重 0.5（3.9+3.9-2.0）2.00.53.4=9.86 0.53.93.90.53.4=12.39汇总： =85.053.1.5恒荷载作用下的计算简图 恒荷载作用下的计算简图如图3.1所示图3.1荷载作用下结构计算简图图3.2 楼面活载作用下结构计算简图3.2楼面活荷载计算楼面活荷载作用下的结构计算简图如上图3.2所示。=2.03.9=7.8=2.02=4=0.53.93.90.52.0=7.61=0.5(3.9+3.9-2.0)2.00.52+0.53.93.90.52.0=13.41=2.03.9=7.8=22.0=4=0.53.93.90.52.0=7.61=0.5(3.9+3.9-2.0)2.00.52+0.53.93.90.52.0=13.43.3风荷载计算风荷载标准值计算公式为：3.3.1确定各系数值 因结构高度H=18.3m30m，高宽比H/B=18.3/16.2=1.131.5，可取=1.0；本结构平面为矩形，=1.3。风压高度变化系数可根据各楼层标高处的高度查表得标准高度的值，再用线性差值法求得所求各层的高度的值，结果见表3.1。3.3.2计算各楼层标高处的风荷载q（z）本地基本风压=0.5。取图1.1的6轴横向框架梁，其宽度为7m，得=0.8 ， =0.5根据各楼层标高处的高度，查得代入上式，可得各楼层标高处放入的q（z）见下表。其中为迎风面值，为背风面值。表3.1 风荷载计算层数（）（）（）5（女儿墙顶部）19.60.7412.0721.295518.60.7312.0441.2784150.6511.8201.138311.40.6511.8201.13827.80.6511.8201.13814.20.6511.8201.1383.3.3将分布风荷载转化为节点集中荷载图3.3 等效节点集中风荷载按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，如图3.3所示。 4.内力计算4.1恒载作用下的内力计算4.1.1计算方法的选用本工程恒载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。4.1.2等效均布荷载的计算在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载，化为等效均布荷载。等效均布荷载的计算公式如图4.1所示。图4.1 荷载的等效顶 层：= = =2.7+8.33=7.91中间层：= = =2.7+5.13=5.91底 层：= =5.914.1.3用弯矩分配法计算梁、柱端弯矩本工程在计算结构内力时采用弯矩二次分配法，并可利用结构对称性取二分之一结构计算。由纵向框架梁在边柱上的偏心距引起的框架边节点附加偏心弯矩：顶 层：中间层：底 层： 梁柱线刚度见表4.1 表4.1 梁柱线刚度表（）层次梁柱()2512.913.314.5112.913.312.41、均布恒荷载作用下固端弯矩计算（1）顶层 边跨梁 中间梁 （2）其它层 边跨梁 中间梁 2、梁、柱的弯矩分配系数 分配系数公式 均布恒荷载作用下弯矩二次分配法计算如图4.2（由于对称，只给出左半边）3.图 4.24.1.4跨中弯矩计算，计算结果如下表所示表4.2 恒载作用下的横梁（）位置按简支梁计算跨中弯矩按实际情况计算跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩AB、CD跨5层93.04-44.850.8645.174层120.48-73.172.7747.553层120.48-72.9772.5247.742层120.48-73.1772.6647.571层120.48-68.3468.6951.97BC跨5层3.96-9.759.75-5.794层2.96-6.256.25-3.293层2.96-6.386.38-3.422层2.96-6.316.31-3.351层2.96-8.318.37-5.414.1.5梁端剪力、梁端控制截面的弯矩(柱边)4.1.5.1梁端剪力计算梁端弯矩求出后，从框架中截取梁为隔离体，用平衡条件可求得梁端剪力及两端柱边剪力值。对AB跨取图4.4所示隔离体，由平衡条件，经整理得： 同理可得以下两个公式： 图4.4 BC跨梁隔离体分析4.1.5.2梁端柱边剪力计算取柱轴心至柱边这一段梁为隔离体，由平衡条件可求得梁端柱边的剪力值。取图4.6所示隔离体，由竖向力平衡及几何关系，整理可得： 同理：图4.5 梁端柱边剪力计算隔离体据此，可计算得出梁端剪力计算结果见 表4.3，表4.4 表4.3 AB跨剪力计算表（ ）层次梁荷载板荷载54.0812.82-44.8850.8652.31-54.0248.51-50.22412.857.87-73.172.7768.89-68.8063.97-63.88312.857.87-72.9772.5268.91-68.7863.99-63.86212.857.87-73.1772.6668.92-68.7764.00-63.85112.857.87-68.3468.6968.80-68.9063.88-63.98表4.4 BC跨剪力计算表(kN)层次梁荷载板荷载52.78.337.91-7.915.93-5.9342.75.135.91-5.914.43-4.4332.75.135.91-5.914.43-4.4322.75.135.91-5.914.43-4.4312.75.135.91-5.914.43-4.434.1.5.3梁端柱边弯矩计算为内力组合做准备，需将梁端弯矩换算至梁端柱边弯矩，按下式进行计算：计算结果见表4.5表4.5 梁端柱边弯矩计算表（M: N:kN）层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩5-44.8850.869.7548.51-50.225.9357.0163.4211.234-73.172.776.2563.97-63.884.4389.0988.747.363-72.9772.526.3863.99-63.864.4388.9788.497.492-73.1772.666.3164.00-63.854.4389.1788.627.421-68.3468.698.3763.88-63.984.4384.3184.699.484.1.5.4柱轴力计算：柱轴力可通过对梁端剪力、纵向梁传来剪力和柱自重叠加得到。本过程假定纵向框架梁按简支支承，即纵向框架梁传给柱的集中力可由其受荷面积得到。柱轴力的计算过程见下表，恒载作用下的框架轴力,如表4.6所示。表4.6 柱轴力计算表（）层数A柱B柱纵梁竖向力F柱自重G每层竖向力P轴力纵梁竖向力F柱自重G每层竖向力P轴力552.3149.9424.95102.25顶部102.25-54.027.9157.8524.95119.78顶部119.78底部127.20底部144.73468.8965.1324.95134.02顶部261.22-68.805.9185.0524.95159.76顶部304.49底部286.17底部329.44368.9165.1324.95134.04顶部420.21-68.785.9185.0524.95159.74顶部489.18底部445.16底部514.13268.9265.1324.95134.05顶部579.21-68.775.9185.0524.95159.73顶部673.86底部604.16底部698.81168.8065.1324.95133.93顶部738.09-68.905.9185.0524.95159.86顶部858.67底部763.04底部883.624.1.5.5弯矩调幅：本工程考虑梁端弯矩调幅，调幅系数取。调幅后的梁端柱边弯矩及跨中弯矩如图4.6 图4.7所示图4.6 梁剪力、柱轴力图(kN)图4.7 恒荷载作用下框架梁经调幅并算至柱边截面的弯矩（）4.2活荷载作用下的内力计算活荷载计算也可采用弯矩二次分配法。活载,活载按满跨布置。楼面活荷载作用下的计算方法和楼面恒荷载作用下的计算方法是一样的。4.2.1等效均布荷载的计算图4.8荷载的等效顶 层：= = =4.0=2.50中间层：= = =4=2.50底 层：= =2.504.2.2用弯矩分配法计算梁、柱端弯矩梁柱线刚度见表4.7表4.7 梁柱线刚度表（）层次梁柱()2512.913.314.5112.913.312.41.均布活荷载作用下固端弯矩计算（1）顶层 边跨梁 中间梁 （2）其它层 边跨梁 中间梁 2、梁、柱的弯矩分配系数 分配系数公式 均布活荷载作用下弯矩二次分配法计算如图4.9（由于对称，只给出左半边） 图 4.94.2.3跨中弯矩计算，计算结果如下表4.8所示表4.8 活载作用下横梁（）位置按简支梁计算跨中弯矩按实际情况计算跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩BC、DG跨5层41.41-19.5422.0520.624层41.41-25.2825.7215.913层41.41-24.5025.2716.532层41.41-24.5825.3116.471层41.41-22.7223.9718.07CD跨5层1.25-4.274.27-3.024层1.25-2.172.17-0.923层1.25-2.402.40-1.152层1.25-2.372.37-1.121层1.25-3.083.08-1.834.2.4梁端剪力、梁端控制截面的弯矩(柱边)4.2.4.1梁端剪力计算梁端弯矩求出后，从框架中截取梁为隔离体，用平衡条件可求得梁端剪力及两端柱边剪力值。对AB跨取隔离体，由平衡条件，经整理得： 同理可得以下两个公式： 图4.11 BC跨梁隔离体分析表4.9 AB跨剪力计算表（M: ）层次板荷载57.8-19.5422.0523.30-24.0221.61-22.3347.8-25.2825.7223.60-23.7221.91-22.0337.8-24.525.2723.55-23.7721.86-22.0827.8-24.5825.3123.56-23.7621.87-22.0717.8-22.7223.9723.48-23.8421.79-22.15表4.10 BC跨剪力计算表()层次板荷载54.02.50-2.501.88-1.8844.02.50-2.501.88-1.8834.02.50-2.501.88-1.8824.02.50-2.501.88-1.8814.02.50-2.501.88-1.884.2.4.2梁端柱边剪力计算取柱轴心至柱边这一段梁为隔离体，由平衡条件可求得梁端柱边的剪力值。取图4.12所示隔离体，由竖向力平衡及几何关系，整理可得： 同理： 图4.12 梁端柱边剪力计算隔离体4.2.4.3.梁端柱边弯矩计算为内力组合做准备，需将梁端弯矩换算至梁端柱边弯矩，按下式进行计算：表4.11 梁端柱边弯矩计算表（ ）层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩5-19.5422.05-4.2721.61-22.331.88-24.9427.63-4.744-25.2825.72-2.1721.91-22.031.88-30.7631.23-2.643-24.5025.27-2.4021.86-22.081.88-30.0230.79-2.872-24.5825.31-2.3721.87-22.071.88-30.0530.83-2.841-22.7223.97-3.0821.79-22.151.88-28.1729.51-3.554.2.4.4柱轴力计算：柱轴力可通过对梁端剪力、纵向梁传来剪力和柱自重叠加得到。本过程假定纵向框架梁按简支支承，即纵向框架梁传给柱的集中力可由其受荷面积得到。柱轴力的计算过程见下表，恒载作用下的框架轴力,如表4.13所示。表4.12 柱轴力计算表（）层数A柱B柱轴力轴力523.3030.91-24.0231.63423.6067.92-23.7268.76323.55104.88-23.77105.94223.56141.85-23.76143.11123.48178.74-23.84180.364.1.4.5弯矩调幅：本工程考虑梁端弯矩调幅，调幅系数取。调幅后的梁端柱边弯矩及跨中弯矩如图4.13所示图4.13活荷载作用下框架梁经调幅并算至柱边截面的弯矩（）4.3风荷载作用下的内力计算对于风荷载作用下的各柱的剪力分配，应该放在整个楼层中，按抗侧刚度在同层柱中进行分配。本工程各榀横向框架间距相同，各柱截面相同，抗侧刚度相同，所以可以采用近似的简化方法。即按其中一榀（如6轴），按受风面积得到等效集中力计算每层的层剪力，并在该榀所有的柱中按抗侧刚度进行分配。在计算梁线刚度时，考虑到楼板对框架梁截面惯性矩的影响，中框架梁取，边框架梁取。因此，中框架梁的线刚度和柱的线刚度可采用 表4.14的结果，边框架梁的线刚度为中框架梁的线刚度的1.5/2=0.75倍。该框架梁的线刚度比柱的线刚度之比为13.3/12.4=1.073。知反弯点法的适用条件不符。因此采用改进反弯点法（D值法）。第i层：设第i层所有柱的层间剪力为，第i层第j层柱的抗侧移刚度为，则第i层所有柱的层间抗侧移刚度为，第i层第j柱的剪力为柱的上、下端弯矩分别为 。梁柱线刚度比取自表 4.13。具体计算过程见表4.15。表4.13 节点转动影响系数边柱与梁 中柱与梁 k 一般层底层 表4.14 梁柱线刚度表（）层次边框架梁中框架梁柱2-59.60010.00012.90013.30014.50019.60010.00012.90013.30012.400表4.15 各层柱端弯矩及剪力计算层次边柱A中柱Byy53.67.6629.86.311.621.780.452.623.218.592.213.610.503.983.9843.618.9829.86.314.011.780.507.227.228.595.473.610.509.859.8533.629.6129.86.316,271.780.5011.2911.298.598.543.610.5015.3715.3723.640.2629.86.318.531.780.5015.3415.348.5911.613.610.5020.9020.9014.251.807.241.4310.231.040.6527.9315.042.1915.672.110.5938.8326.98注：表中M量纲为，V量纲为。上表中所用到的公式 底层 其他层 柱端弯矩计算公式：梁端弯矩计算公式： 梁、柱，其剪力分别为： 柱轴力由其上各层框架梁剪力累加得到。具体计算过程见表4.16。风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图见图。表4.16 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算（M: ）层 次边梁走道梁柱轴力边柱中柱53.211.967.00.742.022.022.02.02-0.74-1.2849.846.817.02.387.027.022.07.02-1.25-5.92318.5112.427.04.4212.8012.802.012.80-3.95-14.30226.6317.867.06.3618.4118.412.018.41-9.10-26.35130.3823.577.07.7124.3124.312.024.31-18.64-42.95 为最后内力组合做准备，需要把梁端弯矩值、剪力值换算成到梁端柱边处的弯矩值和剪力值。换算公式进行： （柱边弯矩） （柱边剪力） 对于本例，有： 并注意到BC,CDC跨上无竖向荷载，剪力图的图形为水平直线段，故有： 梁的跨中弯矩根据图 4.14所示关系，可由下式计算 AB跨： 图4.14 跨中弯矩计算简图 BC跨： 具体计算过程及结果见表 4.17。表 4.17 风荷载作用下梁端柱边弯矩及跨中弯矩计算结果层 次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩跨中弯矩53.211.962.020.74-0.742.023.031.781.520.63049.846.817.022.38-2.387.029.256.225.270.480318.5112.4212.804.42-4.4212.8017.4111.329.603.050226.6317.8618.416.36-6.3618.4125.0416.2713.814.390130.3823.5724.317.71-7.7124.3128.4521.6418.233.410图4.15 风荷载作用下框架的弯矩图（）图4.16 风荷载作用下的剪力、轴力图（kN）图4.17 风荷载作用下梁端柱边及跨中弯矩（）5.内力组合5.1 组合原则根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2012），建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载(效应)组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。本设计考虑以下两种基本组合：本工程为一般框架结构，无地震作用的竖向荷载效应组合，根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）第3.2条，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定：由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合： 式中：为荷载效应组合的设计值； 为永久荷载的分项系数；为第i个可变荷载的分项系数； 为可变荷载的组合值系数；为按永久荷载标准值计算的荷载效应值；为按可变荷载标准值计算的荷载效应值；对于本设计，上述基本组合的荷载分项系数及可变荷载组合值系数取值如下：由可变荷载效应控制的组合，永久荷载分项系数取1.2；由永久荷载效应控制的组合，永久荷载分项系数取1.35；本工程楼面活荷载小于4kN/m2，可变荷载分项系数取1.4;根据楼面活荷载类别，可变荷载组合值系数取0.7。梁的内力组合过程见表5.1。柱的内力计算结果见表5.2，并据此进行柱的内力组合。在柱的不利内力组合过程中，应同时考虑大偏压和小偏压的有利和不利影响。根据梁柱截面内力组合结果，即可选择截面的最不利内力分别对梁柱进行截面配筋计算。66表5.1 横梁框架内力组合 （单位 M:kNm；V：kN）横梁框架内力组合层数横梁位置内力恒载活载左风右风内力组合最不利值 1.35恒+1.4*(0.6*风+0.7*楼）1.2恒+1.4楼+1.4*0.6风1.2恒+1.4风+1.4*0.7楼左风右风左风右风左风右风第五层边跨梁AB左M50.28 22.01 3.03 -3.03 91.99 86.90 93.70 88.60 86.15 77.66 93.70 V48.51 21.61 0.74 -0.74 87.29 86.04 89.09 87.84 80.43 78.35 89.09 中M52.35 23.74 0.63 -0.63 94.47 93.41 96.59 95.53 86.97 85.20 96.59 右M55.79 24.32 1.78 -1.78 100.65 97.65 102.49 99.50 93.27 88.29 102.49 V50.22 22.33 0.74 -0.74 90.30 89.06 92.15 90.90 83.18 81.11 92.15 中跨梁BC左M9.77 4.10 1.52 -1.52 18.48 15.93 18.74 16.19 17.87 13.61 18.74 V5.93 1.88 2.02 -2.02 11.54 8.15 11.44 8.05 11.79 6.13 11.79 中M4.33 2.38 0.00 0.00 8.18 8.18 8.53 8.53 7.53 7.53 8.53 第四层边跨梁AB左M78.13 26.97 9.25 -9.25 139.68 124.14 139.28 123.74 133.14 107.24 139.68 V63.97 21.91 2.38 -2.38 109.83 105.83 109.44 105.44 101.57 94.90 109.83 中M58.49 19.74 0.48 -0.48 98.71 97.90 98.23 97.42 90.21 88.86 98.71 右M77.82 27.37 6.22 -6.22 137.10 126.65 136.93 126.48 128.91 111.50 137.10 V63.88 22.03 2.38 -2.38 109.83 105.83 109.50 105.50 101.58 94.91 109.83 中跨梁BC左M6.42 2.31 5.27 -5.27 15.36 6.50 15.36 6.51 17.35 2.59 17.35 V4.43 1.