高排架方案080310.doc

施工组织设计(施工大纲、施工方案)工程名称： 淮海路3号地块发展项目 文件名称： T2塔楼高排架专项方案 上海万都国际大酒店有限公司 建设单位： 上海万都国际大厦有限公司 设计单位： 华东建筑设计研究院有限公司 承建单位： 上海一建第一分公司 上海市第一建筑有限公司2008年3月 日27目 录一、工程概况1二、编制、计算依据2三、模板及支撑体系的设计3四、排架体系计算书4五、保证排架整体稳定性的技术措施21六、施工流程22七、施工方法24八、安全技术措施26一、 工程概况1、 淮海中路3号地块发展项目位于上海市徐汇区，地址为淮海中路9511019号。目前正在施工的是位于场地中部的T2塔楼，建筑面积约6.5万m2，采用框筒结构，每层建筑面积约2100 m2。本工程+0.00相当于绝对标高4.3m，首层楼板相对标高-0.100m。2、 T2塔楼地下室层高为4m5m，首层到七层为非标准层，首层层高为6.05m、二层5.3m、三层到五层5.45m、六层7.5m、七层5.1m，七层以上为标准层，层高为4.475m。地下室楼板厚度200250mm，上部结构楼板厚度120mm。3、 根据目前收到的设计图纸，T2塔楼轴以南，核心筒以外区域四层、五层楼板缺失，面积约为900m2。同时此区域在三层楼板上也有几处大的相邻的洞口，洞口面积约200m2。故此区域排架从三层楼面上搭至六层楼板底，普遍高度约16m，局部从二层楼面上搭起，高21.5m，该两种情况均属于高大排架。4、 本工程三层到五层此区域均存在楼板缺失，但情况各不相同。三层楼板缺失200m2，主要楼板缺失形式为靠近建筑物外侧相连的数个大预留洞，结构梁、柱均彼此相连；四、五层楼板缺失900m2，但四层缺失部位无梁板，柱均为独立柱形式，五层外围框架柱间设10001000mm的梁将各框架柱彼此联系起来。二、 编制、计算依据1、 淮海中路3号地块发展项目设计图纸2、 国家施工规范、规程和行业标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002混凝土结构设计规范GB50010-20023、 建筑施工手册三、 模板及支撑体系的设计1、 高排架部位六层楼板厚度120mm，梁截面尺寸为800800、500800mm、300800mm，五层框架柱连梁截面尺寸为10001000。排架主要从三层楼面搭设，搭设高度16m，局部从二层楼面开始搭设，搭设高度21.5m，10001000的连梁底排架搭设高度10.9m。2、 结构模板均采用18厚黑色镀塑七夹板，围檩木方均选用4070mm木方，钢管选用483.5脚手钢管。3、 结构楼板底模排骨档采用木方，间距250mm，板底钢管间距800mm。排架立杆间距800mm，步距为1800mm，由二、三层楼板面搭起。立杆采用对接，最上一步钢管接头采用搭接，搭接长度不小于1m，搭接范围采用三只扣件固定。排架立杆底部设置150150垫头板，并设置纵、横扫地杆，扫地杆离地200mm。4、 框架梁侧模横向内肋为4070mm木方间距200mm，竖向围檩为双榀钢管，间距450mm。对拉螺栓用A3钢14（双螺帽，加垫片），水平间距450mm，竖向间距300mm，从梁底向上设起。5、 框架梁底模排骨档采用木方，间距100mm，板底钢管采用483.5脚手钢管，间距800mm。梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.80米，模板支架搭设高度为10.9米。宽度小于500的梁，沿梁长在梁两侧各设一排立杆，宽度超过500的梁，梁底中部增加1排承重立杆。梁底支撑扣件选用双扣件。6、 高排架靠外围满设剪刀撑，内部剪刀撑每隔五排设置一道。7、 本次高排架最大高度21.5m，本结构其他楼层若遇高排架高度比该种情况低、面积小的均参照本方案。四、 排架体系计算书（一）、楼板支撑体系计算书1、计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)2、搭设参数模板支架搭设高度为21.5米。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米。钢管采用483.5。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 3、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.800+0.3500.800=2.680kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.22.680+1.42.400)0.2500.250=0.041kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04110001000/43200=0.951N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.22.680+1.42.400)0.250=0.986kN 截面抗剪强度计算值 T=3986.0/(2800.00018.000)=0.103N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6802504/(1006000388800)=0.030mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 4、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1）荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.250=0.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 静荷载 q1 = 0.000.750+0.000.088=1.005kN/m 活荷载 q2 = 1.40.750=1.050kN/m 2）木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.644/0.800=2.055kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.060.800.80=0.132kN.m 最大剪力 Q=0.60.8002.055=0.986kN 最大支座力 N=1.10.8002.055=1.808kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.132106/32666.7=4.03N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3986/(24070)=0.528N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6770.837800.04/(1009500.001143333.4)=0.214mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 5、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.486kN.m 最大变形 vmax=0.831mm 最大支座力 Qmax=6.417kN 抗弯计算强度 f=0.486106/5080.0=95.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 6、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.42kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 7、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1）静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11621.500=2.496kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.8000.800=1.920kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.640kN。 2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 8、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.26kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.80=3.534m =3534/15.8=223.690 =0.146 =8256/(0.146489)=115.379N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.300=2.400m =2400/15.8=151.899 =0.305 =8256/(0.305489)=55.438N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.053； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.053(1.800+20.300)=2.919m =2919/15.8=184.742 =0.212=8256/(0.212489)=79.808N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!（二）、10001000mm梁模侧模板计算书 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1000mm，高度1000mm，两侧楼板高度0mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置6道，内龙骨采用4070mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距100+400+400#mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.45m。 荷载计算值 q = 1.224.0000.450+1.46.0000.450=16.740kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.269kN N2=3.637kN N3=3.129kN N4=3.129kN N5=3.637kN N6=1.269kN 最大弯矩 M = 0.064kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/24300=2.634N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31945.0/(2450.00018.000)=0.360N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.112mm 面板的最大挠度小于192.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 3.637/0.450=8.082kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.637/0.450=8.082kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.0820.450.45=0.164kN.m 最大剪力 Q=0.60.4508.082=2.182kN 最大支座力 N=1.10.4508.082=4.001kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.164106/32666.7=5.01N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32182/(24070)=1.169N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6776.735450.04/(1009500.001143333.4)=0.172mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.337kN.m 最大变形 vmax=0.041mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗弯计算强度 f=0.337106/10160000.0=33.17N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.975 对拉螺栓强度验算满足要求!（三）、10001000mm梁模板扣件钢管支撑架计算书 模板支架搭设高度为10.9米， 基本尺寸为：梁截面 BD=1000mm1000mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.80米， 梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1）荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.600=15.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.000+1.000)/1.000=0.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.0000.600=1.800kN 均布荷载 q = 1.2015.000+1.200.900=19.080kN/m 集中荷载 P = 1.41.800=2.520kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.840kN N2=2.383kN N3=2.130kN N4=1.819kN N5=3.629kN N6=3.629kN N7=1.819kN N8=2.130kN N9=2.383kN N10=0.840kN 最大弯矩 M = 0.057kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05710001000/32400=1.759N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32320.0/(2600.00018.000)=0.322N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.025mm 面板的最大挠度小于111.1/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.629/0.600=6.049kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.050.600.60=0.218kN.m 最大剪力 Q=0.60.6006.049=2.178kN 最大支座力 N=1.10.6006.049=3.992kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.218106/32666.7=6.67N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32178/(24070)=1.167N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6775.041600.04/(1009500.001143333.4)=0.407mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.868kN.m 最大变形 vmax=0.485mm 最大支座力 Qmax=16.352kN 抗弯计算强度 f=0.868106/5080.0=170.94N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=16.35kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 5、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.35kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11610.900=1.519kN N = 16.352+1.519=17.871kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 选用公式(2)，计算结果：l0=1.800+20.300=2.400m =2400/15.8=151.899 =0.305=17871/(0.305489)=119.996N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.020(1.800+20.300)=2.847m =2847/15.8=180.191 =0.220=17871/(0.220489)=166.116N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!五、 保证排架整体稳定性的技术措施1、 除按常规设置纵横向剪刀撑之外，还在水平向各层设置水平剪刀撑，间距都不得大于4m，四周应满布，剪刀撑钢管搭接长度不小于1m，采用双扣件连接；2、 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3、 排架与核心筒之间搭设附加排架作为侧向拉结；4、 排架立杆最后一步如无法对接，则采用搭接，搭接采用三扣件，计算取两只，第三只作为附加保险扣件；5、 排架的垂直度是排架稳定的关键，垂直度偏差控制在30mm以内，每步立杆搭设后检查其垂直度，符合要求方可进行下一步的搭设。6、 严格按照规范要求对各道工序进行验收。7、 施工中的使用要求 a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。六、 施工流程1、 模板及支撑体系安装施工流程弹排架立杆定位网格线排架、脚手架搭设底模安装钢筋绑扎侧模安装竖向内肋安装水平围檩安装对拉螺栓安装浇筑混凝土2、 模板及支撑体系拆除施工流程拆除对拉螺栓拆除水平围檩拆除竖向内肋拆除侧模分块落底排架立杆拆除底模拆除排架、脚手架七、 施工方法1、 施工前应对搭设和使用人员进行全面的技术和安全交底。2、 对钢管、扣件、槽钢、木方和模板进行验收，不合格的产品不得使用。3、 验收合格的材料应按品种、规格分类堆放整齐。4、 排架搭设前先在二、三层楼面弹出排架立杆的定位网格线，复核无误后安放通长槽钢底座，底座中心应对准定位网格线，底座安放完毕后方可搭设排架。5、 排架应从一端开始向另一端延伸搭设。按定位网格线依次竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后安装第一步的纵向和横向水平杆，校正立杆垂直之后予以固定，并按此前要求继续向上搭设。6、 每搭设完一步排架后，应校正步距、纵横距及立杆的垂直度。7、 剪刀撑应随排架搭设进度同时设置。8、 两相邻立杆接头不能在同一步内，各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。9、 扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要4060N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。10、 排架立杆垂直度偏差应控制在30mm以内。11、 排架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方可允许投入使用或继续使用：1） 搭设完毕后；2） 施工中途停止使用超过15天，