桥梁毕业设计(含外文翻译）.doc

苏州科技学院天平学院毕业设计（论文）摘 要本设计是根据设计任务书的要求和公路桥规的规定,对位于昆山，连接到312国道上的一座桥梁进行方案比选和设计的。对该桥的设计，本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，本设计提出三种不同的桥型方案进行比较和选择：方案一为预应力混凝土连续梁桥，方案二为预应力混凝土组合梁桥，方案三为梁拱组合桥。经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑，比较确定预应力混凝土组合梁桥为推荐方案。 在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在使用工程中恒载以及活载的作用力，采用整体的体积以及自重系数，荷载集度进行恒载内力的计算。运用杠杆原理法、G-M法求出活载横向分布系数。进行了钢束的布置，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算，挠度的计算。由于桥址附近地势较高，且地下土层的地质情况较差，所以下部结构采用桩基础，采用板式橡胶支座，还采用了U型桥台，并分别对桩基础、板式橡胶支座和U型桥台进行了计算和验算。本设计全部设计图纸采用AutoCAD 2004辅助设计绘制并打印出图，计算书采用word编档、排版，打印出设计。关键词： 预应力混凝土、荷载、横向分布系数、钢束、应力验算苏州科技学院天平学院毕业设计（论文）Abstract Located in Kunshan, connected to a bridge on national highway 312 for scheme selection and design, according to designing assignment and the standard of road and bridge. For the purpose of make the type of the bridge corresponding with the ambience and cost saving, this paper provides three different types of bridge for selection: the first one is Prestressed concrete continuous beam bridge; the second one is Prestressed Concrete Girder Bridge.; the third one is Beam Arch Bridge.After the comparisons of economy, appearance, characteristic under the strength and effect, the second one is selected.In the design, the checking calculation of the bridge superstructure in the focused analyzed the action of dead load and live load in using statement, adopting the overall volume and the weight factor, and load set degree of internal forces of the dead load calculation. Using lever principle , G-M method calculated transverse distribution coefficient of live load factor. The arrangement of the steel beam, the various estimates of the loss of prestress steel strand, and prestressed stage and the stage of the main beam with the strength and deformation checking, and deflection calculations. For higher ground near the bridge site, and the geological conditions underground soil is poor, so the lower part of the structure with pile foundation, the use of laminated rubber bearings, also using U-abutment, and pile foundation, respectively, laminated rubber bearing and U-abutments were calculated and checking.All of the design drawings were protracted by AutoCAD 2004 and printed out ,and the Calculations used word to archive, publish, printing the design.Keywords: prestressed concrete、load、transverse distribution coefficient、Steel beam、Stress check目 录一、设计资料1二、方案比选12.1桥梁设计原则12.2梁部截面形式3三、初拟截面尺寸及主梁截面特性53.1初拟截面尺寸53.2主梁截面特性7 3.2.1主梁抗弯惯矩8 3.2.2横隔梁抗弯惯矩83.2.3主梁和横隔梁的抗扭惯矩93.2.4计算参数和93.2.5计算各主梁横向影响线坐标103.2.6计算各梁的荷载横向分布系数10 四、恒载内力计算154.1恒载每延米重力的计算154.1.1预加力阶段恒载重力（一期恒载）154.1.2现浇桥面板阶段荷载重（二期恒载及施工荷载）154.1.3第三期恒载包括栏杆、人行道的重量164.2计算各截面内力影响线面积的计算174.3恒载内力计算184.3.1预加应力阶段应内力（一期恒载）184.3.2现浇桥面板阶段内力（二期恒载、施工荷载）184.3.3使用阶段恒载内力（三期恒载）20 五、活载内力计算21 5.1 跨中、l/4跨截面活载内力215.1.1跨中截面（计入冲击系数）225.1.2 l/4跨截面（计入冲击系数）225.1.3变化处（计入冲击系数）235.1.4支点处（计入冲击系数）245.2人群荷载计算255.2.1跨中人群荷载255.2.2支点处人群荷载26 5.3计算L/4截面人群荷载最大剪力和最大弯矩27 5.4计算变化处截面人群荷载最大弯矩和最大剪力28 六、预应力钢束估算及其布置30 6.1跨中截面钢束估算与确定30 6.1.1按承载能力极限状态估算306.1.2按使用阶段混凝土应力要求估算306.2钢束弯起点、半径及弯起角计算326.3钢束位置计算376.4钢束重心到梁底的距离a39 6.5钢束长度计算40七、主梁截面特性计算41 7.1截面面积、重心及惯性矩计算417.2主梁各截面及各部分对其重心轴净矩计算45 八、钢束预应力损失计算49 8.1钢束张拉（锚下）控制应力498.2先期预应力损失计算498.2.1预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失498.2.2锚具变形、钢束回缩等引起的应力损失528.2.3混凝土的弹性压缩损失计算528.2.4传力锚固应力及由它产生的梁内预应力568.2.5预应力钢束松弛引起的预应力损失598.2.6混凝土收缩和徐变引起的预应力损失598.2.7由和产生的梁内预应力N、M、Q638.2.8每根钢束预应力损失汇总表65 九、截面强度验算689.1正截面强度验算689.1.1确定中性轴位置689.1.2正截面强度验算689.2斜截面强度验算689.2.1斜截面抗剪强度验算689.2.2斜截面抗弯强度验算69 十、应力验算7010.1混凝土法向应力验算7010.1.1张拉锚固阶段混凝土法向应力验算7010.2现浇桥面板阶段混凝土法向应力验算7010.2.1现浇桥面板阶段恒载应力7210.2.2现浇桥面板阶段施工荷载应力7210.3使用阶段混凝土法向应力验算7310.3.1 工形梁顶面应力计算公式：7310.3.2组合梁上下缘应力计算公式7310.4预应力钢束应力验算7510.5混凝土主应力验算7610.5.1剪应力验算7610.5.2主应力验算及箍筋的设置79十一、主梁变形计算8411.1构件在短期荷载作用下的挠度8411.2预加力产生的反拱度8411.3后期预应力损失引起的挠度8411.4使用荷载作用下的挠度8511.5长期荷载作用下的挠度8511.6预拱度的设置85 十二、横隔梁计算8512.1作用在横隔梁上的计算荷载85 12.2横隔梁的内力影响线8612.2.1绘制中横隔梁M影响线8612.2.2绘制剪力影响线8712.3截面内力计算8812.4内力组合88十三、行车道板计算8913.1结构重力及其内力（取纵向1m宽的板条计算）8913.2公路-I级车辆荷载产生的内力8913.3内力组合8913.4截面设计9013.4.2斜截面强度验算9013.4.1正截面强度验算90十四、支座计算9014.1确定支座平面尺寸9014.2确定支座厚度9114.3验算支座偏转情况9214.4验算支座抗滑稳定性92十五、桥台计算9315.1设计资料9315.1.1基本情况9315.1.2材料及其数据9315.1.3计算内容9415.2荷载计算9415.2.1恒载计算9415.2.2土压力计算9515.2.3支座活载反力计算9815.2.4汽车制动力9915.2.5支座摩阻力计算10015.2.6荷载组合计算10015.3地基承载力验算10215.3.1台前、台后填土对地基产生的附加应力计算10215.3.2基底压应力计算10215.3.3地基承载力验算10315.4基底偏心距验算10415.4.1仅受恒载10415.4.2考虑附加组合104致谢105 参考文献106附录A译文107附录B外文原文111一、设计资料1、跨径：标准跨径50米2、计算跨径：L=49.1米，梁长49.94米3 荷载等级：公路一I级4、桥面净空：人行道2米+非机动车道2米+机非分隔带1.5米+机动车道43.75+非机 动车道2米+人行道2米5、 材料：预制梁用50号混凝土，现浇横隔板及桥面板用30号混凝土，桥面铺装用沥青混凝土。预应力钢筋为245碳素钢丝及冷拉IV级钢筋，非预应力钢筋直径12mm者为II级热轧螺纹钢筋，直径12mm者用I级热轧光圆钢筋，锥形锚具用45号优质碳素钢。6、 主梁纵横截面布置：桥梁有11片主梁，间距2.15m，主梁为预制I型梁。二、方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。2.1桥梁设计原则1 适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。2 舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。3 经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。4 先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。5 美观一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。应根据上述原则，对桥梁作出综合评估。梁桥梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。 预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；2）结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；3）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；4）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；5）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；6）结构自重较大，自重耗掉大部分材料的强度，因而大大限制其跨越能力；7）预应力混凝土梁式桥可有效利用高强度材料，并明显降低自重所占全部设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；8）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。拱桥 拱桥的静力特点是，在竖直荷载作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载q的作用下，简支梁的跨中弯矩为qL2/8，全梁的弯矩图呈抛物线形，而拱轴为抛物线形的三铰拱的任何截面弯矩均为零，拱只受轴向压力。设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由桥台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。由于昆山所建位置地质情况较差，故不考虑此桥型。梁拱组合桥地质情况较差地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋的寄体是系梁，即加劲纵梁，从而以梁式桥为基体，按各种梁桥的弯矩包络图用拱来加强。这样可以使桥梁结构轻型化，同时能提高这类桥梁的跨越能力。这类桥梁不仅技术经济指标先进、造价低廉，同时桥型美观，反映出力与美的统一、结构形式与环境的和谐，增加了城市的景观。斜拉桥斜拉桥的特点是依靠固定与索塔的斜拉索支撑梁跨，梁是多跨弹性支撑梁，梁内弯矩与桥梁的跨度基本无关，而与拉索的间距有关。他们适用于大跨、特大跨度桥梁，现在还没有其他类型的桥梁的跨度能超过他们。斜拉桥与悬索桥不同之处是，斜拉桥直接锚于主梁上，称自锚体系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受压，因此塔、梁均为压弯构件。由于斜拉桥的主梁通过拉紧的斜索与塔直接相连，增加了主梁抗弯、抗扭刚度，在动力特性上一般远胜于悬索桥。悬索桥的主缆为承重索，它通过吊索吊住加劲梁，索两端锚于地面，称地锚体系。斜拉桥具有施工方便、桥型美观、用料省、主梁高度小、梁底直线容易满足通航和排洪要求、动力性能好的优点，发展非常迅速，跨径不断增大。但实际跨度不大，此桥型不予考虑。目前我国桥梁结构一般考虑简支梁和连续梁结构形式。连续梁结构对基础沉降要求严格，特别是由于联长较大，桥上无缝钢轨因温度变化而产生的水平力很大，使得梁体与墩台之间的受力十分复杂，加大了设计难度。简支梁与连续梁桥相比，受力明确，受温度变化产生的附加力、特殊力的影响小，设计施工易标准化、简单化，同时结构简单，架设方便，可减低造价，缩短工期，同时最易设计成各种标准跨径的装配式构件。考虑到昆山地质情况条件较差，综合考虑，采用简支梁桥结构作为此设计的标准型式。方案比选比较项目第一方案第二方案第三方案主桥跨桥型预应力混凝土连续梁桥预应力混凝土组合梁桥梁拱组合桥主桥跨结构特点预应力混凝土连续梁桥在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力。结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构，整体性好，刚度较大，变性较小，但理论计算较复杂。在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力。结构造型灵活，整体性好，刚度较大，其跨径较小，受力明确，受力明确、构造简单、适应范围广、不受基础条件限制、易于建造标准化，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟较差地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋的寄体是系梁，即加劲纵梁，从而以梁式桥为基体，按各种梁桥的弯矩包络图用拱来加强。这样可以使桥梁结构轻型化，同时能提高这类桥梁的跨越能力建筑造型跨径一般，线条明晰，但比较单调，与景观配合很不协调。侧面上看线条明晰，与当地的地形配合，显得美观大方跨径较大，线条非常美，与环境和谐，增加了城市的景观养护维修量小小较大设计技术水平经验一般，国内一般水平经验丰富，国内先进水平经验一般，国内一般水平施工技术满堂支架法：结构不发生体系转换，不引起恒载徐变二次矩，预应力筋可以一次布置，集中张拉等优点。施工难度较大些预制工型构件，运至施工地点，采用混凝土现浇，将工型梁连接，其特点外型简单、制造方便，整体性好，且施工难度一般转体施工法：对周围的影响较小，将结构分开建造，再最后合拢，可加快工期，是近十年来新兴的施工方法，施工难度较大工期较短较短较长又上表可知，根据昆山地质的情况，结合桥梁设计原则，选择第二方案经济上比第三方案好；施工技术难易程度，设计技术水平，比第一方案好；工期上较短，对整个工程进度来说不会受其影响；针对当地地质情况，采用桩基，加强基础强度。所以选择第二方案作为首选。2.2梁部截面形式梁部截面形式考虑了组合箱梁、槽型梁、工型梁等可采用的梁型。简支组合箱梁结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。双箱梁预制吊装，铺预制板，重量轻。但从桥下看,景观效果稍差。从预制厂到工地的运输要求相对较低，运输费用较低。但桥面板需现浇施工,增加现场作业量，工期也相应延长。但美观较差，并且徐变变形大，对于无缝线路整体道床轨道结构形式来说，存在着后期维修养护工作量大的缺点。槽型梁为下承式结构，其主要优点是造型轻巧美观，线路建筑高度最低,且两侧的主梁可起到部分隔声屏障的作用，但下承式混凝土结构受力不很合理，受拉区混凝土即车道板圬工量大，受压区混凝土圬工量小，梁体多以受压区(上翼缘)压溃为主要特征，不能充分发挥钢及混凝土材料的性能。同时，由于结构为开口截面，结构刚度及抗扭性较差，而且需要较大的技术储备才能实现。工型梁结构受力明确，设计及施工经验成熟,跨越能力大,施工可采用预制吊装的方法，施工进度较快，结构简单，节省材料、架设安装方便，跨越能力较大，减少接缝，改善行车。相比之下，结合工程特点和施工条件，选择工型梁结构。工型梁截面图如下： 三、 初拟截面尺寸及主梁特性3.1初拟截面尺寸主梁截面特性： 截面面积：S=112.8410cm 型材线重：G=30.467kg/m X轴惯性矩：I=7976.64110cm Y轴惯性矩：I=312.86210cm X轴面积矩：S=431.76710cm Y轴面积矩：S=76.39110cm 支点剪力荷载横向分布系数1# m=1.0=0.5 m=1.6982# m=1.0=0.5 m=-0.5923# m=（0.821+0.325）=0.5734# m=（0.649+0.797）=0.7235# m=（0.142+0.998+0.388）=0.7646# m=（0.088+0.625+0.598）=0.657 3.2主梁截面特性3.2.1主梁抗弯惯矩 Ix=(70-28) 51+(70-28) 51(125-)2+28250=0.798m 主梁比拟单宽抗弯惯矩 Jx=0.371 m/m 3.2.2横隔梁抗弯惯矩 每片中横隔梁的尺寸，如图所示 横隔梁长度取为最左右两片主梁的轴线距离l=4b=42.1=8.4m c/ l=1.96/8.4=0.233查公路桥涵设计手册梁桥上册表2-2-7得：c/ l=0.233时，/c=0.737 =0.7371.96=1.44m求横隔梁截面重心位置a： a=36.41cm故横隔梁抗弯惯矩为： I=(410-18) 47+(410-18) 47(36.41-)+18203+18203(-36.41) =0.345m横隔梁比拟单宽抗弯惯矩为： J=0.084 m/m3.2.3主梁和横隔梁的抗扭惯矩对于主梁梁肋：主梁平均厚度 h=51cm =5.28则 C=1-0.63+0.052() =0.294则I=cbt=0.2941.480.28=9.5510m对于横隔梁梁肋： t/b=18/156=0.115则 C=1-0.630.115+0.0520.115 =0.309则I=0.3091.560.18=2.8110m所以，J+ J=h+ I+ I =0.47+ =0.0397 m/m 3.2.4计算参数和=（）=0.317=0.0484则 =0.22 3.2.5计算各主梁横向影响线坐标 已知=0.317，从G-M法计算图表可查得k1和ko的值，如下表所示 梁位荷载位置BBB/2B/40- B/4- B/2-B-B校核K00.830.910.991.081.131.080.990.910.837.92B/41.661.511.351.231.060.880.630.390.187.97B/22.462.11.731.380.980.640.23-0.17-0.557.85B3.322.732.11.310.940.4-0.16-0.62-1.138B4.13.42.441.640.830.18-0.54-1.14-1.777.93K00.940.9711.031.051.0310.970.947.99B/41.051.061.071.071.020.970.930.870.337.93B/21.221.181.141.0710.930.870.80.757.98B1.411.311.21.070.970.870.790.720.677.97B1.651.421.241.070.930.840.740.680.68.043.2.6计算各梁的荷载横向分布系数梁号计算式荷载位置BBB/2B/40-B/4-B/2-B-B1号=0.72k+0.28k1.341.341.211.070.960.860.780.710.65o=0.72k+0.28k3.546.794.542.841.450.44-0.51-1.22-1.88-2.2-5.45-3.33-1.77-0.490.421.291.932.53(-)-0.48-1.2-0.73-0.39-0.110.090.280.420.56k=+(-)3.065.593.812.451.340.53-0.23-0.8-1.32=0.280.5090.3460.2230.1220.048-0.021-0.072-0.122号=0.38k+0.62k1.341.261.181.070.980.890.820.750.7o=0.38k+0.62k2.994.373.182.141.280.59-0.04-0.51-0.97-1.66-3.11-2-1.07-0.30.30.861.261.67(-)-0.36-0.69-0.44-0.24-0.070.070.190.280.37k=+(-)2.633.692.741.91.220.660.15-0.23-0.6=0.2390.3350.2490.1730.1110.060.013-0.021-0.0553号=0.38k+0.62k1.211.181.141.0710.930.870.80.74o=0.38k+0.62k2.442.081.721.380.980.650.242-0.15-0.53-1.22-0.91-0.58-0.310.0180.280.630.961.27(-)-0.27-0.2-0.13-0.070.0040.060.140.210.28k=+(-)2.171.881.591.310.990.710.380.06-0.25=0.1970.1710.1450.1190.090.0650.0350.005-0.0234号=0.38k+0.62k1.11.11.11.071.010.960.910.850.46o=0.38k+0.62k1.911.691.471.281.040.810.510.22-0.05-0.81-0.6-0.38-0.21-0.020.150.410.630.51(-)-0.18-0.13-0.08-0.05-0.0050.030.090.140.11k=+(-)1.731.561.391.231.030.840.60.360.07=0.1570.140.130.110.0940.0760.0540.0320.0065号=0.38k+0.62k1.011.031.051.061.030.990.950.910.54o=0.38k+0.62k1.371.31.221.181.080.950.760.570.41-0.36-0.27-0.18-0.12-0.050.040.20.330.14(-)-0.08-0.06-0.04-0.03-0.010.010.040.070.03k=+(-)1.291.241.181.151.070.960.80.650.44=0.1170.1130.1080.1050.0980.0870.0730.0590.046号=k0.940.9711.031.051.0310.970.94o=k0.830.910.991.081.131.080.990.910.83-0.110.060.01-0.05-0.08-0.050.010.060.11(-)0.0240.0130.002-0.011-0.018-0.0110.0020.0130.024k=+(-)0.8540.9230.9921.0691.1121.0690.9920.9230.854=0.0780.0840.090.0970.1010.0970.090.0840.078 对于号梁 m=0.67=（0.371+0.297+0.248+0.187+0.147+0.099+0.07+0.03）0.67 =0.486 m=0.35对于号梁m=0.67=(0.262+0.219+0.188+0.151+0.126+0.095+0.075+0.048) 0.67 =0.39 m=0.269对于号梁m=0.67=(0.149+0.135+0.124+0.109+0.097+0.082+0.072+0.067) 0.67 m=0.189对于号梁m=0.67=(0.131+0.122+0.114+0.104+0.098+0.088+0.081+0.07) 0.67m=0.151对于号梁m=0.67=(0.109+0.107+0.106+0.102+0.1+0.095+0.09+0.083) 0.67 =0.266m=0.116对于号梁m=0.67=(0.089+0.093+0.096+0.098+0.1+0.1+0.099+0.095) 0.67 =0.258m=0.08四、恒载内力计算4.1恒载每延米重力的计算4.1.1预加力阶段恒载重力（一期恒载） 该阶段恒载包括预制I形梁重及横隔板重（1）预制I形梁自重G跨 中：A=1.1284m变化处：A=1.288m支点处：A=1.75mG=1.128418.7+2.8+0.5+1.752.517225 =1482.41KN(2)预制横隔梁自重G中梁：G=9.96KN边梁：G=4.98KN（3）将I形梁重量折成每延米重量 中梁：g=(1482.41+9.96)/49.94=29.88KN/m 边梁：g=(1482.41+4.98)/49.94=29.78KN/m4.1.2现浇桥面板阶段荷载重（二期恒载及施工荷载）该阶段恒载包括现浇桥面板及现浇横隔梁 现浇桥面板阶段荷载重量计算表计算项目边梁内梁桥面板面积A（m）0.5(0.47+0.598)1.517+0.540.128+0.3880.47+0.5(0.598+0.47)0.337=1.24150.3880.47+0.5(0.598+0.47)0.3372=0.7246每米重g（KN/m)251.2415=31.04250.7246=18.12中横隔梁重G(KN) (1.451.82-0.3370.129)0.18251.5=17.5217.522=35.04端横隔梁重G(KN)2.15(1.452.29-0.1290.337)25=176.14176.142=352.28横梁每米重g(KN/m)=3.88=7.76现浇桥面板的模板每米重g(KN/m)1.51.5二期恒载g= g+ G(KN/m)34.9225.88施工人员机具每米重g(KN/m)按2.5 KN/m计2.52.862=7.162.52.15=5.38施工荷载g=g+g(KN/m)8.666.884.1.3第三期恒载包括栏杆、人行道的重量 栏杆：1.52KN/m 人行道：3.71KN/m按横向分配计算使用阶段恒载g梁位恒载g(KN/m)G-M法杠杆法mg(KN/m)mg(KN/m)1号栏杆1.520.2751.722.129.52人行道3.710.351.6982号栏杆1.520.2371.36人行道3.710.2693号栏杆1.520.1981人行道3.710.1894号栏杆1.520.1570.8人行道3.710.1515号栏杆1.520.1170.61人行道3.710.1166号栏杆1.520.0780.42人行道3.710.08 4.2计算各截面内力影响线面积的计算影响线面积的计算截面内力影响线影响线面积跨中MW=301.35QW=0跨MW=4.6QW=12.28变化处MW=69.15QW=21.55支点处QW=24.554.3恒载内力计算4.3.1预加应力阶段应内力（一期恒载） S=gw 预加应力阶段（一期恒载）内力计算表截面内力影响线面积w边梁内梁g(KN/m)内力值g(KN/m)内力值跨中M(KN/m)301.3529.788974.229.889004.34Q(KN)029.78029.880l/4跨M(KN/m)4.629.78136.9929.88137.45Q(KN)