毕业设计--教学楼设计计算书.doc

济南大学毕业设计毕业设计题 目 青岛工学院某教学楼设计 学 院 济南大学泉城学院 专 业 土木工程 班 级 2011土升1班 学 生 张屹召 学 号 20113027076 指导教师 朱崇绩 二一三年五月三日1摘 要本毕业设计的课题是青岛工学院某教学楼。根据学校布局需要的规划，解决教学楼建筑紧张等问题，在满足教学需要的同时也为了改善和丰富校内景观，拟在校内中心地段新建一教学楼建筑。该建筑为五层， 底层层高4.2米，上部层高为3.6米。本建筑为公共建筑，要满足教学的需要。因此要明确重要使用部分、辅助使用部分之间的关系，做到功能分区明确，流线组织合理，空间尺寸恰当，满足建筑设计防火规范。教学楼在建筑设计时力求体形简洁明快，外立面主要处理好入口 、窗型及外墙涂料色彩的对比 ，满足中小型教学楼建筑的设计原则：使用、经济、美观。在结构设计方面该综合楼采用现浇钢筋混凝土框架结构，墙体均为非承重墙（楼梯间除外）；楼梯采用现浇混凝土板式楼梯；基础采用独立基础。关键词： 教学楼；建筑设计；结构设计。ABSTRACTThe graduation design issues are The Qingdao Technical College building. According to the plan layout of school Network, in order to slove the problems of teaching buildings shopping inconvenient, satisfy the needs in commercial teaching at the same time to improve and enrich school landscape, a new teaching building is going to be built. The building is five layers, the hitht of bottom layer is 4.5m, the hight of upper layers are 3.6m。.As a public building ,it should satisfy the working needs . Therefore, we should know the relationship among the most imporstant part ,the assist part and the traffic part. The building should has a obvious function, a convinent traffic , and a clear area, all of these are in order to satify the standard of architectural design. So the trafic shoud be convinient .and use of the relationship between transport links, functional area clear, streamline organization reasonable size of space, and satisfy the code for fire protection design of buildings. Qingdao Technical College building in architectural design to form when is concise and lively, mainly deal with entrance facade, window and wall paint color contrast, satisfy the design principle of small teaching buildings, use, economy, beautiful.In the structural design of the building adopts cast-in-situ reinforced concrete frame, wall are the main wall (stairwells except), Stair adopts cast-in-situ concrete board stairs, Foundation adopt independent foundation.Keywords： Teaching building ； Architectural design ；Structure design济南大学毕业设计目 录第一章 前 言1第二章青岛工学院教学楼建筑设计1 2.1工程概况22.2设计依据22.3平面组合设计22.4立面和剖面设计32.5建筑构造做法和节点设计32.6排水3第三章 青岛工学院教学楼结构设计43.1 工程概况43.2 设计依据43.3 构造设计53.4 结构布置53.5 构件尺寸初步估计63.6 结构计算简图73.7 恒荷载及内力分析83.8 活荷载及内力分析173.9 风荷载及内力分析223.10地震荷载内力分析293.11 内力组合363.12 结构配筋计算383.13楼梯配筋计算47参 考 文 献50致 谢51第一章 前 言毕业设计是学生在学完课程之后必须进行的最后一个实践性的教学环节，是对学生所学知识的一个综合检验。它是学生从学校走向工作岗位必需经历的一个环节，有助于学生对所学专业知识的深入了解，使学生熟悉有关的设计、施工规范和手册，进一步提高工程制图、理论分析和运用计算机辅助软件的能力，并熟练掌握各种绘图软件，培养学生综合应用所学理论知识解决一般房屋建筑工程的建筑设计、结构设计以及施工组织设计方面的能力，使他们受到土木工程师所必需的基本训练，达到培养建筑工程专业人才的目的。本人的设计课题是青岛工学院的一栋教学楼，总占地面积约1188，地处校内。本设计按照最新规范进行设计，由结构图、中英文摘要、建筑设计说明书、结构方案说明书、结构设计计算书、施工组织设计等部分组成。59济南大学毕业设计第二章 青岛工学院教学楼建筑设计 2.1工程概况工程名称：青岛工学院教学楼。该项目占地面积1188m2，建筑面积约5000m2，长约54m，宽约22m，2014年落实投资计划，投资概算3200万元，目前规划定点正在申报中。为适应学校的长远发展，要把该教学楼建成学院的标志性建筑物。优选教学楼工程设计方案，建筑设计与结构设计、施工图的绘制，有关事项具体说明如下： 建筑设计：新兴建教学楼位于青岛市，东临学校的游泳馆，西临宿舍楼，正南面有大片的草地及学校的体育馆，北面靠近科教楼。教学楼的工程设计在考虑安全、经济（不超概算）的基础上，要与周围环境协调，把艺术与建筑有机地融合在一起，做到庄重而富有生气，简朴而典雅，满足使用功能的同时突出学校特色2.2设计依据1 罗向荣 钢筋混凝土结构 高等教育出版社，20062 翟爱良、李平 混凝土结构设计（原理） 中国水利水电出版社3建筑抗震设计规范GB50011-20104高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 3-20025建筑设计防火规范GB 50016-20116办公建筑设计规范JGJ67-20067建筑结构设计统一标准（GBJ6884）8建筑结构荷载规范（GB500092012）9混凝土结构设计规范（GB500102010）2.3平面组合设计1、建筑结构方案：对于建筑物的土质和所在地区的抗震等要求，选择框架结构和桩基础，具体见结构施工图。2、平面组合：对于教学楼来说，首先要保证其用途，并且符合经济合理的要求，在平面布置上符合抗震和消防的要求，应本工程总长度未超过55m，因此未设伸缩及抗震缝。在消防方面，楼梯的布置和走廊的长度、宽度均已符合设计规范要求。3、交通组织及防火疏散设计：在垂直的交通方面，在适合的位置都已设置了楼梯，并加设了消防通道。考虑到防火疏散的要求，对办公楼楼的走廊适当加宽。4、对于卫生间，女生应按每25人设一个大便器计算；男生应按每50人设一个大便器和1000mm长小便槽计算，并按每90人应设一个洗手盆。5、采光通风：根据该建筑物的性质，将窗台安排到离地面900mm的高度，以保证有足够的采光和通风。6、防火要求：本工程属多层建筑，二级防火。按二级防火要求，房间到最近的疏散口最大距离应小于35m，本设计中的房间布置均能满足。2.4立面和剖面设计青岛工学院某教学楼为多层结构，建筑总高19.8米，共5层，首层层高4.2m，标准层与顶层层高3.6，设1.2m女儿墙。室内外高度差0.45m。教室外墙设2400mm1800mm铝合金玻璃窗，内墙设1200mm1000mm铝合金玻璃窗。采光等均能满足规范要求。2.5建筑构造做法和节点设计散水、楼地面、内外墙及防水屋面等做法详图见建筑结构施工图。2.6排水屋面排水沟，排水管布置等详见建筑结构施工图。第三章 青岛工学院教学楼结构设计3.1工程概况工程名称青岛工学院某教学楼。结构形式从整个教学楼建筑中选取一个结构单元进行结构设计，结构形式采用现浇的钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下独立基础。防火设计本工程属小高层建筑，二级防火。按二级防火要求，房间到最近的疏散口最大距离应小于35m，本设计中的房间布置均能满足。抗震设计抗震设防烈度：6度设防，0.05g，II类场地。3.2设计依据（1）建设地点：青岛市青岛工学院校内。（2）工程概况：建筑总高19.8米，共5层，首层层高4.2，标准层与顶层层高3.6。室内外高度差0.45m。（3）基本气温：最低-9 oC, 最高33 oC。（4）青岛市年相对湿度平均62%。（5）主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压w0=0.60kN/m2（6）基本雪压：0.20 kN/m2 （7）抗震设防烈度：6度设防，0.05g，II类场地。 （8）材料选用：采用C40混凝土（弹性模量Ec=3.25104N/mm2,抗压强度设计值fc=19.1Mpa,轴心抗拉强度设计值ft=1.71Mpa） （9)钢筋：梁、柱中箍筋和板及基础底板内钢筋采用HPB235，梁、柱中纵向受力钢筋采用HRB335，抗压强度：300 N/mm2，抗拉强度：300 N/mm2 。 （10）墙体：填充墙采用粉煤灰轻渣空心砌块。 （11）女儿墙：高1.2米。 （12）建筑采用铝合金窗，自重：0.4 KN/m2。 屋面做法：（从上往下）二毡三油防水层上铺小石子，20mm厚水泥砂浆找平，80mm厚膨胀珍珠岩保温层，1:10水泥珍珠岩找坡（坡度2%），120厚钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆（17 kN/m3）抹底。上人屋面：活载标准值2.0 KN/m2楼面做法：12mm厚大理石地面，30mm厚细石混凝土，120厚钢筋混凝土现浇楼板，20mm混合砂浆抹底。楼面活载标准值：2.5 KN/m2外墙做法：贴瓷砖墙面（0.5kN/m2），20mm水泥砂浆，240mm厚粉煤灰轻渣空心砌块（7.5 kN/m3），设2400mm1800mm铝合金玻璃窗，内壁20mm混合砂浆找平。内墙做法：240mm厚粉煤灰轻渣空心砌块，设1200mm1000mm铝合金玻璃窗，两面各20mm混合砂浆找平。工程地质条件：场地地势平坦，填土层0.7m左右，以下为一般粘土，地基承载力设计值f=170kN/m2，土壤最大冻结深度为0.4m，地下水位12m。3.3 构造设计屋面板及楼面板的保护层厚度为20mm，梁保护层厚度为25mm，柱保护层厚度为35mm。钢筋搭接及锚固均按照规范进行。3.4 结构布置结构承重方案选择：根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架纵横向承重方案，框架梁、柱布置如图3.1所示。3.1 框架平面布置与计算单元简图 取轴上的一榀横向平面框架进行计算，取相邻两个柱距的各1/2宽作为计算单元，如图3.1阴影所示。3.5构件尺寸初步估计1）主要构件选型：a)梁、板、柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构。b)墙体采用：粉煤灰轻渣空心砌块。c)基础：采用柱下独立基础。2)梁、柱截面尺寸估算。（取7轴上的一榀横向框架计算）a)框架柱： 柱截面面积可根据下列方法进行估计：荷载估算：根据经验钢筋混凝土结构楼层平均总竖向荷载框架结构可取13KN/m2 。 中柱负载面积：(7.6+3.0)/24.8=25.44 m2 中柱柱底承受荷载标准值为：恒荷载：25.44135=1653.6 (kN)活荷载：25.442.55=318 (kN) 以1.3N按轴心受压进行验算，即1.3N=，假定受压纵筋总的配筋率=3%，纵向压屈系数=1， C40混凝土：fc=19.1Mpa，得： 1.3(1.21653600+1.4318000)=0.91(19.1A+0.03A300)解得：A=124886 mm2 ， 初步选定400mm400mm，实际面积为A=160000 mm2b）框架梁尺寸确定： （1） 横向框架梁： h=（1/101/18）L=（1/101/18）7.6=0.760.42m 取h=600mm b=（1/21/3）h=（1/21/3）0.6=0.20.3m 取b=250mm 中间框架梁由于跨度较小，截面尺寸取bh=250mm300mm （2）纵向框架梁： h=（1/101/18）L=（1/101/18）4.8=0.270.48m 取h=400mm b=（1/21/3）h=0.130.2m 取b=250mm （3）楼板厚度：（采用双向板） h=1/40L=1/404.8m=0.12m 取h=120mmc）梁柱计算高度、跨度： （1）梁的跨度：取轴线间距，边跨梁为7.6m、中间跨为3m。 （2）柱的计算高度：底层柱高：初步设计基础顶面离室外地面450mm，则底层柱高为4.2+0.45+0.45=5.1m其它层柱高：取层高3.6m。3.6结构计算简图 （1） 三个假设： a：平面结构假定：认定每一方向的水平力只由该纵方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力构件不受力。 b：在水平荷载作用下楼板在自身平面内不产生相对位移。 c：不考虑水平荷载作用下的扭转作用。（2） 框架在竖向荷载作用下，可忽略节点侧移，按刚性方案设计。在水平荷载作用下不能忽略节点侧移，按弹性方案设计。 Ic= i= a)框架柱线刚度计算如下： 柱线惯性矩：Ic=a4/12=0.0021m4 底层柱线刚度：ic1=EcIc/H=1.36107Nm 其他层柱线刚度：ic2=EcIc/H=1.93107Nm b)框架梁线刚度计算如下： 计算框架梁的截面惯性矩，考虑楼面板与梁的连接使惯性矩增大有利影响（板对梁的翼缘作用），故要2. 边跨梁的惯性矩：Ib1=2bh3/12=0.009m4 边跨梁的线刚度：ib1=EcIb1/L=3.85107Nm 中间跨梁的惯性矩：Ib2=2bh3/12=0.001m4 中间跨梁的线刚度：ib2=EcIb2/L=1.22107Nm c)相对线刚度： 取ib1=3.85107Nm=1 则：ib2=1.173.85=0.32 ic1=0.35 ic2=0.50得计算简图如下：3.2 框架计算简图3.7恒荷载及内力分析（1）屋面恒荷载：(上人屋面)二毡三油上铺小石子： 0.35 kN/m220mm厚水泥砂浆找平： 20kN/m30.02m=0.4kN/m280mm厚膨胀珍珠岩保温层： 0.08m2.5kN/m3=0.2 kN/m21:10水泥珍珠岩找破（2%坡度）： 1/218.22%1/211kN/m3=1.5kN/m2现浇楼板（120mm厚）： 0.12m25kN/m3=3 kN/m220mm厚混合砂浆抹底： 0.02m17kN/m3=0.34kN/m2屋面恒荷载标准值： 5.79kN/m2活荷载标准值： 2.0 kN/m2 （2）楼面恒荷载： 12mm大理石地面： 0.012m28kN/m3=0.34kN/m2 30mm细石混凝土： 0.03m24kN/m3=0.72kN/m2 现浇楼板（120mm厚）： 0.12m25kN/m3=3 kN/m2 20mm厚混合砂浆抹底： 0.02m17kN/m3=0.34kN/m2 楼面恒荷载标准值： 4.4 kN/m2活荷载标准值： 2.5 kN/m2（3）构件自重：（注：考虑到梁柱抹灰，钢筋混凝土容重取26kN/m3）梁自重（边跨） （0.6-0.12）0.2526=3.12kN/m梁自重（中间跨） （0.3-0.12）0.2526=1.17kN/m梁自重（纵跨） （0.4-0.12）0.2526=1.82kN/m柱自重 0.40.426=4.16kN/m（4）外纵墙自重：贴瓷砖墙面 (4.83.2-2.41.8) 0.5 =5.52kN20mm水泥砂浆 (4.83.2-2.41.8) 0.0220=4.42kN240mm粉煤灰轻渣空心砌块 0.24(4.83.2-2.41.8)7.5=19.87 kN铝合金门窗 （2.41.8)0.4 =1.73kN20mm混合砂浆粉刷内墙面 (4.83.2-2.41.8)0.0217=3.75kN合计 （5.52+4.42+19.87+1.73+3.75）4.8=7.35 kN/m外横墙：9.12 kN/m 内纵墙自重： 铝合金窗 （1.21.0)0.4=0.48kN 1200mm2400mm木门（1.22.4）0.2=0.58kN240mm粉煤灰轻渣空心砌块 0.24(4.83.2-1.2-2.88)7.5=20.30 kN20mm混合砂浆粉刷两墙面 (4.83.2-1.2-2.88)0.0417=7.67kN合计 （0.48+0.58+20.30+7.67）4.8=6.05 kN/m 横墙自重：240mm粉煤灰轻渣空心砌块 0.243.07.5=5.4 kN/m 20mm混合砂浆粉刷两墙面 20.023.017=2.04kN/m合计 7.44 kN/m （5）女儿墙重： 贴瓷砖墙面 1.20.5 =0.6kN/m20mm水泥砂浆 1.20.0220=0.48 kN/m240mm粉煤灰轻渣空心砌块 0.241.27.5=2.16 kN/m20mm混合砂浆粉刷内墙面 1.20.0217=0.41kN/m合计3.65kN/m在边跨，板传给屋面梁的恒荷载和活荷载都是梯形的分布荷载。在中间跨，则是三角形的分布荷载，如下图所示。为计算简便，按支座弯矩等效原则将其简化为矩形分布。3.3屋面板传荷载示意图梯形荷载作用时：a= q1=（1-2a2+a3）q a=2.4/7.6=0.32三角形荷载时：q1=5/8q 屋面边跨梁上线荷载： q1=(1-2a2+a3)q+3.12kN/m=(1-20.322+0.323)5.79kN/m24.8m+3.12kN/m =26.13kN/m屋面中间跨梁上线荷载：q 2=5/8q+1.17kN/m =5/85.79kN/m23.0m+1.17kN/m=12.03 kN/m 楼面边跨梁上线荷载： q 1=（1-2a2+a3）q+3.12kN/m+7.44kN/m=28.55kN/m 楼面中间跨梁上线荷载： q 2=5/8q+1.17kN/m =5/84.4kN/m23.0m+1.17kN/m=9.42 kN/m框架中各层恒荷载作用分布如图：3.4 恒荷载作用分布图（4） 采用弯矩二次分配法计算各杆件的弯矩。 计算步骤如下：1、 因框架结构和荷载对称，取半跨进行分析，计算分配系数、固端弯矩。2、 将各节点不平衡弯矩进行第一次分配。3、 将分配弯矩向相邻远端传递，传递系数为1/2。4、 将各节点因传递弯矩而产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配，使各节点处于平衡状态。5、 将各杆端的固端弯矩、分配弯矩和传递弯矩相加，即得各杆端弯矩。弯矩二次分配法计算过程如图3.5所示，最终弯矩图如图3.6所示。3.5 弯矩二次分配计算过程（kNm）3.6 恒荷载作用下弯矩图 （5）恒荷载作用下框架的剪力计算。杆端截面的剪力式中V0-简支梁的梁端剪力，对于柱，V0=0；M1、M2-梁左、右端的弯矩值或柱上、下端的弯矩值。 恒荷载作用下，框架的剪力图如图3.7所示。3.7 恒荷载作用下剪力图（6）恒荷载作用下的框架柱轴向力计算。框架柱的轴向力可以不计梁的连续性影响，近似地按所承担的竖向荷载从属面积计算。框架边柱A4A5在顶点A5处的轴力为：=5.794.87.6/2（屋面）+3.127.6/2（边跨梁）+1.824.8（纵梁）+3.654.8（女儿墙）=143.72kN柱A3A4柱顶轴向力：=+4.44.83.8（楼面）+3.123.8（边跨梁）+1.824.8（纵梁）+7.354.8（外纵墙）+7.943.8（内横墙）=143.72+166.3=310.02kN同理可得：柱A2A3柱顶轴向力：=+166.3=476.32kN柱A1A2柱顶轴向力：=+166.3=642.62kN柱A0A1柱顶轴向力：=+166.3=808.92kN框架内柱B4B5柱顶轴向力：=5.794.8（7.6+3.0）/2（屋面）+3.127.6/2（边跨梁）+1.173/2（中间梁）+1.824.8（纵梁）=169.64kN柱B3B4柱顶轴向力：=+4.44.85.3（楼面）+3.123.8（边跨梁）+1.171.5（中间梁）+1.824.8（纵梁）+6.054.8（内纵墙）+7.943.8（内横墙）=169.64+193.50=363.14kN同理可得：柱B2B3柱顶轴向力： =+193.50=556.64kN柱B1B2柱顶轴向力：=+193.50=750.14kN柱B0B1柱顶轴向力：=+193.50=943.64kN每层柱柱底轴力=柱顶轴力+柱自重。底层柱自重为： 4.16（5.1-0.6）=18.72kN 其它层柱自重为：4.16（3.6-0.6）=12.48kN则恒荷载作用下框架柱的轴力如下图3.8所示3.8 恒荷载作用框架柱轴力图电算结果：电算恒荷载作用下弯矩、轴力图电算恒荷载作用下剪力图3.8 活荷载及其内力分析（1）屋面活荷载：屋面为上人屋面活荷载： 2.0kN/m2边跨框架梁承受的由屋面板、楼面板传来活荷载形式仍为梯形，中间跨为三角形，按支座弯矩等效原则将其转化为矩形分布的梁上线荷载：边跨：q1=（1-2a2+a3）q=（1-20.322+0.323）2.0kN/m24.8m=7.95kN/m中间跨：q2=5/8q=5/82.0kN/m23.0m=3.75 kN/m（2）楼面活荷载：由GB 50009-2012 建筑结构荷载规范得教学楼楼面活荷载： 2.5kN/m2边跨：q1=（1-a2+a3）q=（1-20.322+0.323）2.5kN/m24.8m=9.94kN/m中间跨：q2=5/8q=5/82.5kN/m23.0m=4.69 kN/m（3）活荷载作用下框架内力计算与恒荷载作用下计算相同。框架中各层恒荷载作用分布如图：3.9 活荷载作用分布图 活荷载作用下框架内力计算结果如下图所示。 3.10 活荷载作用下框架弯矩图3.11 活荷载作用下框架剪力图3.12 活荷载作用下框架轴力图活荷载电算：电算活荷载作用下弯矩、轴力图电算活荷载作用下剪力图3.9 风荷载及其内力分析（1）风荷载计算 基本风压值：w0=0.6kN/m2 垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算公式： 因为本建筑是多层建筑，总高H不超过30m，则z=1.0 查风荷载体型系数表可得值。 迎风面=0.8，背风面=-0.5，则取=1.3 作用在框架节点上的水平风荷载 B为4.8m查表计算得：表3.1离地高度z/m 19.050.731.01.30.63.68.20 15.450.651.01.30.63.68.76 11.850.651.01.30.63.68.76 8.250.651.01.30.63.68.76 4.650.651.01.30.64.6510.04 左风荷载作用下荷载分布图如下图：3.13 风荷载作用下荷载分布图（2） 各柱D值及剪力分配系数计算： 风荷载作用下需要考虑框架节点的侧移。采用D值法。 抗侧移刚度D可表示为： D= 对框架的底层柱，当柱脚为固定时： a= K= 对框架的其他层柱： a= 对于中柱：K= 对于边柱： K= 第五层：A、D柱：K= a= D=0.23B、C柱：K=2.64 a=0.57 D=0.26第二至四层： A、D柱：K= a= D=0.23 B、C柱：K=2.64 a=0.57 D=0.26第一层：A、D柱：K=2.86 a=0.69 D=0.11B、C柱：K=3.77 a=0.74 D=0.12剪力分配系数： = （3.15） 第五层： A=0.23 B=0.27同理可得：C=0.27 D=0.23 第二至四层：A=D=0.23 B=C=0.27 第一层： A=D=0.24 B=C=0.26（3）各柱反弯点位置以及柱端弯矩和剪力可根据公式Vij=与得到。其中-标准反弯点高度比（查表）-上、下梁刚度变化时的反弯点高度比修正值、-层高度变化时反弯点高度比修正值各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩如下表3.2所示。表3.2 各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩层号柱号VijK五A(D)0.238.201.892.00.4001.442.724.08B(C)0.272.212.640.4301.553.434.53四A(D)0.2316.963.902.00.4501.626.327.72B(C)0.274.582.640.4501.627.429.07三A(D)0.2325.725.922.00.5001.8010.6610.66B(C)0.276.942.640.5001.8012.4912.49二A(D)0.2334.487.932.00.5001.8014.2714.27B(C)0.279.312.640.5001.8016.7616.76一A(D)0.2444.5210.682.860.5502.8130.0124.46B(C)0.2611.583.770.5502.8132.5426.52（4） 梁端弯矩的计算：梁端弯矩可根据节点平衡原理求出，按各节点上梁的线刚度大小进行分配。（5） 风荷载作用下的内力图根据上述计算可得左风荷载作用下的内力图。3.14 左风荷载作用下的弯矩图3.15 左风荷载作用下的剪力图（只标注右面）3.16 左风荷载作用下柱轴力图电算风荷载作用下弯矩、轴力图电算风荷载作用下剪力图3.10地震荷载内力分析（1）水平地震作用标准值的计算框架的抗震等级：由建筑抗震设计规范可知，抗震设防烈度为6度，0.05g，该框架的抗震等级为四级。场地和特征周期值：根据工程地质报告和土的类型划分，可知该场地为类场地，由设计地震分组为第三组，可查得特征周期值Tg=0.45s。（2）各层地震作用计算：计算结构总重力荷载代表值 重力荷载取值原则：恒荷载100%，雪荷载、楼面活荷载取50%，屋面活荷载不考虑。经计算： 女儿墙自重3.65（53.4+18.2）2=522.68kN屋面恒荷载 5.79屋面雪荷载2.0楼面恒荷载 4.4楼面活荷载2.5梁自重（边跨） 3.12kN/m梁自重（中间跨） 1.17kN/m合计每层梁自重为1051 kN梁自重（纵跨） 1.82kN/m柱自重 4.16kN/m合计标准层柱自重为649 kN首层柱自重为973 kN外纵墙自重7.35 kN/m外横墙自重9.12 kN/m3-5层隔墙自重2423kN内纵墙自重6.05 kN/m2层隔墙自重2536kN内横墙自重7.44 kN/m首层隔墙自重2480kN每层建筑面积A=972 将楼层上下各半层墙体重量与楼层重量集中于该层标高处，得各层重力荷载代表值：五层顶 =恒+0.5雪=522.68+5.79972+1051+649/2+2423/2+0.52.0972=9710kN四层顶 =恒+0.5活=4.4972+1051+649+2423+0.52.5972=9615kN三层顶=恒+0.5活=4.4972+1051+649+2423+0.52.5972=9615kN二层顶=恒+0.5活=4.4972+1051+649+(2423+2536)/2+0.52.5972=9671kN首层顶 =恒+0.5活=4.4972+1051+(649+973)/2+(2480+2536)/2+0.52.5972=9862kN结构总重力代表值为： =48473 kN（3）结构自震周期T对框架结构，采用经验公式计算: T=0.085n=0.0855=0.43s（4）地震影响系数由=0.45s，T=0.43s， T，则由地震影响曲线取多遇地震时，6度设防烈度=0.04（5）计算水平地震作用标准值（采用底部剪力法计算）=0.040.8548473=1648.08kN=（98625.1+96718.7+961512.3+961515.9+971019.5） =591060.8kNm=140.27kN=231.92kN=327.08kN=423.54kN=525.2kN（5）水平地震作用产生的框架内力取轴上的一榀横向平面框架进行计算，计算简图为：3.17 水平地震荷载作用下计算简图与风荷载内力分析相同，采用D值法对水平地震作用下结构内力进行计算，计算结果如下图3.18 水平地震荷载作用下弯矩图3.19 水平地震荷载作用下剪力图3.20 水平地震荷载作用下轴力图电算结果：电算水平地震作用下结构弯矩、轴力图电算地震作用下剪力图3.11 内力组合（1） 框架梁的内力组合考虑以下五种荷载组合:1) 1.2恒+1.4活+1.40.6风荷载2) 1.2恒荷载+0.7(1.4活荷载+1.4风荷载)3) 1.35恒荷载+0.71.4活荷载4) 1.2(恒+0.5活)+1.3左地震荷载对于活荷载作用下跨中弯矩还应乘以内力调整系数1.2再进行内力组合，框架梁内力组合表如下表3.3所示，标准层，顶层、首层的边跨梁和中间梁组合如下表。表3.3 框架梁内力组合表梁截面内力恒荷载活荷载风荷载地震荷载组合1)2)3)4)A5B5A5B5弯矩M5922.37.410.8108.23699.906101.50498.22剪力V84.324.71.82.6137.252127.13138.011119.36跨中弯矩M132.836.70.60.8211.244195.914215.246182.42B5A5弯矩M78.124.26.19.1132.724123.414129.151120.07剪力V89.325.21.82.6143.952133.62145.251125.66B5C5B5C5弯矩M27.56.82.99.544.95642.50643.78949.43剪力V15.84.422.926.825.23225.64225.37跨中弯矩M12.32.40018.1217.11218.95716.2C5B5弯矩M27.572.99.545.23642.70243.98549.55剪力V15.84.622.927.0825.42825.83825.49A4B4A4B4弯矩M99.437.718.728.7187.768174.552171.136179.21剪力V96.931.34.67.1163.964151.462161.489144.29跨中弯矩M111380.81.2187.072171.224187.09157.56B4A4弯矩M105.536.517.126.2192.064179.128178.195182.56剪力V98.5314.67.1165.464153.088163.355146.03B4C4B4C4弯矩M186.36.19.535.54433.75230.47437.73剪力V12.65.54.16.326.26424.52822.426.61跨中弯矩M6.30.9008.828.4429.3878.1C4B4弯矩M18.76.66.19.536.80434.88631.71338.75剪力V135.84.16.327.16425.30223.23427.27A3B3A3B3弯矩M94.936.229.846.7189.592178.56163.591196.31剪力V96.631.27.511.8165.9153.846160.986149.98跨中弯矩M114.538.71.21.9192.588176.502192.501163.09B3A3弯矩M10336.527.543197.8186.32174.82201.4剪力V98.831.27.511.8168.54156.486163.956152.62B3C3B3C3弯矩M18.76.59.114.139.18437.72831.61544.67剪力V12.35.46.19.327.44426.0321.8