石材幕墙设计计算书.doc

石材幕墙设计计算书 基本参数: 内江地区基本风压0.400kN/m2 抗震设防烈度6度 设计基本地震加速度0.05g .设计依据: 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001 混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 钢结构设计规范 GB 50017-2003 混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 建筑幕墙 JG 3035-1996 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 铝合金建筑型材 基材 GB/T 5237.1-2004 铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材 GB 5237.2-2004 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺母 GB 3098.15-2000 浮法玻璃 GB 11614-1999 建筑用安全玻璃 第2部分： 钢化玻璃 GB 15763.2-2001 幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 GB 17841-1999 建筑结构静力计算手册 (第二版) BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版).基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； -C类指有密集建筑群的城市市区； -D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：内江百科园一期工程，按C类地区计算风荷载。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001规定采用 风荷载计算公式: Wk=gzszW0 （7.1.1-2） 其中: Wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； gz-高度Z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=K(1+2f) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数。经化简，得： A类场地: gz=0.921+35-0.072(Z/10)-0.12 B类场地: gz=0.891+(Z/10)-0.16 C类场地: gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22 D类场地: gz=0.801+350.252(Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: z=1.379(Z/10)0.24 B类场地: z=1.000(Z/10)0.32 C类场地: z=0.616(Z/10)0.44 D类场地: z=0.318(Z/10)0.60 本工程属于C类地区,故z=0.616(Z/10)0.44 s-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.3.3条取为：-2.0 W0-基本风压,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，内江地区取为0.400kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=EmaxGAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。表5.3.4 水平地震影响系数最大值max抗震设防烈度6度7度8度max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32 内江设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取max=0.04 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0S R b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： SE R/RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值； SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； RE-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0； c.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK S-作用效应组合的设计值； SGk-永久荷载效应标准值； SWk-风荷载效应标准值； SEk-地震作用效应标准值； G-永久荷载分项系数； W-风荷载分项系数； E-地震作用分项系数； W-风荷载的组合值系数； E-地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数G、W、E应分别取1.2、1.4和1.3； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数G应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数G的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数W应取1.0，地震作用于的组合系数E应取0.5。 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数W应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数W和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。.材料力学性能: 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范。(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。表5.2.1 玻璃的强度设计值 fg(N/mm2)种 类厚度（mm）大 面侧 面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.0 19.5151924.0 17.0 2020.0 14.0 钢化玻璃51284.0 58.8151972.0 50.42059.0 41.3注：1. 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定；2. 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时，表中数值 应根据实测结果予于调整；3. 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍。当半钢化玻璃 的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2倍时，其设计值应根据实 测结果予于调整；4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。表5.2.2 铝合金型材的强度设计值fa（N/mm2）铝合金牌号状 态壁厚（mm）强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.5 49.6 133.0 T6不区分190.5 110.5 199.0 6063T5不区分85.5 49.6 120.0 T6不区分140.0 81.2 161.0 6063AT510124.4 72.2 150.0 10116.6 67.6 141.5 T610147.7 85.7 172.0 10140.0 81.2 163.0 (3).钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3采用。表5.2.3 钢材的强度设计值fs（N/mm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d1621512532516d4020512040d60200115Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(4).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm2）材 料E玻 璃0.72105铝合金0.70105钢、不锈钢2.06105消除应力的高强钢丝2.05105不锈钢绞线1.201051.50105高强钢绞线1.95105钢丝绳0.801051.00105 注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。表5.2.10 材料的线膨胀系数(1/)材料材料 玻璃0.8010-51.0010-5不锈钢板1.8010-5铝合金2.3510-5混凝土1.0010-5铝材1.2010-5砌砖体0.5010-5(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。表5.3.1 材料的重力密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃25.6矿棉1.21.5玻璃棉0.51.0钢材78.5岩棉0.52.5铝合金28.0一、风荷载计算 标高为35.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: W0:基本风压 W0=0.40 kN/m2 gz: 35.0m高处阵风系数(按C类区计算) gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22=1.797 z: 35.0m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) z=0.616(Z/10)0.44 =0.616(35.0/10)0.44=1.069 s:风荷载体型系数 s=-2.00 Wk=gzzsW0 (GB50009-2001) =1.7971.0692.00.400 =1.537 kN/m2(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=wWk=1.41.537=2.152kN/m2二、板强度校核: 1.石材强度校核 用级石材，其抗弯强度标准值为：9.0N/mm2 石材抗弯强度设计值：4.20N/mm2 石材抗剪强度设计值：2.10N/mm2 校核依据：=4.200N/mm2 a: 短边长度: 0.770m b: 长边长度: 1.020m t: 石材厚度: 30.0mm GAK:石板自重=840.00N/m2 m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.755) 查表得: 0.141 Wk: 风荷载标准值: 1.537kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5maxGAK =50.040840.000/1000 =0.168kN/m2 荷载组合设计值为： Sz=1.4Wk+1.30.5qEAk =2.261kN/m2 一块板用四个背栓连接，按四角支承板计算，应力设计值为: =6m1Szb2103/t2 =60.1412.2611.0202103/30.02 =2.208N/mm2 2.208N/mm24.200N/mm2 强度可以满足要求 三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) W: 风荷载设计值: 2.152kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.950m qw=WB =2.1521.950 =4.196 kN/m(2)地震荷载计算 qEA: 地震作用设计值(KN/m2): GAk: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 500N/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.040500.000/1000 =0.100 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk =1.30.100 =0.130 kN/m2 qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.1301.950 =0.254 kN/m(3)立柱弯矩:立柱的受力如图所示。 Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 4.196(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.500m Mw=qw(L13+L23)/8/(L1+L2) =(2.8003+0.7003)/8/(2.800+0.700)4.196 =3.341 kNm ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qE(L13+L23)/8/(L1+L2) =(2.8003+0.7003)/8/(2.800+0.700)0.254 =0.202kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用SW+0.5SE组合 M=Mw+0.5ME =3.341+0.50.202 =3.442kNm2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号: XC1ABC 选用的立柱材料牌号:6063 T5 型材强度设计值: 抗拉、抗压85.500N/mm2 抗剪49.6N/mm2 型材弹性模量: E=0.70105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=517.763cm4 Y轴惯性矩: Iy=1284.291cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: Wn=85.385cm3 立柱型材净截面积: An=21.180cm2 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: Ss=76.164cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/An+M/(Wn)a=85.5N/mm2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.950m GAk: 幕墙自重: 500N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=500B/1000 =5001.950/1000 =0.975kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkL =0.9753.500 =3.413kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.23.413 =4.095kN : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 4.095kN An: 立柱型材净截面面积: 21.180cm2 M: 立柱弯矩: 3.442kNm Wn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 85.385cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N10/An+M103/(1.05Wn) =4.09510/21.180+3.442103/(1.0585.385) =40.325N/mm2 40.325N/mm2 a=85.5N/mm2 立柱强度可以满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: dfL/180 df: 立柱最大挠度 Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: Lt1: 立柱最大挠度所在位置支承跨度(支点间的距离) 2.800m R0=L12/2-(L13+L23)/8(L1+L2)(qwk+0.5qEk)/L1 =3.344KN df=10001.4355R0-0.409qWkL1L13/(240.7Ix)=3.451mm Du=U/(Lt11000) =3.451/(3.5001000) =1/811 1/811 1/180 挠度可以满足要求！ 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=49.6N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) R0: 双跨梁长跨端支座反力为: R0=L12/2-(L13+L23)/8/(L1+L2)qwk/L1 =3.344KN Ra: 双跨梁中间支座反力为: Ra=qwk(L13+L23)/(8L1L2)+(L1+L2)/2) =9.507KN Rb: 双跨梁短跨端支座反力为: Rb=|qwk(L1+L2)-R0-Ra| =2.360KN Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) Rc=|qwkL1-R0| =5.048 KN Qwk=max(R0,Rb,Rc) =5.048 KN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.45.048 =7.068kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) R0_e: 双跨梁长跨端支座反力为: R0_e=L12/2-(L13+L23)/8/(L1+L2)qek/L1 =0.218KN Ra_e: 双跨梁中间支座反力为: 0.619KN Ra_e=qek(L13+L23)/(8L1L2)+(L1+L2)/2) =0.619KN Rb_e: 双跨梁短跨端支座反力为: -0.154KN Rb_e=|qek(L1+L2)-R0_e-Ra_e| =0.154KN Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) Rc=|qekL1-R0_e| =0.328 KN QEk=max(R0_e,Rb_e,Rc) =0.328 KN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.328 =0.427kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.5QE组合 Q=Qw+0.5QE =7.068+0.50.427 =7.281kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: 76.164cm3 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm Ix: 立柱型材截面惯性矩: 517.763cm4 =QSs100/(IxLT_x) =7.28176.164100/(517.7636.000) =17.851N/mm2 =17.851N/mm2 15674.0N Ncbl=23040.0N 15674.0N 强度可以满足 角码抗承压能力计算: 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) Lct2: 角码壁厚: 10.0mm Jy: 角码承压强度: 305.000N/mm2 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D22JyLct2Num1 =16.000230510.0002.000 =195200.0N 195200.0N 15674.0N 强度可以满足 五、幕墙预埋件总截面面积计算 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 =4095.0N N: 法向力设计值: N=N1 =15129.7N M: 弯矩设计值(Nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 100.0mm M=Ve2 =4095.0100.0 =409500.0Nmm Num1: 锚筋根数: 4根 锚筋层数: 2层 r: 锚筋层数影响系数: 1.0 关于混凝土：强度等级C35 混凝土轴心抗压强度设计值:fc=16.700N/mm2 按现行国家标准混凝土结构设计规范 GB50010-2002 表4.1.4采用。 选用HRB 335锚筋 锚筋强度设计值:fy=300.000N/mm2 d: 钢筋直径: 12.0mm v: 钢筋受剪承载力系数: v=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 依据GB50010 10.9.1-5式计算 =(4.0-0.0812.000)(16.700/300.000)0.5 =0.7 因为v大于0.7，所以取v=0.7 t: 锚板厚度: 8.0mm b: 锚板弯曲变形折减系数: b=0.6+0.25(t/d) 依据GB50010 10.9.1-6式计算 =0.6+0.25(8.0/12.000) =0.8 Z: 外层钢筋中心线距离: 180.0mm As: 锚筋实际总截面积: As=Num1d2/4 =4.0003.14d2/4 =452.2mm2 锚筋的总截面积计算值: 依据GB50010 10.9.1-1和10.9.1-2等公式计算 As1=V/(rvfy)+N/(0.8bfy)+M/(1.3rbfyZ) =109.3mm2 As2=N/(0.8bfy)+M/(0.4rbfyZ) =107.0mm2 109.3mm2 452.2mm2 107.0mm2 452.2mm2 4根12.000锚筋可以满足要求! 锚板面积 A=45000.0 mm2 0.5fcA=375750.0 N N=15129.7N 0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求! 六、幕墙预埋件焊缝计算 根据钢结构设计规范GB50017-2003 公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算 hf:角焊缝焊脚尺寸8.000mm L:角焊缝实际长度100.000mm he:角焊缝的计算厚度=0.7hf=5.6mm Lw:角焊缝的计算长度=L-2hf=84.0mm fhf:角焊缝的强度设计值:160N/mm2 f:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 m:弯矩引起的应力 m=6M/(2helw2f) =25.484N/mm2 n:法向力引起的应力 n =N/(2heLwf) =13.182N/mm2 :剪应力 =V/(2HfLw) =3.047N/mm2 :总应力 =(m+n)2+2)0.5 =38.786 =38.786N/mm2fhf=160N/mm2 焊缝强度可以满足! 七、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算简图如下图所示：1. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材号: XC5XF023 选用的横梁材料牌号: 6063 T5 横梁型材抗剪强度设计值: 49.600N/mm2 横梁型材抗弯强度设计值: 85.500N/mm2 横梁型材弹性模量: E=0.70105N/mm2 Mx横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) My横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) Wnx横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩: Wnx=57.398cm3 Wny横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩: Wny=25.952cm3 型材截面积: A=16.391cm2 塑性发展系数，可取1.052. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: Mx/Wnx+My/Wnyf=85.5(1)横梁在自重作用下的弯矩(kNm) 横梁上分格高: 1.130m 横梁下分格高: 0.850m H-横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 0.990m l-横梁跨度,l=1520mm GAk: 横梁自重: 270N/m2 Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): Gk=270H/1000 =2700.990/1000 =0.267kN/m G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m) G=1.2Gk =1.20.267 =0.321kN/m My: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kNm) My=GB2/8 =0.3211.5202/8 =0.093kNm(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) 风荷载线分布最大集度标准值(梯形分布) qwk=WkH =1.5370.990 =1.522KN/m 风荷载线分布最大集度设计值 qw=1.4qwk =1.41.522 =2.130kN/m Mxw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) Mxw=qwB2(3-H2/B2)/24 =2.1301.5202(3-0.9902/1.5202)/24 =0.528kNm(3)地震作用下横梁弯矩 qEAk: 横梁平面外地震作用: E: 动力放大系数: 5 max: 地震影响系数最大值: 0.040 GAk: 幕墙构件自重: 270 N/m2 qEAk=5max 270/1000 =50.040 270/1000 =0.054kN/m2 qex: 水平地震作用最大集度标准值 B: 幕墙分格宽: 1.520m 水平地震作用最大集度标准值(梯形分布) qex=qEAkH =0.0540.990 =0.053KN/m qE: 水平地震作用最大集度设计值 E: 地震作用分项系数: 1.3 qE=1.3qex =1.30.053 =0.069kN/m MxE: 地震作用下横梁弯矩: MxE=qEB2(3-H2/B2)/24 =0.0691.5202(3-0.9902/1.5202)/24 =0.017kNm(4)横梁强度: : 横梁计算强度(N/mm2): 采用SG+SW+0.5SE组合 Wnx: 横梁截面绕截面X轴的净截面抵抗矩: 57.398cm3 Wny: 横梁截面绕截面Y轴的净截面抵抗矩: 25.952cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =103My/(1.05Wny)+103Mxw/(1.05Wnx)+0.5103MxE/(1.05Wnx) =12.307N/mm2 12.307N/mm2 a=85.5N/mm2 横梁正应力强度可以满足 3. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: x=VySx/(Ixtx)49.6N/mm2 校核依据: y=VxSy/(Iyty)49.6N/mm2 Vx-横梁竖直方向(X轴)的剪力设计值N； Vy-横梁水平方向(Y轴)的剪力设计值N； Sx-横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩=11.412cm3； Sy-横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩=20.000cm3； Ix-横梁绕截面X轴的毛截面惯性矩=428.166cm4； Iy-横梁绕截面y轴的毛截面惯性矩=90.838cm4； tx-横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度=6.0mm； ty-横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度=7.0mm； f-型材抗剪强度设计值=49.6N/mm2；(1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值: 1.537kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.520m 风荷载呈梯形分布时： Qwk=WkHB(1-H/B/2)/2 =1.5370.9901.520(1-0.990/(1.5202)/2 =0.780kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.40.780 =1.092kN(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) 地震作用呈梯形分布时： QEk=qEAkHB(1-H/B/2)/2 =0.0540.9901.520(1-0.990/(1.5202)/2 =0.027kN(4)QE:地震作用下横梁剪力设计值(kN) E: 地震作用分项系数: 1.3 QE=1.3QEk =1.30.027 =0.036kN(5)Vy: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN): 采用Vy=Qw+0.5QE组合 Vy=Qw+0.5QE =1.092+0.50.036 =1.110kN(6)Vx: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kN): Vx=GB/2 =0.244kN(7)横梁剪应力 x=VySx/(Ixtx) =1.11011.412100/(428.1666.0) =0.493N/mm2 y=VxSy/(Iyty) =0.24420.000100/(90.8387.0) =0.767N/mm2 x=0.493N/mm2 f=49.6N/mm2 y=0.767N/mm2 f=49.6N/mm2 横梁抗剪强度可以满足！ 4.幕墙横梁的刚度计算 铝合金型材校核依据: dfL/180 横梁承受呈梯形分布风荷载作用时的最大荷载集度： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值