内蒙古某全现浇框剪结构住宅小区工程模板施工方案.doc

模板方案 第 1 页 ， 共 67 页 。 呼呼铁铁佳佳园园住住宅宅小小区区工工程程 模模板板施施工工方方案案 模板方案 第 2 页 ， 共 67 页 。 施施工工组组织织设设计计、施施工工方方案案会会签签表表 项目名称：第十三项目部 方案名称：模板施工方 案 责 任部门或岗位签 名日 期 编编 制制 （项项目目经经理理主主持持） 项目经理 审审 核核 （技技术术负负责责人人主主持持） 技术负责人 审审 批批 （法法人人单单位位总总工工或或 授授权权委委托托人人） 总工或委托人 模板方案 第 3 页 ， 共 67 页 。 目目 录录 1.1 工程概况： .4 1.2 总体策划 .5 第第二二章章 施施工工部部署署. .9 9 2.1 施工准备 .9 2.2 流水段划分 11 2.3 施工缝位置 .1 第第三三章章 模模板板设设计计. .1 1 3.1 模板设计依据 .1 3.2 模板设计原则 .1 3.3 模板配置计划 .1 3.4 模板计算书 .6 3.4.1 梁模板计算书 .6 3.4.2 挡土墙墙体模板计算书26 3.4.2 板模板验算 31 第第四四章章 模模板板施施工工. .3 35 5 （一）、砖模施工 35 4.2 钢模施工 36 4.3 竹胶板施工 41 4.4 模板转运 43 4.5 模板的安装 44 4.4 模板的拆除 47 第第五五章章 技技术术质质量量保保证证措措施施. .4 48 8 5.1 材料质量标准 48 5.2 施工质量要求 48 第第六六章章 节节约约材材料料措措施施和和成成品品保保护护. .5 51 1 模板方案 第 4 页 ， 共 67 页 。 第第七七章章 安安全全、文文明明、环环保保施施工工措措施施. .5 52 2 模板方案 第 5 页 ， 共 67 页 。 1 1. .1 1 工工程程概概况况 ： 1.11.1 总体简介总体简介 序号项目内 容 1 工程名称呼铁佳园住宅小区工程 2 工程地址呼和浩特海拉尔东街 3 建设单位呼铁局房地产开发公司 4 设计单位 北京全路通信信号研究设计院 内蒙古智汇工程设计咨询有限责任公司 5 资金来源自筹 6 质量目标合格 1 1. .2 2 结结构构设设计计概概况况 项 目内 容 基础结构形 式 筏型基础 结构形式 主体结构形 式 全现浇剪力墙结构 8#9#10#11#12# 地基土质层天然地基 层（圆砾）地基 地基承载力400kpa 基础垫层 c15 地下室底板、外墙、顶板c30 抗渗 s6 地下室其余部分 c30 首层 1 层墙体 c35 板、柱、梁 c30 楼梯 c30 混凝土强 度等级 维护结构中的构造柱及圈梁等小构件 c20 钢筋类别hpb235、hrb335 模板方案 第 6 页 ， 共 67 页 。 机械连接直径 16 的钢筋采用直螺纹连接 钢筋连接 搭接连接直径 18 的钢筋 抗震设防烈度8 度场地土类别类 结构安全等级二级抗震设防类别丙类 抗震设防 结构抗震等级 二级，地下一层至地上四层为加强 区 砌块墙陶粒混凝土空心砌块 二次结构 内隔墙板100 厚陶粒混凝土板 外 墙250 内 墙200、250 底 板厚800、1000 结构断面 尺寸 （mm） 现浇钢 筋砼结构 楼 板厚100、120、200 墙截面有： 220、200、250mm 等。 楼梯柱尺寸有： 300 mm300 mm 等。 楼梯梁 尺寸有： 250 mm450 mm、200 mm350 mm 等。 梁截面有： 220400、200400、200300、250600、250350、220 600 等。 现浇板厚有： 120mm、130mm、140mm 等。 1 1. .3 3 总总体体策策划划 根据本工程特点，本模板方案主要满足适用、先进、合理等要 求。 、剪力墙模板：采用装配大模板，外挂式脚手架。 、楼梯柱模板：采用2440122010胶合板、次 模板方案 第 7 页 ， 共 67 页 。 龙骨采用 50100木方子、柱箍采用 483.5 钢管、侧向采用双 排脚手架支撑、侧向支撑与柱箍联结成一个整体以提高施工质量。 、楼梯梁模板：采用 2440122010竹胶板、次龙 骨采用 50100木方子、主龙骨采用100100木方子、下部 支撑体系采用满堂红脚手架支撑。 、梁、板模板：采用2440122010厚的竹胶 板， 背楞采用 50100、 100100、木方配合 483.5 钢管， 用对拉螺栓（型号m12、用于梁）拉接，支撑材料为碗扣式支撑 架和 483.5 钢管。 、脱模剂的选用： 无论是新配置的模板，还是已用并清除了污、锈待用的模板、 在使用前必须涂刷脱模剂。因此，脱模剂是混凝土模板不可缺少的 辅助材料。 本工程主要采用油性脱模剂。 模板作为一种周转性材料，在施工质量中起着关键性的作用， 对施工工期、成本投入、质量控制（尤其混凝土 的外型尺寸、 外观质量）有着重要影响。 结构施工时应合理划分施工流水段，增大模板材料的周转频率， 达到高质量、高速度、低成本的最终目的。 1 1. .3 3 模模板板工工艺艺流流程程图图 模板方案 第 8 页 ， 共 67 页 。 模板 支撑体系 预留、预埋 第第二二章章 施施工工部部署署 2 2. .1 1 施施工工准准备备 2.1.1 技术准备 前期工作 混凝土结构工程施工及验收规范 施工图纸 模板设计 材料准备 作业条件 模板施工 模板安装 模板拆除 验收 模板预检资料 向监理报验 资料归档 下道工序 模板 支撑体系 预留、预埋 模板加工阶段 模板方案 第 9 页 ， 共 67 页 。 1）审图 施工前认真查看图纸（包括结构与建筑、专业图纸的对应情况） ，做好图纸审查记录，包括图纸会审记录、设计交底记录及设计答 疑文件等。并根据相关规范及图纸找出模板施工中的难点，做到重 点突出。 2）管理人员及劳务人员研讨及交底会 项目技术部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施 研讨、交底（包括书面和口头）外，由配属队伍管理层向其模板操 作层进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目工程部 和质量总监参加。 2.1.2 加工场地准备 1结构施工阶段设置木模加工棚及模板堆放区。 2模板堆放区必须满足相关消防要求。电源从临近配电箱引 出。 3模 板堆放区维护：四周设3 米高防护架。堆放区栏杆钢 管均刷红、白漆，并在内侧满挂密目安全网；每个堆放区位置设2 个出入口，左、右两侧各设一标识牌，标明模板适用范围、吊运保 养方法、使用注意事项等。 4设专人负责模板堆放和标识，模板堆放应分规格、分类型 集中堆放。模板下部垫通长50100mm 木方， （下雨天气应用塑 料布遮盖）；模板用红漆在背面标注其编号。模板堆放区见总平 面布置图。 模板方案 第 10 页 ， 共 67 页 。 标识牌形式如下： 模板材材标识牌示意图 成品模板标识牌示意图 名 称名 称 生产厂家规 格 进场日期使用部位 2.1.3 材料准备 根据流水段的划分，项目技术部按照施工总进度计划编制了模 板用量 计划。 楼梯梁、柱 、板模以三层计算 ;大模板以流水段配置。 模模板板材材料料计计划划用用量量表表 材料名称规格单位数量备注 竹胶板 10mm 平方米 96000 不包括后补模板 木方 50100 mm 立方米 2000 不包括后补木方 木方 100100 mm 立方米 1500 不包括后补木方 钢管 48 米 6000 2.1.4 劳动力 准备 劳劳动动力力计计划划表表 模板加工组现场施工组 组长2 人组长2 人 班长4 人班长4 人 自检员2 人自检员2 人 木工42 人木工182 人 共计50 人共计190 人 2.1.5 机械准备 模板方案 第 11 页 ， 共 67 页 。 木木工工加加工工机机械械一一览览表表 序号机械名称数量规格 1 平刨 4mb504b 2 压刨 4mb104a 3 圆锯 8mt500 4 无齿锯 8jg400 5 手电锯 8 2.1.6 测量准备 根据平面控制网， 依据测量方案安排测量人员在模板施工前 放好模板线，弹好标高，在浇筑底板混凝土时安排专人监测模板变 形，和支撑体系徐变对结构安全的影响，确保工程质量和施工安全。 2 2. .2 2 流流水水段段划划分分 施工流水段： 模板方案 第 1 页 ， 共 67 页 。 8 号楼流水段划分图： 模板方案 第 1 页 ， 共 67 页 。 9 号楼流水段划分图： 模板方案 第 1 页 ， 共 67 页 。 10 号楼流水段划分图： 模板方案 第 1 页 ， 共 67 页 。 2 2. .3 3 施施工工缝缝位位置置 根据图纸划分的后浇带做为施工缝。 后浇带支设与顶板碗扣架形成整体，要有一定的稳定性、牢固 性。在支设过程中，在后浇带两侧1.5m 范围内设置独立支撑体 系，保留到后浇带混凝土浇筑完毕后拆除，相邻的主次龙骨下可垫 短向木方，以便拆除其他范围顶板模板而不影响后浇带的支撑体系。 模板方案 第 1 页 ， 共 67 页 。 第第三三章章 模模板板设设计计 3 3. .1 1 模模板板设设计计 依依据据 3.1.1 结构施工图、建筑施工图； 3.1.2混凝土结构工程施工及验收规范 （gb 50204-2002） ； 3.1.3施工手册 ； 3.1.4 设计交底、答疑文件； 3.1.5建筑施工手册 缩印本第二版； 3.1.6 施工组织设计及质量目标计划； 3.1.8 建设工程施工合同； 3.1.9 建设工程施工质量验收统一标准（gb50300-2001） 3 3. .2 2 模模板板设设计计原原则则 为确保该工程结构质量在设计过程中，需做到以下几点： 3.2.1 接缝要严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置 的正确，模板构造合理，便于支拆。 3.2.2 在施工过程中，不变形、不破坏、不倒塌。 3.2.3 合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数， 实施文明施工。 3 3. .3 3 模模板板 配配置置计计划划 3.3.1 模板 总配制量: 模板方案 第 2 页 ， 共 67 页 。 序号结构部位模板选型模板数量 1 筏板基础 砖胎模240mm 砖模板 3255 2 楼梯梁、柱10mm 竹胶 板 100 3 梁、板10mm 竹胶 板 96306 4 剪力墙大模板 合计 99661 注：上表为暂估量，具体以预算为准。 3.3.2 对拉螺栓配置数量： 项目螺栓形式单位规格螺栓数量备注 剪力墙带止水环根 m1213000 大螺杆根 3 3. .3 3. .3 3 筏筏板板基基础础 8#、9#、10#楼筏板基础 ：采用 240mm 厚砖胎模， 红机砖， m5.0 水泥砂浆砌筑 。 3 3. .3 3. .4 4 剪剪力力墙墙模模板板 : : 地下室内墙模板配至板底，采用 10mm 厚竹胶板，内背楞为 50100 木方外背楞为双钢管，头一道双钢管距地 230mm，地下室外墙 墙体对拉螺栓焊接止水钢板。采用先安装模板，后安装阴角模的施工顺 序。 地下室外墙模板配至板底，采用 10mm 厚竹胶板，内背楞为 50100 木方外背楞为双钢管，头一道双钢管距地 230mm，地下室外墙 墙体对拉螺栓焊接止水钢板。采用先安装模板，后安装阴角模的施工顺 序。 模板方案 第 3 页 ， 共 67 页 。 墙体模板配至板底，采用 10mm 厚竹胶板，内背楞为 50100 木方 外背楞为双钢管，头一道双钢管距地 230mm，地下室外墙墙体对拉螺栓 焊接止水钢板。采用先安装模板，后安装阴角模的施工顺序。 用于地下室墙体外侧 6钢筋与螺杆焊牢厚50*50止水片满焊12穿墙螺杆 10cm长的螺纹 墙厚-50 地下室外墙止水穿墙螺栓 20厚30*30木块,待拆模后, 凿去木块用1:2的水泥砂浆填平 挡土墙穿墙螺栓示意图 1. 挡土墙背楞及支撑： 项目内背楞外背楞支撑 挡土墙 墙 横向 50100 木方,间距 300mm 坚向 483.5500 483.5 钢管支撑 ,间距 1500mm 2. 背楞明细表： 序号 规格及规格用量 (延长米 ) 1 木方 (50100) 1500 2 483.5 钢管 2000 3.支撑：采用 483.5 钢管，使用钢管量为600 延长米。 3 3. .3 3. .5 5 楼楼梯梯梁梁模模板板 : : 模板方案 第 4 页 ， 共 67 页 。 楼梯梁面板采用10厚竹胶 板， 支撑体系采用满堂红脚手架 以保证模板的垂直度和控制水平位移。 1. 楼梯柱模板 : 项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑 楼梯柱 500500 竖向， 50100 木 方，间距小 于 250mm 横向,双钢管，柱 箍间距500mm， 下方 1/3 柱箍间 距400mm。 / 483.5 钢管 支撑,每边 3 道， 支撑与满堂架 连接 3 3. .3 3. .7 7 梁梁、板板模模板板 梁、板模板采用 10厚胶合板 面板， 100100100 木方做 梁底主龙骨、 50100300 木方做梁侧模主龙骨、 100100600 木方做梁侧模主龙骨。支撑体系为碗扣式满堂脚手 架体系。 拆模时，先拆梁侧模板，后拆梁底模板，在梁与梁的交叉点处 均拼制单块梁底模板，保留延期支撑。 1. 背楞及支撑： 项目内背楞外背楞对拉螺栓支 撑 顶板 100mm50mm 木 方,间距 300mm 100mm50mm 木方,间距 900mm 钢管支撑,纵横立 杆间距 1500mm，水平 杆间距为 1800 梁 梁底模沿长向设 50100 木方间 距小于 250mm； 梁侧模 50100 木方，间距小于 300mm. 侧模用竖向钢管固定， 间距 500 mm。梁高 800 mm 加斜撑。 当梁高超 过 700 mm 设一道 12 对拉 螺栓 483.5 钢管， 纵横间距 1000mm；纵横梁 交点下设一根 483.5 钢管支 撑（超过 700mm 的梁） 2. 背楞明细表： 模板方案 第 5 页 ， 共 67 页 。 序号规格用量 (延长米 ) 1 50100 木方 400000 1 100100 木方 150000 3现浇板支撑采用碗扣式式满堂脚手架，使用钢管量为140000 延长米。 3 3. .3 3. .8 8 楼楼梯梯模模板板 楼梯模板梁板模板采用10mm 胶合板做面板， 50100 木方 做次龙骨，支撑体系为满堂红脚手架体系，483.5 钢管做主 龙骨。具体形式见附 图。 模板方案 第 6 页 ， 共 67 页 。 1 多层板倒角刨平 钉于次龙骨木方上 多层板 木方50100 次龙骨250 1 50100木方250 木方50100 2 说明： 1.模板面层采用18厚多层板，次龙骨采用5080mm木方，间距不大 于250mm。梯板支撑次龙骨沿纵向分布。 2.采用普通钢管483.5做支撑架，立杆纵横间距不大于1000mm，横 杆步距不大于1500mm。 3.梁侧模板采用钢管卡固。 4.搭设支撑脚手架时采用钢管抱柱或抱梁或采用斜撑保证其稳定性。 5.模板接缝处贴海绵条防止漏浆。 多层板倒角 木方用木楔背紧 3 3. .4 4 模模板板 计计算算书书 3 3. .4 4. .1 1 梁梁模模板板计计算算书书 高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范 （jgj130-2001）、 混凝土结构设计规范 gb50010- 2002、建筑结构荷载规范 (gb 50009-2001)、钢结构设计 规范 (gb 50017-2003)等规范编制。 梁段 :l1。 模板方案 第 7 页 ， 共 67 页 。 ( (一一) )、参参数数信信息息 1 1. .模模板板支支撑撑及及构构造造参参数数 梁截面宽度 b(m): 0.2； 梁截面高度 d(m): 0.4； 混凝土板厚度 (mm): 0.15； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）la(m): 0.30； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.30； 脚手架步距 (m): 1.20； 梁支撑架搭设高度 h(m)： 4.5； 梁两侧立柱间距 (m): 0.60； 承重架支设 :木方支撑平行梁截面 a； 立杆横向间距或排距 lb(m): 0.60； 模板方案 第 8 页 ， 共 67 页 。 采用的钢管类型为 483.50； 2 2. .荷荷载载参参数数 模板自重 (kn/m2): 0.50； 钢筋自重 (kn/m3): 1.50； 施工均布荷载标准值 (kn/m2): 2.50； 新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2): 9.6； 倾倒混凝土侧压力 (kn/m2): 2.00； 振捣混凝土荷载标准值 (kn/m2): 2.00； 3 3. .材材料料参参数数 木材品种：落叶松； 木材弹性模量 e(n/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值 fm(n/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值 fv(n/mm2)：1.6； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量 e(n/mm2)： 210000.0； 钢材抗弯强度设计值 fm(n/mm2)：205.0； 面板弹性模量 e(n/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值 fm(n/mm2)：13.0； 4 4. .梁梁底底模模板板参参数数 梁底模板支撑的间距 (mm)： 300.0； 面板厚度 (mm)： 10.0； 5 5. .梁梁侧侧模模板板参参数数 模板方案 第 9 页 ， 共 67 页 。 主楞间距 (mm)： 600； 次楞间距 (mm)： 300； 穿梁螺栓水平间距 (mm)：600； 穿梁螺栓竖向间距 (mm)：600； 穿梁螺栓直径 (mm)： m14； 次楞龙骨材料：木楞 , 宽度 50mm，高度 100mm； 主楞龙骨材料：木楞 , 宽度 100mm，高度 100mm； ( (二二) )、梁梁模模板板荷荷载载标标准准值值计计算算 1 1. .梁梁侧侧模模板板荷荷载载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下 列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； t - 混凝土的入模温度，取25.000； v - 混凝土的浇筑速度，取9m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.4m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 模板方案 第 10 页 ， 共 67 页 。 f； 分别为 21.86 kn/m2、9.6 kn/m2，取较小值 9.6 kn/m2作为 本工程计算荷载。 ( (三三) )、梁梁侧侧模模板板面面板板的的计计算算 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考 虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按 支撑在内楞上的 五跨连续梁计算。 面板计算简图 1 1. .抗抗弯弯验验算算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 面板的最大弯距 (n.mm)； w - 面板的净截面抵抗矩，w = 60.001.81.8/6=32.40cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 2 046.0qlm 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 模板方案 第 11 页 ， 共 67 页 。 1.20.409.61.0=4.61kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.402.001.00=1.12kn/m； q = q1+q2 = 4.61+1.12 = 5.73 kn/m； 计算跨度 (内楞间距 ): l =300.00mm； 面板的最大弯距 m= 0.0465.73300.002 =0.24105n.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.24105/ 3.24104=0.74n/mm2； 面板的抗弯强度设计值 : f = 13.000n/mm2； 面板的受弯应力计算值 =0.74n/mm2 小于 面板的抗弯强 度设计值 f=13.000n/mm2，满足要求！ 2 2. .挠挠度度验验算算 250100 315.0 4 l w ei ql w q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 9.60.40 =3.84n/mm； l-计算跨度 (内楞间距 ): l = 300.00mm； e-面板材质的弹性模量: e = 9500.00n/mm2； i-面板的截面惯性矩 : i = 60.001.801.801.80/12=29.16cm4； 面板的最大挠度计算值 : = 0.3153.84300.004/(1009500.002.92105) = 0.04mm； 面板的最大容许挠度值 : = l/250 =300.000/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值 =0.22mm 小于 面板的最大容 模板方案 第 12 页 ， 共 67 页 。 许挠度值 =1.200mm，满足要求！ ( (四四) )、梁梁侧侧模模板板内内外外楞楞的的计计算算 1 1. .内内楞楞计计算算 内楞 (木或钢 )直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下 的五跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度 100mm，截面惯性矩 i和截面抵抗矩 w分别为 : w = 83cm3；i = 417cm4； 内楞计算简图 （1 1）. .内内楞楞强强度度验验算算 强度验算计算公式如下 : 其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 内楞的最大弯距 (n.mm)； w - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值 (n/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 2 046.0qlm 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.29.61.0+1.42.0001.0) 0.300/1=12.36kn/m； 模板方案 第 13 页 ， 共 67 页 。 内楞计算跨度 (外楞间距 ): l = 600mm； 内楞的最大弯距 : m=0.04612.36600.002= 2.05105n.mm； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =2.05105/8.3104 = 2.47n/mm2； 内楞的抗弯强度设计值 : f = 17.000n/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 = 2.47 n/mm2 内楞的抗弯强 度设计值 小于 f=17.000n/mm2，满足要求！ （2 2）. .内内楞楞的的挠挠度度验验算算 250100 315.0 4 l w ei ql w 其中 e - 面板材质的弹性模量： 10000.00n/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =9.60.30/1= 11.73 n/mm； l-计算跨度 (外楞间距 )：l = 600.00mm； i-面板的截面惯性矩：e = 4.17106n/mm2； 内楞的最大挠度计算值 : = 0.31511.73600.004/(10010000.04.17106) = 0.11mm； 内楞的最大容许挠度值 : = 2.400mm； 内楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 内楞的最大容许挠 度值 =2.400mm，满足要求！ 2 2. .外外楞楞计计算算 外楞 (木或钢 )承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的 五跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度 模板方案 第 14 页 ， 共 67 页 。 100mm，截面惯性矩 i和截面抵抗矩 w分别为 : w = 167cm3；i = 833cm4； 外楞计算简图 （1 1）. .外外楞楞抗抗弯弯强强度度验验算算 其中 - 外楞受弯应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距 (n.mm)； w - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值 (n/mm2)。 最大弯矩 m按下式计算： qlm132.0 其中，作用在外楞的荷载: p = (1.239.101.0+1.42.001.0) 0.600.30/1=8.95kn； 外楞计算跨度 (对拉螺栓竖向间距 ): l = 600mm； 外楞的最大弯距： m = 0.1328950600.000 = 7.1105n.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =4.7105/16.7104 = 4.25 n/mm2； 外楞的抗弯强度设计值 : f = 17.000n/mm2； 外楞的受弯应力计算值 =4.25n/mm2 小于 外楞的抗弯强 模板方案 第 15 页 ， 共 67 页 。 度设计值 f=17.000n/mm2，满足要求！ （2 2）. .外外楞楞的的挠挠度度验验算算 ei pl w 100 603.0 3 其中 e - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00n/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =39.10.600.30/1= 7.04 kn； l-计算跨度 (拉螺栓间距 )：l = 600.00mm； i-面板的截面惯性矩：i = 8.33106mm4； 外楞的最大挠度计算值 : = 0.6037.04103600.003/(10010000.008.33106) = 0.11mm； 外楞的最大容许挠度值 : = 1.600mm； 外楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 外楞的最大容许 挠度值 =1.600mm，满足要求！ 五五、穿穿梁梁螺螺栓栓的的计计算算 验算公式如下 : 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 n/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径 : 16 mm； 穿梁螺栓有效直径 :14 mm； 穿梁螺栓有效面积 : a=76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: n 模板方案 第 16 页 ， 共 67 页 。 =39.10.6000.600/2 =7.038kn。 穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 170.00076/1000 = 12.920 kn； 穿梁螺栓所受的最大拉力 n=7.038kn 小于 穿梁螺栓最大 容许拉力值 n=12.920kn，满足要求！ 六六、梁梁底底模模板板计计算算 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是 按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨 连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢 筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构 自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本工程 中，面板的截面惯性矩 i和截面抵抗矩 w分别为 : w = 300.0018.0018.00/6 = 1.62104mm3； i = 300.0018.0018.0018.00/12 = 1.46105mm4； 1 1. .抗抗弯弯强强度度验验算算 模板方案 第 17 页 ， 共 67 页 。 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中： - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 计算的最大弯矩 (kn.m)； l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2（24.00+1.90） 2.702.401.00=201.398kn/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.52.71.00=1.62kn/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.42.002.701.00=7.56kn/m； q = q1 + q2 + q3=198.288+1.62+7.56=210.578kn/m； 跨中弯矩计算公式如下 : 2 046.0qlm mmax = 0.046210.5780.1002=0.097kn.m； =0.097106/1.62104=5.99n/mm2； 梁底模面板计算应力 =5.99 n/mm2 小于 梁底模面板的 抗压强度设计值 f=13.000n/mm2，满足要求！ 2 2. .挠挠度度验验算算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载，同时不 模板方案 第 18 页 ， 共 67 页 。 考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下 : 250100 315 . 0 4 l w ei ql w 其中， q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.90)2.40+0.5）2.7= 169.182n/mm； l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =100.00mm； e-面板的弹性模量 : e = 9500.0n/mm2； 面板的最大允许挠度值 : =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大挠度计算值 : = 0.315169.182100.04/(1009500.01.46105)=0.04mm； 面板的最大挠度计算值 : =0.04mm 小于 面板的最大允 许挠度值 : = 100.0 / 250 = 0.4mm，满足要求！ 七七、梁梁底底支支撑撑木木方方的的计计算算 1 1. .荷荷载载的的计计算算： (1)钢筋混凝土梁自重 (kn)： q1= (24.000+1.900)2.702.400.100=16.783kn； (2)模板的自重荷载 (kn)： q2 = 0.500.100(22.400+2.700) =0.375 kn； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kn)： 经计算得到，活荷载标准值 p1 = (2.500+2.000) 2.7000.100=1.215 kn； 模板方案 第 19 页 ， 共 67 页 。 2 2. .木木方方的的传传递递集集中中力力验验算算： 静荷载设计值 q=1.216.783+1.20.375=20.59 kn； 活荷载设计值 p=1.41.215=1.701 kn； p=20.59+1.701=22.291 kn。 本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩i和截面抵抗 矩w分别为 : w=167cm3； i=833cm4； 3 3. .支支撑撑方方木木抗抗弯弯强强度度验验算算： 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距 m=22.2910.500/4=2.786 kn.m； 方木最大应力计算值 =2786000/16.7104=16.68n/mm2； 方木抗弯强度设计值 f=17.000 n/mm2； 方木最大应力计算值 16.68n/mm2 小于 方木抗弯强度设计 值 f=17.000 n/mm2，满足要求！ 4 4. .支支撑撑方方木木抗抗剪剪验验算算： 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足 : 模板方案 第 20 页 ， 共 67 页 。 其中最大剪力 q=22.2911000/2=11.15kn； 圆木的截面面积矩 s =0.78550.0050.00 = 1962.50 n/mm2； 圆木受剪应力计算值 t =11.151962.50/(8.3310650.00) = 0.052 n/mm2； 方木抗剪强度设计值 t=1.700 n/mm2； 方木受剪应力计算值 0.052 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计 值 t=1.700 n/mm2，满足要求！ 5 5. .支支撑撑方方木木挠挠度度验验算算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和， 计算公式如下 : 集中荷载 p = q1 + q2 + p1 = 18.373 kn； 方木最大挠度 =18373500.003/(4810000.008.33106)=0.57 mm； 方木的挠度设计值 =0.5001000/250=2.000 mm； 方木的最大挠度 =0.57mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！ 6 6. .支支撑撑体体系系验验算算 本工程梁板体系采用碗扣式脚手架支撑 6.1顶板立杆验算 立杆荷载计算： 顶板支撑体系材料自重 ,即 1200mm900mm 范围内 立杆高度为 7.5+8.5=16m，每米重： 5.85kg（二层） 模板方案 第 21 页 ， 共 67 页 。 总重量为： 165.8510/1030.94kn 水平杆步距为 1200mm，每米重： 4.41 kg 总重量为： 12(1.2+0.9)4.4110/103=1.11kn 主、次龙骨材料用量，木材自重：松木6kn/m3（二层） 主龙骨： 0.9m；次龙骨： 51.2=6m 总重量：（ 0.90.10.1+60.050.1）62=0.47kn 脚手板自重 ,0.4kn/m2（两层） 脚手板： 0.9m2=1.8m 1.80.250.4=0.18kn 顶板模板材料用量，按覆面多层板模板考虑， 0.5kn/m2（二层） 模板面积为： 1.20.93=3.24m2 模板自重为： 3.240.5=1.62kn 混凝土板，板厚均为150mm，容重为 25kn/m3(二层 )。 板的重量为： 0.91.20.152528.1kn 则顶板支撑体系材料自重为： 0.94+1.11+0.47+0.18+1.62+8.1=12.42kn 立杆强度验算 本脚手架中，顶板立杆按平均受力考虑，脚手架按 9001200 布置，则单立杆承重面积为1.20.9=1.08m2，活载 1.083=3.24kn(施工人员及设备荷载标准值为3kn/m2)， 9001200 范围内顶板支撑体系材料自重为12.42 kn。 模板方案 第 22 页 ， 共 67 页 。 则单根立杆受力为： 12.421.2+3.241.4=19.44kn 脚手架步距为 1.2m，单杆承载力为27.8kn，综上强度不会 有问题。 单立杆稳定承载能力计算： 对于整体稳定性的计算参考资料为建筑施工脚手架手册 、 根据 建筑施工脚手架手册 取，按 3 步 3 跨考虑；61 . 1 单立杆面积为： a4.89cm2,i=12.19cm4,w=5.08cm3,i=1.58cm； 单立杆的整体稳定性验算： 脚手架的步距为120cm,i=1.58cm,28.122 58 . 1 12061 . 1 0 i l 查表得：，杆件内组合桁架下为最大值； 438 . 0 单立杆受力已经计算出为：19.44kn 22 3 /205/76.90 489438 . 0 1044 . 9 1 mmnfmmn a n 根据以上柔度系数得到的折减系数，算得碗扣架按稳定性计算 的极限承载能力为： knafn c 9 . 4310489205438 . 0 3 综上单立杆整体稳定性满足要求。 脚手架基础承载能力验算：（立杆下部均设置支座，并满铺 脚手板） 脚手架下部单杆荷载为19.44kn（按动、静荷载提高系数提 高） ，根据 建筑施工脚手架实用手册522 页脚手架立杆基础 模板方案 第 23 页 ， 共 67 页 。 底面积（ a）的确定中第 4 条规定：当一块垫板或垫木上支撑 2 根以上立杆时， a=ab/n（a、b 为垫木的两个边长， n 为立 杆数，且 a 的取值不应大于0.25m2） ，则基础底面积 a=0.254/5=0.2m2，则立杆下要求基础承载力不小于 19.44/0.2=97.2knm2。脚手架基础 为换填 3：7 灰土， 脚手架 的地基承载力能满足要求。 6.2梁位置立杆验算 本工程梁最大截面尺寸为27002400 立杆荷载计算： 梁位置支撑体系材料自重,梁下截面宽度内为六排立杆，立杆 间距为 0.6m。 立杆高度为 7.5+8.5m=16m，每米重： 5.85kg 总重量为： 165.8510/1030.94kn 水平杆步距为 1200mm，每米重： 4.41 kg 总重量为： 12(0.6+0.9)4.4110/103=0.80kn 主、次龙骨材料用量，木材自重：松木6kn/m3（二层） 主龙骨： 2.4m；次龙骨： 50.6=3.0m 总重量：（ 2.40.10.1+50.050.1）62=0.588kn 梁模板材料用量，按覆面多层板考虑，0.5kn/m2 模板面积为： 0.30.62=0.36m2 模板自重为： 0.360.5=0.18kn 混凝土梁截面尺寸为2700mm2400mm，容重为 模板方案 第 24 页 ， 共 67 页 。 25kn/m3。 梁重量为： 0.60.32.425221.6kn 则顶板支撑体系材料自重为： （0.94+0.80+0.588+0.18+21.6）/2=12.054kn 立杆强度验算 本脚手架中，梁下立杆按平均受力考虑，则单立杆承重面积为 0.30.6=0.18m2，活载 0.183=0.54kn(施工人员及设备荷载标 准值为 3kn/m2)，梁脚手架立杆布置范围内材料自重为 12.054kn； 则单根立杆受力为： 12.0541.2+0.541.4=15.1kn 脚手架步距为 1.2 m，单杆承载力为37kn，综上强度不会有 问题。 单立杆稳定承载能力计算： 对于整体稳定性的计算参考资料为建筑施工脚手架手册 （杜荣军）、根据 建筑施工脚手架手册 取； 61 . 1 单立杆面积为： a4.89cm2,i=12.19cm4,w=5.08cm3,i=1.58cm； 单立杆的整体稳定性验算： 脚手架的步距为120cm,i=1.58cm,28.122 58 . 1 12061 . 1 0 i l 查表得：，杆件内组合桁架下为最大值； 438 . 0 单立杆受力已经计算出为：15.1kn 模板方案 第 25 页 ， 共 67 页 。 22 3 /205/ 5 . 70 489438 . 0 10 1 . 15 mmnfmmn a n 根据以上柔度系数得到的折减系数，算得碗扣架按稳定性计算 的极限承载能力为： knafn c 9 . 4310489205438 . 0 3 综上单立杆整体稳定性满足要求。 脚手架基础承载能力验算：（立杆下部均设置支座，并满铺 脚手板） 脚手架下部单杆荷载为15.1kn（按动、静荷载提高系 数提高），根据 建筑施工脚手架实用手册522 页脚手架立杆 基础底面积（ a）的确定中第 4 条规定：当一块垫板或垫木上支 撑 2 根以上立杆时， a=ab/n（a、b 为垫木的两个边长， n 为 立杆数，且 a 的取值不应大于0.25m2） ，则基础底面积 a=0.254/5=0.2m2，则立杆下要求基础承载力不小于 15.1/0.2=75.5 knm2。脚手架基础拟采用换填3：7 灰土 ，地基承载力能 满足要求。 模板方案 第 26 页 ， 共 67 页 。 3 3. .4 4. .2 2 挡挡土土墙墙墙墙体体模模板板 计计算算书书 墙体模板内背楞为 300，外背楞为 460，对拉螺栓为 460。 根据 建筑施工手册 缩印本第四版 “模板工程 ”p514 页 “现浇混凝土结构模板的设计”的有关公式和原理进行验算。 3.4.1.1 墙模板侧压力计算 : 模板方案 第 27 页 ， 共 67 页 。 墙厚取 b=0.50m，墙高取 h=8.1m。 1、新浇筑 混凝土 对模板的侧压力： a.侧压力标准值 按 f1=ch 和 f2=0.22c.t0.1.2.1/2计算，取其较小值。 其中 c为混凝土 重力密度，普通 混凝土 取 24kn/m3； 新浇 混凝土 初凝时间 t0=200/（t+15） ，t 为混凝土 温度取 250c； 施工中 混凝土 分层浇筑，浇筑速度为v=2m/h； t0=5h 1=1.2(掺具有缓凝作用的外加剂) 2=1.15(坍落度取 150mm) h=8.1m f1=248.1=194.4kn/m2 f2=0.22c.t0.1.2