电机学复习题.pdf

1 一、直流电机复习题 1在直流电机中，公式 ae =EC n中的是( A )。 A每极合成磁通 B所有磁极的总磁通 C主磁极每极磁通 D电枢反应磁通 2一台直流电动机额定运行时的电枢电流为120A，已知该电机为6极，电枢绕组为单波绕组，则 此时电机绕组中每个并联支路的电流为( D )。 A10A B20A C40A D60A 3某6极直流电动机电枢绕组采用单叠绕组，额定运行时的电枢电流为120A，则此时电机绕组中 每个并联支路的电流为( B )。 A10A B20A C40A D60A 4一台他励直流发电机，在额定励磁及额定转速1500r/min下空载运行，电枢端电压为220V；若保 持励磁不变将转速增加到1800r/min，在不计电枢反应的条件下电枢空载电压将( D )。 A上升到264V以上 B下降到220V以下 C上升到220V与264V之间 D上升到264V 5一台他励直流发电机，在额定励磁及额定转速1500r/min下空载运行，电枢端电压为220V；若保 持励磁不变将转速减小到750r/min，在不计电枢反应的条件下电枢空载电压将( A )。 A下降到110V B下降到110V以下 C下降到110V与220V之间 D上升到220V以上 6原动机拖动空载运行的某他励直流发电机，当转速为900r/min时，发电机能建立的电压为120V； 若将转速提高到1200r/min，在不计电枢反应的条件下该发电机建立的电压将( C )。 A大于120V而小于160V B大于160V C等于160V D小于等于120V 7原动机拖动空载运行的某并励直流发电机，当转速为900r/min时，发电机能建立的电压为120V； 若将转速提高到1200r/min，在不计电枢反应的条件下该发电机建立的电压将( D )。 A等于160V B小于等于120V C大于120V而小于160V D大于160V 8一台并励直流电动机空载运行时，若不慎将励磁回路断开，电动机转速将( D )。 A保持不变 B减小直到停转 C略微增加 D增加到不允许的值即发生“飞车”事故 9一台并励直流电动机带额定负载运行时，若不慎将励磁回路断开，电动机转速将( B )。 A保持不变 B减小到零即发生“堵转”事故 C略微增加 D增加到不允许的值即发生“飞车”事故 10 直流他励电动机拖动恒转矩负载在额定状态下运行时， 若励磁回路突然断开， 则电枢电流将( A )。 A急剧增大 B急剧减小 C保持不变 D先增大而后再逐渐减小到原值 11 直流并励电动机拖动恒转矩负载在额定状态下运行时， 若励磁回路突然断开， 则电枢电流将( A )。 A急剧增大 B急剧减小 C保持不变 D先增大而后再逐渐减小到原值 12在直流电机的不同励磁方式中，励磁电流等于电枢电流的是( C )。 A他励 B并励 C串励 D复励 13对于不同励磁方式的直流电动机，能通过改变电源极性而改变转向的是( C )。 A串励直流电动机 B复励直流电动机 C他励直流电动机 D并励直流电动机 14启动直流电动机时，应把励磁回路调节电阻R1和电枢回路调节电阻R2的阻值调节到( D )。 AR1最大，R2最大 BR1最大，R2最小 CR1最小，R2最小 DR1最小，R2最大 15一台正向旋转的直流并励发电机接在直流电网上运行，若撤掉原动机，则该电机将( C )。 A停转 B作为电动机反向运转 C作为电动机正向运转 D作为发电机继续运转 16原动机拖动直流并励发电机空载运行，正转时能够建立起稳定的端电压，则反转时( B )。 2 A能够建立起与正转时极性相反的稳定端电压 B不能建立起稳定的端电压 C能够建立起与正转时极性相同的稳定端电压 D能够建立起与正转时极性相同的端电压，但输出电压不稳定。 17 一台直流电动机若电刷逆转向偏离磁场几何中心线一个不大的角度， 电枢反应的性质为( A )。 A直轴去磁兼交轴电枢反应 B交轴电枢反应 C直轴增磁兼交轴电枢反应 D直轴电枢反应 18 一台直流发电机若电刷逆转向偏离磁场几何中心线一个不大的角度， 电枢反应的性质为( C )。 A直轴去磁兼交轴电枢反应 B交轴电枢反应 C直轴增磁兼交轴电枢反应 D直轴电枢反应 19一台并励直流电动机，在保持负载转矩不变的条件下，如果电源电压U下降为U/2，此时电动 机的转速将( B )。 A大约降到原转速的一半 B略有下降 C不变 D增高 20一台他励直流电动机，在保持负载转矩不变的条件下，如果电源电压U下降为U/2，此时电动 机的转速将( A )。 A大约降到原转速的一半 B略有下降 C不变 D增高 21直流电机作为电动机运行时，其电磁转矩( B )。 A是阻转矩 B是拖动转矩 C等于0 D的性质将取决于电机的励磁方式 22直流电机作为发电机运行时，其电磁转矩( A )。 A是阻转矩 B是拖动转矩 C等于0 D的性质将取决于电机的励磁方式 23一台直流电动机拖动一台他励直流发电机运行，发电机的励磁电流和负载电阻均保持不变，当 电动机的转速下降时，发电机的输出功率将( B )。 A增大 B减小 C不变 D先增加后减小 24一台并励直流电动机，其外加电源电压和励磁回路电阻均保持不变，加上恒转矩负载后，发现 电枢电流超过了额定值，此时若增加电枢回路串联的外接电阻，则稳定后电动机的电枢电流将 ( C )。 A增大 B减小 C不变 D先增加后减小 25直流电动机启动时，随着转速的升高，电枢电流由大变小的原因是( A )。 AEa增大 BEa减小 CEa不变 DEa反向 26一台直流发电机的转速由额定值下降为原来的50%，而励磁电流If和电枢电流Ia保持不变，则 电枢绕组感应电势Ea和电磁转矩T的变化情况是( A )。 AEa减小为原值的50%，T保持不变 BEa和T均保持不变 CEa保持不变，T减小为原值的50% DEa和T均减小为原值的50% 27直流电动机采用能耗制动时，电枢回路的制动电阻越大，则( B )。 A制动时间越短 B制动时间越长 C制动电流越大 D制动转矩越大 28不允许空载运行的直流电动机是( A )。 A串励电动机 B并励电动机 C他励电动机 D复励电动机 29直流电动机负载运行后产生的电枢反应，对主磁极磁场的影响是( A )。 A前极端磁场增强，后极端磁场减弱 B前极端和后极端磁场均增强 C前极端磁场减弱，后极端磁场增强 D前极端和后极端磁场均减弱 30嵌放于直流电机极靴表面槽内的绕组被称为( C )。 A励磁绕组 B换向极绕组 C补偿绕组 D电枢绕组 31一台并励直流电动机，额定功率PN=10kW，额定电压UN=220V，额定转速nN=1500r/min，额定 3 效率N=84.5%，电枢回路总电阻(包括电刷与换向器之间的接触电阻)Ra=0.316，励磁回路总电 阻Rf=178，电动机拖动恒转矩负载额定运行时，电源电压突然从220V降到180V，试求： (1) 电压下降瞬间的电枢电流； (2) 稳定后的电枢电流； (3) 稳定后的转速； (计算时不考虑电枢反应的影响并认为磁路没有饱和，磁通与励磁电流成正比。) 32一台并励直流电动机，额定功率PN=7.5kW，额定电压UN=110V，额定转速nN=1500r/min，额 定电流IN=82.2A，电枢回路总电阻(包括电枢与换向器之间的接触电阻)Ra=0.1，励磁回路电阻 Rf=50，电动机拖动恒转矩负载额定运行时，在励磁回路中突然串入一电阻R=10，试求： (1) 励磁回路串入电阻瞬间的电枢电流； (2) 稳定后的电枢电流； (3) 稳定后的转速； (计算时忽略电枢反应的影响并认为磁路没有饱和，磁通与励磁电流成正比。) 33一台并励直流电动机，额定功率PN=17kW，额定电压UN=220V，额定转速nN=3000r/min，额定 电流IN=88.9A，电枢回路总电阻(包括电枢与换向器之间的接触电阻)Ra=0.1，励磁回路电阻 Rf=176，若忽略电枢反应的影响，当电动机拖动恒转矩负载额定运行时，在电枢回路中突然 串入一电阻R=0.15，试求： (1) 电枢回路串入电阻瞬间的电枢电流； (2) 稳定后的电枢电流； (3) 稳定后的转速； 34一台并励直流电动机额定数据为：功率PN=17kW，电压UN=220V，转速nN=3000r/min，电流 IN=88.9A，电枢回路总电阻(包括电枢与换向器之间的接触电阻)Ra=0.1，励磁回路电阻 Rf=180，计算时忽略电枢反应和磁路饱和的影响。试求： (1) 理想空载转速n0； (2) 额定输出转矩T2N； (3) 额定效率N； (4) 负载转矩不变时，电枢回路串入Rtj=0.136后的稳定转速n。 35一台他励直流电动机，额定功率PN=10kW，额定电压UN=220V，额定转速nN=1500r/min，额定 效率N=84.5%， 电枢回路总电阻(包括电枢与换向器之间的接触电阻)Ra=0.316， 电动机拖动恒 转矩负载额定运行时，电源电压突然从220V降到180V，试求： (1) 电压下降瞬间的电枢电流； (2) 稳定后的电枢电流； (3) 稳定后的转速； (计算时不考虑电枢反应的影响) 36. 一台并励直流电动机，额定功率PN=5.5kW，额定电压UN=115V，额定电流IN=58A，额定转速 nN=1480r/min，电枢回路总电阻(含电刷接触电阻)Ra=0.15，励磁回路总电阻Rf=115，在满载 运行时， 电源电压突然下降到100V， 若总的负载转矩不变， 不考虑电枢反应和磁路饱和的影响， 试求： (1) 电压突然下降瞬间的电枢电流 a I ； (2) 稳定后的电枢电流Ia； (3) 稳定后的转速n； 37一台并励直流电动机，额定功率PN=7.2kW，额定电压UN=110V，额定效率N=85%，额定转速 nN=900r/min，电枢回路总电阻(包括电枢与换向器之间的接触电阻)Ra=0.08，额定励磁电流 4 IfN=2A。假设电机磁路不饱和。 (1) 当电动机在额定电压下运行时，空载电枢电流Ia0=4A，计算电机的空载转速为多少？ (2) 若电动机拖动额定恒转矩负载运行，而电源电压突然下降到100V，试求稳定运行后电 动机的转速； 38一台并励直流电动机，额定电压UN=250V，电枢电阻Ra=0.4，电刷压降2U=2V，励磁回路 电阻Rf=125；当电枢电流Ia=50A时，转速n=600r/min，假设电机磁路不饱和。试求： (1) 理想空载转速n0； (2) 负载转矩不变时，转速降为500r/min，电枢回路需串入电阻Rp为多大？ (3) 电枢电流Ia=50A时，转速上升为700r/min，励磁回路需串入电阻Rfp为多大？ 二、变压器复习题 1变压器负载运行时，若增加负载电流，则变压器的铁耗和铜耗的变化情况是( B )。 A铁耗和铜耗均增加 B铁耗不变而铜耗增加 C铁耗和铜耗均不变 D铜耗不变而铁耗增加 2假定某台变压器的额定电压、额定频率和铁心结构已经不可改变，经测试发现其铁心处于过饱和 状态，为了减小饱和程度。应该( C )。 A减少一次侧绕组匝数 B增大二次侧绕组匝数 C增大一次侧绕组匝数 D减少二次侧绕组匝数 3一台变比k=10的单相变压器，从低压侧做空载试验求得励磁阻抗为16，那么从高压侧做空载 实验求得的励磁阻抗应为( A )。 A1600 B160 C16 D0.16 4一台变比k=10的单相变压器，从低压侧做空载试验测得的空载损耗为35W，励磁阻抗为10， 那么如果从高压侧做空载实验，则空载损耗p0和励磁阻抗z0应为( A ) Ap0=35W，z0=1000 Bp0=3500W，z0=1000 Cp0=35W，z0=10 Dp0=3500W，z0=10 5一台变压器的额定电压为220V/110V，如果原边接220V时的空载电流为I01，副边接110V时的 空载电流为I02，则I01与I02的关系为( C )。 AI01I02 BI01=I02 CI02=2I01 DI01=2I02 6一台单相变压器的额定电压为220V/110V，当一次侧电压为250V时，变压器等效电路中的励磁 电阻Rm和励磁电抗Xm的变化情况是( C )。 ARm减小，Xm增加 BRm增加，Xm减小 CRm减小，Xm减小 DRm增加，Xm增加 7 一台额定电压为400V/110V， 额定频率为50Hz的单相变压器， 若将一次侧接在电压为360V，50Hz 的电源上，则其励磁电抗Xm的大小将( A )。 A增加 B减小 C不变 D无法判断 8一台230V/115V的单相变压器，若将原边接在频率相同，电压为380V的电源上，则其励磁电抗 Xm和空载电流I0的变化情况是( A )。 AXm减小，I0增加 BXm增加，I0减小 CXm减小，I0减小 DXm增加，I0增加 9与变压器空载电流大小无关的是( C )。 A电源电压和频率 B铁芯及结构 C副边匝数 D原边匝数 10三相变压器的其他条件不变，只是把原边匝数增加10%，则变压器原、副边每相绕组的漏电抗 X1、X2和励磁电抗Xm的大小变化情况是( C )。 AX1增加到1.21倍，X2和Xm保持不变； BX1和X2均增加到1.21倍， Xm保持不变； CX1增加到1.21倍，X2不变，Xm增加； DX1增加到1.21倍，X2不变，Xm减小； 11一台变压器原设计的额定频率为50Hz，若接到电压值相同的60Hz电网上运行，则铁芯中的磁 5 通将( C )。 A增加 B不变 C减小 D无法判断 12在电源电压和频率一定的条件下，若原边电阻和漏抗压降不能忽略，则在空载，满载和短路三 种运行情况下，变压器铁心中的主磁通0、N和k的大小关系为( B )。 A0=N=k B0Nk C0k 13 一台单相变压器带感性负载运行， 在负载电流大小相同的条件下， 负载功率因数cos2越大则(D)。 A副边电压变化率U越大，效率越高 BU越小，越低 CU越大，越低 DU越小，越高 14 一台单相变压器的额定电压为220V/110V， 如不慎将低压侧误接到220V电源上， 则空载电流( D )。 A与低压侧接110V时的空载电流相等 B比低压侧接110V时的空载电流略有增加 C比低压侧接110V时的空载电流小 D远远大于低压侧接110V时的空载电流 15一台单相降压变压器带负载后，输出电压从空载到满载时降低较多。为了提高满载时的输出电 压，应( D )。 A增加原边匝数 B减小原边电压 C减小副边匝数 D适当减小原边匝数 16某三相变压器绕组的联结方式如图所示(已知相序为A(a)B(b)C(c)，位置对应的高低压绕组 位于同一铁芯柱上)，该变压器的联结组符号是( C )。 AY,d5 BD,y5 CY,d11 DD,y11 17某三相变压器绕组的联结方式如图所示(已知相序为A(a)B(b)C(c)，位置对应的高低压绕组 绕在同一铁芯柱上)，该变压器的联结组符号是( D )。 AD,y5 BD,y11 CY,d11 DY,d5 18某三相变压器绕组的联结方式如图所示(已知相序为A(a)B(b)C(c)，位置对应的高低压绕组 绕在同一铁芯柱上)，该变压器的联结组符号是( C )。 AD,y3 BD,y5 CD,y7 DD,y9 19变比为 a k的自耦变压器与同容量的普通双绕组变压器相比较，二者绕组容量的比值为( B )。 6 A a 1 k B a 1 1 k C a 1 1 k + D1 20一台单相双绕组变压器的额定容量为5kVA，额定电压为220V/110V，若将它改为330V/110V， 的自耦变压器，其容量为( B )。 A5kVA B7.5kVA C10kVA D15kVA 21Y,d连接的三相变压器空载运行时，其相电势的波形为( A )。 A正弦波 B平顶波 C梯形波 D尖顶波 22一台三相变压器的连接组为D,y9，其含义是( D )。 A原边为星形接法，副边为三角形接法，副边线电势落后于对应的原边线电势90 B原边为三角形接法，副边为星形接法，副边线电势落后于对应的原边线电势90 C原边为星形接法，副边为三角形接法，副边线电势落后于对应的原边线电势270 D原边为三角形接法，副边为星形接法，副边线电势超前于对应的原边线电势90 23满足并联运行条件的A，B两台变压器，额定容量分别为SAN=1000kVA，SBN=1800kVA，假设 其阻抗电压相等，现并联供给总负载2000kVA，则各自分担的负载为( A )。 ASA=714.29kVA，SB=1285.71kVA BSA=1000kVA，SB=1000kVA CSA=1285.71kVA，SB=714.29kVA DSA=500kVA，SB=1500kVA 24一台单相变压器，额定数据为SN=1000kVA，U1N/U2N=66kV/6.6kV，fN=50Hz；空载试验和短路 试验数据如下： 空载试验(在低压侧做)：U0=6.6kV，I0=19.1A，p0=7.49kW； 短路试验(在高压侧做)：Uk=3.24kV，Ik=15.15A，pk=9.3kW； 变压器运行时原边接额定电压；试计算： (1) 折算到原边的T形等效电路中的各参数值(假设 1212 =,=RRXX)并画出等效电路。 (2) 当副边接入阻抗ZL=42+j31.5时，变压器的原、副边电流值(用简化等效电路计算)； (3) 在接入上述负载时变压器的电压调整率U和效率； 25一台单相变压器，额定数据为SN=1000kVA，U1N/U2N=60kV/6.3kV，fN=50Hz；空载试验和短路 试验数据如下： 空载试验(在低压侧做)：U0=6.3kV，I0=19.1A，p0=5.0kW； 短路试验(在高压侧做)：Uk=3.24kV，Ik=15.15A，pk=14kW； 变压器运行时原边接额定电压；试计算： (1) 折算到原边的T形等效电路参数值(假设 1212 =,=RRXX)。 (2) 额定负载且cos2=0.9(滞后)时的电压调整率U和效率； (3) cos2=0.8(滞后)时的最大效率max； 26一台单相变压器，额定数据为SN=100kVA，U1N/U2N=6000V/230V，fN=50Hz；原副边参数分别 为R1=4.32，R2=0.006，X1=8.9，X2=0.013；额定电压时测得的空载损耗p0=600W。试求： (1) 短路电阻 * k R，短路电抗 * k X以及阻抗电压uk； (2) 额定负载且cos2=0.8(滞后)时的电压调整率U和效率； (3) cos2=0.8(滞后)时的最大效率max； 27一台单相变压器，额定数据为SN=100kVA，额定电压U1N/U2N=6000V/230V，阻抗电压uk=5.5%； 额定电压时测得的空载损耗p0=600W，额定电流时测得的短路损耗pkN=2.1kW，试求： (1) 额定负载且cos2=0.8(超前)时的电压调整率U和效率； (2) cos2=0.8(滞后)时的最大效率max； 28某台三相变压器的额定容量SN=5600kVA，额定电压U1N/U2N=6000V/380V，fN=50Hz；Y/接线； 额定电压时测得的空载损耗p0=18kW，额定电流时测得的短路损耗pkN=56kW。试求： 7 (1) 当副边I2=I2N、cos2=0.8时的效率； (2) 效率最大时的负载系数m及此时的原边电流I1m； (3) 额定负载时的副边相电流I2p； 29一台单相变压器，额定数据为SN=3000VA，U1N/U2N=230V/115V，fN=50Hz；原副边参数分别为 R1=0.3，R2=0.05，X1=0.8，X2=0.1；铁损耗pFe=45W，额定负载时的铜耗pCu=85W。试 求： (1) 短路电阻 * k R，短路电抗 * k X以及阻抗电压uk； (2) 额定负载且cos2=0.9(滞后)时的电压调整率u； (3) 供给2.5kW，功率因数cos2=0.95的感性负载时的效率； 30一台三相变压器，额定容量SN=1000kVA，额定电压U1N/U2N=6300V/400V，额定频率fN=50Hz； Y，d连接；额定电压时空载损耗p0=4.9kW，空载电流标幺值 * 0=0.05 I，额定电流时测得短路损 耗pkN=15kW。短路电压uk=5.5%，试求： (1) 变压器的标幺值参数 * mmkk ,RXRX； (2) 额定负载且cos2=0.8(滞后)时的电压调整率U； (3) 负载功率因数cos2=0.8(滞后)时变压器的最大效率max； 31一台三相变压器，额定容量SN=1000kVA，额定频率fN=50Hz，额定电压U1N/U2N=10kV/6.3kV； 连接组别为Y，d11；额定电压时空载损耗标幺值 * 0=0.0049 p，空载电流标幺值 * 0=0.05 I，额定 电流时稳态短路损耗标幺值 * k=0.015 p。短路电压标幺值 * k=0.055 u，假设 1212 =,=RRXX，试 求： (1) 变压器T型等效电路各参数的标幺值( * 1122mm ,RXRXRX)； (2) 额定负载且cos2=0.8(超前)时的电压调整率U和效率； (3) cos2=0.8(滞后)时的最大效率max； 三、异步电机 1作为电动机运行时，异步电机转差率s的大小范围是( C )。 As 1 Bs 2 2作为发电机运行时，异步电机转差率s的大小范围是( B )。 As 1 Bs 2 3空间对称的三相绕组通入时间对称的三相电流后，所形成的旋转磁场转向为( A )。 A从电流超前的相所在的位置转向电流滞后的相所在的位置 B没有国定的转向 C从电流滞后的相所在的位置转向电流超前的相所在的位置 D从A相所在的位置转向B相所在的位置 4空间对称的三相绕组通入频率为f1的对称三相电流后，所形成的旋转磁场的极对数为p，则旋转 磁场的角速度1(以电角度计)为( D )。 A 1 1 60 =(rad/s) f p B 11 =2 (rad/s)pf C 1 1 2 =(rad/s) f p D 11 =2 (rad/s)f 5一台8极，频率为50Hz的三相异步电动机，在转差率s=0.05下运行，此时电机转子电流的频率 和转子磁势相对于定子的转速分别是( A )。 A2.5Hz750r/min和 B50Hz1500r/min和 C2.5Hz37.5r/min和 D2.5Hz75r/min和3 6一台4极三相异步电动机接在频率为50Hz交流电源上运行，转差率s=0.05，则定子电流产生的 旋转磁势和转子电流产生的旋转磁势相对于定子的转速分别是( C )。 8 A1500r/min750r/min和 B1500r/min1425r/min和 C1500r/min1500r/min和 D3000r/min1500r/min和 7与与与与鼠笼转子异步电动机相比较，绕线式转子异步电动机的优势在于( D )。 A工艺简单，成本低 B坚固耐用，维修方便 C可以采用变极调速 D可以通过改变转子电阻改善启动和调速性能 8一台6极鼠笼式三相异步电动机的定子槽数Z1=48，转子槽数Z2=41，则转子绕组的相数m2、匝 数N2、极对数p2和绕组系数kw2分别为( B )。 A 222w2 48,1,6,1mNpk= B 222w2 41,0.5,3,1mNpk= C 222w2 41,1,3,1mNpk= D 222w2 41,0.5,3,0.5mNpk= 9. 异步电动机定子漏磁通是由( A )。 A定子磁势产生 B转子磁势产生 C定、转子磁势共同产生 D转子电流产生 10. 异步电动机的励磁电抗 m X与每相串联匝数N的关系是( B )。 AXm正比于N BXm正比于 2 N CXm正比于 3 N DXm正比于N 11.其他参数不变，若气隙增加，异步电动机电动机的功率因数cos将( B )。 A增加 B减小 C保持不变 D可能增加也可能减小 12某台三相异步电动机运行时转差率s = 0.02，则由定子通过气隙传递给转子的功率中有( C )。 A2%是机械功率 B2%是机械损耗 C2%是转子铜耗 D2%是定子铜耗 13已知一台三相异步电动机的输入功率P1=8.64kW，定子铜耗PCu1=430W，铁耗PFe=210W，转差 率s = 0.03，那么该电动机的电磁功率PM和转子铜耗PCu2分别为( D )。 A MCu2 9.28kW,278.4WPP= B MCu2 9.28kW,240WPP= C MCu2 8.86kW,265.8WPP= D MCu2 8kW,240WPP= 14若将一台三相异步电动机的转子绕组材料由铜改为铝，其他结构不变，其启动转矩和最大转矩 的变化情况是( C )。 A启动转矩和最大转矩均增加 B启动转矩和最大转矩均减小 C启动转矩增加，最大转矩不变 D最大转矩增加，启动转矩不变 15三相异步电动机等效电路中的附加电阻 2 1s R s 上消耗的电功率等于( D )。 A输出功率P2 B输入功率P1 C电磁功率PM D总机械功率P 16某台空载运行的三相异步电动机，当电源电压减小15%后，该电动机的转速将( A )。 A基本不变 B约减小15% C约增加15% D约减小10% 17一台三相异步电动机的最大转矩倍数为2.2，当该电机拖动额定恒转矩负载运行时，若电源电压 下降了10%，这时该电机的电磁转矩T和额定转矩的关系(忽略空载转矩T0)为( C )。 A N 0.9TT= B N 0.81TT= C N TT= D N 1.98TT= 18三相异步电动机带恒转矩负载运行，如电源电压下降，则电动机的最大电磁转矩Tmax和临界转 差率sm变化情况是( B )。 ATm增加，sm不变 BTm减小，sm不变 CTm不变，sm减小 DTm不变，sm增加 19三相异步电动机拖动恒转矩负载运行，当电源电压下降了10%以后电动机仍能拖动负载运行， 则电动机的转子电流I2将( A )。 A增加 B减小 C保持不变 D减小10% 20 三相绕线式异步电动机拖动恒转矩负载运行， 当在转子回路串入电阻后， 转子电流I2将( C )。 A增加 B减小 C保持不变 D可能增加，也可能减小 21三相绕线式异步电动机拖动恒转矩负载运行，当在转子回路串入电阻后，转子铜耗PCu2将( A )。 A增加 B减小 C保持不变 D可能增加，也可能减小 22三相绕线式异步电动机拖动恒转矩负载运行，当在转子回路串入电阻后，转子电路的功率因数 9 cos2将( C )。 A增加 B减小 C保持不变 D可能增加，也可能减小 23 三相异步电动机， 当电源电压减小20%时， 电动机的最大电磁转矩和启动转矩的变化情况是( A )。 A两者均减为额定电压时的64% B最大转矩不变，启动转矩减为额定电压时的64% C两者均减为额定电压时的80% D两者均减为额定电压时的4% 24三相异步电动机空载启动和带载启动两种情况下的启动电流和启动转矩的大小关系是( C )。 A带载启动电流和启动转矩都比空载启动时大 B带载启动电流和启动转矩都比空载启动时小 C两种情况下启动电流和启动转矩一样大 D带载启动电流大于空载启动电流，空载启动转矩大于带载启动转矩 25三相绕线式转子异步电动机，如果其他条件保持不变，只把转子电阻增加一倍，则其最大电磁 转矩将( C )。 A增加一倍 B减小一半 C保持不变 D增加两倍 26双笼型和深槽式转子异步电动机之所以具有启动转矩大，正常运行时效率高的特点是 ( A )。 A由于集肤效应的缘故，启动时转子电阻大，运行时转子电阻小； B由于集肤效应的缘故，启动时转子电阻小，运行时转子电阻大； C由于集肤效应的缘故，启动和运行时转子电阻都较大； D由于集肤效应的缘故，启动和运行时转子电阻都较小； 27定子绕组为接法的三相异步电动机采用Y降压启动时，启动电流和启动转矩的变化情况是 ( D )。 A起动转矩和起动电流都保持不变； B起动电流降为直接启动时的1/3，起动转矩保持不变； C起动转矩降为直接启动时的1/3，起动电流保持不变； D起动电流和起动转矩都降为直接启动时的1/3； 28一台两极绕线式转子异步电动机，如果要把其转速调到额定转速以上，可以采用的调速方法是 ( B )。 A变极调速 B变频调速 C在转子回路串电阻调速 D增加电源电压调速 29欲改变三相绕线式异步电动机的转向，可以( C )。 A换接任意两相转子绕组的接线 B换接任意两相定子绕组的首末端 C换接接在电源上的任意两根电机引线 D同时换接定子三相绕组的首末端 30一台三相鼠笼式异步电动机，如果要把转速调节到额定转速以上，并且能连续可调，可以采用 的调速方法是( C )。 A变极调速 B降压调速 C变频调速 D在转子回路串电阻调速 31一台绕线式三相异步电动机，在恒转矩负载下以转差率s运行，当转子每相串入电阻R=2R2时， 则电机的转差率将变为( C )。 As B2s C3s D4s 32要改变单相异步电动机的转向，需( B )。 A同时调换主绕组和辅助绕组的接线； B单独调换主绕组或辅助绕组的接线； C调换电源接线； D同时调换主绕组、辅助绕组以及电源的接线 33不能改变旋转方向的单相异步电动机是( D )。 A单相电阻分相启动异步电动机； B单相电容分相启动异步电动机； C单相电容运转异步电动机； D单相罩极式异步电动机； 34当Y接法的三相鼠笼式异步电机在运行过程中有一相绕组断开时，此时电机内的基波磁势是 ( B )。 A圆形旋转磁势 B脉振磁势 C椭圆形旋转磁势 D0 35 当接法的三相鼠笼式异步电机在运行过程中有一相绕组断开时， 此时电机内的基波磁势是( C )。 10 A圆形旋转磁势 B脉振磁势 C椭圆形旋转磁势 D0 36空载运行的三相异步电机在运行过程中如果有一相绕组断开，则该电机将( B )。 A立即停止运转 B继续运转 C反向运转 D先停止运转，再接着反向运转 37一台三相6极鼠笼式异步电动机数据为：额定电压UN=380V，额定转速nN=957r/min，额定频 率fN=50Hz；定子绕组为Y接法，定子电阻R1=2.08，定子漏抗X1=3.12；转子电阻折算值 2=1.53 R ，转子漏抗折算值 2=4.25 X 。试求： (1) 额定电磁转矩TN； (2) 最大电磁转矩Tmax和出现最大电磁转矩的临界转差率sm； (3) 过载能力KM； 38一台三相鼠笼式异步电动机数据为：额定功率PN=10kW，额定电压UN=380V，额定转速 nN=1455r/min， 额定频率fN=50Hz； 定子绕组为接法， 定子电阻R1=1.375， 定子漏抗X1=2.43； 转子电阻折算值 2=1.047 R ，转子漏抗折算值 2=4.4 X 。试求： (1) 额定电磁转矩TN； (2) 最大电磁转矩Tmax和出现最大电磁转矩的临界转差率sm； (3) 过载能力KM； 39一台三相鼠笼式异步电动机的额定数据为：额定功率PN=7.5kW，额定电压UN=380V，额定转 速nN=962r/min，额定频率fN=50Hz；定子绕组为接法，额定功率因数cosN=0.827，定子铜耗 PCu1=470W，铁耗PFe=234W，机械损耗Pm=45W，附加损耗P=80W。试求： (1) 转子电势频率f2； (2) 转子铜耗PCu2； (3) 该电动机的效率N； (4) 定子绕组的线电流IN1； 40 一台三相4极绕线式异步电动机， 定子绕组为Y接法， 额定功率PN=155kW， 额定频率fN=50Hz， 额定电压UN=380V，转子每相电阻 2=0.012 R ；额定负载时测得转子铜耗pCu2=2210W，机械 损耗pm=1640W，附加损耗p=1310W。试求： (1) 额定运行时的电磁功率PM、转差率sN、转速nN和电磁转矩T； (2) 当负载转矩不变，在转子每相中串入 P=0.1 R 时的转差率 s 和电磁转矩 T ； 41一台8极三相绕线式异步电动机，额定电压UN=380V，额定频率fN=50Hz，定子、转子绕组均 为Y接法，等效电路参数为 12 0.08R R =， 12 0.06X X =，电压变比ke和电流变比 ki均为1。试求： (1) 启动电流Is启动转矩Ts； (2) 欲使启动瞬间具有最大转矩，则应串入转子绕组每相的电阻值RP为多大？ (3) 转子串入电阻后的启动电流 s I 和启动转矩 s T 分别为多少？ 42一台三相异步电动机 N 380VU=， 1 50Hzf=， N 1455r/minn=。每相参数： 1 1.375R =， 2 1.047R = ， m 8.34R=， 1 2.43X=， 2 4.4X =， m 82.6X=。定子绕组采用三 角形连接。额定负载时机械损耗和附加损耗之和 m 205Wpp+=。要求： (1) 求出等效电路参数，并画出T型等效电路； (2) 求额定负载时的定子电流I1、功率因数cos1、输入功率P1和效率。 43 一台三相绕线异步电动机接在额定频率为50Hz的三相交流电源上驱动恒转矩负载额定运行， 已 知极数2p=4，额定转速nN=1450r/min，转子相电流I2N=120A；转子每相电阻R2=0.02，现欲 将其转速降到1250r/min，试求： 11 (1) 转子回路每相应串入多大电阻； (2) 转速稳定后转子相电流I2的值； 44一台三相鼠笼式异步电动机，极对数p=2，额定功率PN=28kW，额定电压UN=380V，额定转速 nN=1450r/min，额定效率N=90%，额定功率因数cosN=0.88；定子绕组联结。已知在额定电 压下直接启动时，启动电流是电动机额定电流的5.6倍；启动转矩是电动机额定转矩的2.2倍， 忽略电动机的空载转矩T0。试求采用Y降压启动时的启动电流和启动转矩。 四、同步电机 1已知一双层交流绕组的极距=30槽，如果想利用短距完全消除5次谐波电势，其线圈节距y应 选为( D )。 A5槽 B25槽 C6槽 D24槽 2当三相同步发电机外接纯电容性负载使内功率因数角= 90o时，电枢反应的性质为( C )。 A直轴去磁兼交轴 B直轴增磁兼交轴 C直轴增磁 D直轴去磁 3当三相同步发电机外接纯电感性负载使内功率因数角=90o时，电枢反应的性质为( D )。 A直轴去磁兼交轴 B直轴增磁兼交轴 C直轴增磁 D直轴去磁 4当三相同步发电机外接纯电阻性负载时，电枢反应的性质为( A )。 A直轴去磁兼交轴 B交轴 C直轴增磁 D直轴去磁 5当三相同步发电机外接容性负载使内功率因数角=0o时，电枢反应的性质为( B )。 A直轴去磁兼交轴 B交轴 C直轴增磁 D直轴去磁 6某台隐极转子同步发电机，其同步电抗每相值 s 1X = ，如果接每相阻抗为 L (1j3)Z =的三 相对称负载，则电枢反应的性质为( B )。 A直轴去磁兼交轴 B直轴增磁兼交轴 C直轴增磁 D直轴去磁 7某台隐极转子同步发电机，其同步电抗每相值 s 1X = ，如果外接感性的三相对称负载，则电枢 反应的性质为( A )。 A直轴去磁兼交轴 B直轴增磁兼交轴 C直轴增磁 D直轴去磁 8三相凸极同步发电机的直轴同步电抗 d X与交轴同步电抗 q X之间的关系为( B )。 A dq XX= B dq XX C dq XX C add XX 0)增加 到0.8( 0)，则必须( C )。 A增加励磁电流的同时增加原动机输入给发电机的转矩； B增加励磁电流的同时减小原动机输入给发电机的转矩； C减小励磁电流的同时增加原动机输入给发电机的转矩； D减小励磁电流的同时减小原动机输入给发电机的转矩； 19增加同步发电机的励磁电流，发电机的( D )。 A输出功率减小，功角减小 B输出功率增大，功角增大 C稳定性增加，功角增大 D稳定性增加，功角减小 20一台额定功率为90kW，效率为90%，功率因数为0.8(滞后)的三相