施工技术安全交底.doc

施 工 技 术 交 底 记 录2011年3月 工程名称宁波轨道交通2号线一期工程分部工程基础工程分项工程名称地下连续墙交底内容：一、工程概况本标段为汽车市场站、甬江北站和汽甬区间，全线共398幅地下连续墙。汽车市场站为地下二层岛式车站，总长218.95m、宽17.8m，采用厚度800mm的地下连续墙围护，共89幅。汽甬区间为二层明挖区间总长337.132m，宽17.819.3m，采用800mm的地下连续墙围护，共128幅。甬江北站为换乘站， 2号线为地下二层岛式车站，总长246.8m、宽20.2m,采用厚度800mm地下连续墙围护，共89幅；3号线为地下三层岛式车站，总长164.6m、宽21.5m，采用厚度1000mm地下连续墙围护共75幅,其中换乘节点段35幅。甬江北站附属结构中 2号风亭采用800mm的地下连续墙围护，共17幅。二、施工工艺2.1 测量方案2.1.1 平面测量控制中标进场后对北京城建勘测设计研究院提供的平面控制GPS点G0216、GO218、G0219、GO220地面高程控制点SZ016、SZ017进行复测。为了保证本标段与相邻标段的衔接和贯通，测量所用的导线、水准控制点必须要贯通联测到相邻标段所用的控制点上。平面控制点复测采用精密附和导线进行复测，以GO217与GO216为起始边，中间经过GO218点，闭合到GO219与GO220边上。2.1.2 高程控制测量地面高程控制点复测采用徕卡电子水准仪进行二等水准观测，观测以SZ016点为起点复核到SZO17点上,分别进行往返测量，在测量过程中对于每一测站工作要现场检核、计算，确认符合规范要求方可进行下步操作。复测完成后，统一计算平差，整理复测成果，以书面报告形式上报指挥部与测检中心，在确认无误后方可进行控制点加密工作。2.1.3 测量精度保障措施平面测量控制：全站仪测量角采用三测回，测距采用四次读数二测回，测量偏差小于2mm，测距采用往返法取平均值，钢尺传递高程采用正反测二测回。定期对测量仪器进行校验。总体轴线定位本着先整体、后局部的原则。根据业主提供的图纸及测绘资料和有交效的规划红线标志进行轴线定位测量。在设置坐标方格网时，应设定在施工场地以外，并且应设在坚固而又安全的地方，以避免坐标点产生位移和破坏。此外还要定期复测和校核，确保测量的精度等级。以上工作均应得到监理认可后方可进入下一道工序。业主提供的控制点作为轴线一级控制网，以此引测线二级控制网。轴线二级控制点设在地下连续墙导墙上，由二级网指导地下室施工。为了确保轴线的精度，应用一级网坐标点及二级轴线控制点复测，并以此来复核桩位和基坑轴线放样。定期对测量仪器进行检查校正。测量器具一览表序号仪器名称规格精度数量1全站仪尼康DTM-831E21台2水准仪DANO3+2.0mm/km1台3钢卷尺50m1mm1把4钢卷尺5m1mm2把5铟钢尺2m1mm2把2.2 地下连续墙施工方案2.2.1 概况根据两个车站和区间的自然分布，将工程划分为3个施工段落，及甬江北站、汽车市场站、区间。每一段落独立组织施工，必要时相互兼顾支援。地下连续墙2号线混凝土设计强度等级为C30，抗渗等级P8；3号线混凝土设计强度等级为C30，抗渗等级P10。钢筋净保护层迎土面70mm，基坑面为50mm，钢筋采用HPB235、HRB335，钢板采用Q235。为控制地下墙沉降，每幅地下墙设置二根注浆管，对墙底土体进行注浆加固。本工程钢筋笼按地墙分为“一”、”T”、“L”、“Z”等型式，地墙接头采用圆形柔性接头，钢筋笼一次沉放，砼一次浇注。2.2.2施工流程测量放线划分槽段导墙施工槽壁机成槽接头处理清底换浆锁口管安放吊放钢筋笼水下砼灌注槽壁机就位泥浆制作、循环泥土外运钢筋笼制作锁口管拔出锁口管清洗浇筑架就位地下连续墙施工工艺流程图2.2.3 施工准备2.2.3.1 主要设备配备本工程拟配备两台台成槽机，2号线使用二台150t履带吊机，二台70t履带吊机。3号线使用一台200t履带吊机，一台100t履带吊机。2.2.3.2 准备工作进行施工现场的平面布置规划，进场后进行管线及障碍物清除。同管线权属单位对现场迁改情况签认。水、电移交及管道线路布设。2.2.3.3 用电计划区间东段及甬江北站用电根据接入的800KVA变压器中接出，汽车市场站、区间西段用电由另一变压器接出，沿围挡走向，通往各施工区域、钢筋加工场、生活区等。现场另配备两台150KVA发电机，供临时停电时保证正常施工用。施工用电负荷根据每期各阶段施工用电设备及其负荷电流计算并进行分配，配电回路采取大负荷分开，中负荷均匀搭配的原则进行设计，并应尽量避免过负荷。施工现场内的照明采用投光灯立杆沿围挡架设，每隔50m架设投光灯立杆一座，杆高5m，分南北交叉对列，杆上采用双投光灯，灯具采用GGD1000KW镝灯，电源电压为380V。根据临时用电位置，采用电缆经三级配电引至施工用电设备，其布置方式为：厢式变电站低压侧母线主干线总配电箱支线分配电箱支线开关箱支线用电设备，其中分配电箱至开关箱装设两级漏电保护。2.2.3.4 现场用水根据业主提供的临时施工用水接驳点，采用通过主水管路分接至各施工工点。主水管路采DN100PVC管，接至各施工工点时采用DN50、DN25PVC管。用水管路沿围挡敷设。为方便施工用水，给水主管路沿线每隔30m安装一只DN50的闸阀接头。施工设施用水根据用水量需求，敷设适当管径的给水支路。2.2.3.5 现场排水由于宁波地区雨量丰富，加上本工程属于深基坑明挖作业对场地排水要求很高，同时也是为了施工方便并创造良好的施工环境，在施工场地围墙内修建一条环形水沟，尺寸为深30cm，宽40cm，采用混凝土浇注，每隔30米，设置一道横向沉淀池，为了便于排水在地下连续墙外侧便道修筑时，做横向2%的流水坡，池深30cm，宽50cm。中间隔开一侧做流水用另外一侧做预留电缆槽用。在围场两头各设置一处沉淀池和集水井，将施工场地内的施工用水和雨水经过三级沉淀排入河道或预先埋设的雨水管道内，保持施工现场无积水。地墙废浆定期外运，运土车辆必须清洗干净再出场，附近设置车辆清洗场，设置截水沟和沉淀池等。2.2.4 导墙施工在地下连续墙成槽前，应砌筑导墙，做到精心施工。导墙质量的好坏直接影响地下连续墙的轴线和标高，对成槽设备进行导向。是存储泥浆稳定液位，围护上部土体稳定，防止土体坍落的重要措施。导墙同时是搁置钢筋笼、顶拔锁口管的承重结构。1）导墙测量放样根据设计图纸提供的坐标计算出地下连续墙中心线角点坐标，计算成果经内部复核无误后，报甲方、监理复核，再进行测放。根据计算成果，采用地面导线控制点，用全站仪实地放样出地下连续墙角点，并立即作好护桩。报甲方、监理进行复核。由于基坑开挖时地下连续墙在外侧土压力作用下会向内位移和变形，为确保后期基坑结构的净空符合要求，导墙中心轴线按设计要求进行外放，地下两层外放50mm。在导墙沟槽开挖结束后，立即将中心线引入沟槽下，以控制底模及模板施工，确保导墙中心线的正确无误。在导墙砼浇注前，将导墙顶面标高放样于模板面上，以控制导墙顶面标高。导墙模板拆除后，检查导墙的中心线和平整度、垂直度是否符合要求。导墙施工结束后，立即在导墙顶面上作出分幅线，并测量出每幅槽段钢筋笼的吊点位置标高，以控制吊筋的长度。在钢筋笼下放到位后，由于吊点位置与测点不完全一致，吊筋会拉长等，会影响钢筋笼的标高，应用水准仪测量钢筋笼的笼顶标高，根据实际情况进行调整，将笼顶标高调整至设计标高。2）导墙形式的确定导墙采用“型现浇钢筋砼，导墙为通长的整体的钢筋混凝土墙，导墙砼采用C25，导墙的净距大于地下连续墙的设计宽度3050mm。3）导墙沟槽开挖导墙分段施工，分段长度根据模板长度和规范要求，一般控制在30m50m。导墙开挖前根据测量放样成果，实地放样出导墙的开挖宽度。导墙沟槽开挖采用小型反铲挖掘机开挖，侧面人工进行修直，坍方或开挖过宽的地方施作120砖墙外模。为及时排除坑底积水，在坑底中央设置一排水沟，在一定距离设置集水坑，用抽水泵外排。在平面上导墙施工接头与地下连续墙接头应错开。在开挖导墙时，若有废弃管线等障碍物必须清除，并严密封堵废弃管线断口，防止其成为泥浆泄漏通道。4）导墙的钢筋砼施工导墙沟槽开挖后立即将导墙中心线引至沟槽中，将预先用方木制作好的底模放入槽内并调整至设计位置，再用自拌低标号砼固定。侧墙模板采用多层板，模板采用钢支撑头和钢管支撑加固，支撑的间距不大于1米，模板应加固牢固，严防跑模，砼浇注前先检查模板的垂直度和中线以及净距是否符合要求。底模施工结束后绑扎导墙钢筋，导墙钢筋设计用12螺纹钢，施工时单层双向布置，钢筋间距按200200排列，水平钢筋置于内侧。导墙要对称浇筑，强度达到70%后方可拆模，砼浇注采用人工与反铲配合，砼浇注时两边对称交替进行，严防走模。砼的振捣采用插入式振捣器，振捣间距根据振捣器的有效范围确定，防止振捣不均。导墙转角处理：在导墙转角处因成槽机的抓斗呈圆弧形，抓斗的宽度约为2.9m，同时由于分幅槽宽等原因，为保证地下连续墙成槽时能顺利进行以及转角断面完整，转角处导墙需沿轴线外放不小于0.4m。6）模板拆除导墙砼达到70%后方可拆模，拆除后设置10cm直径上下二道圆支撑，并在导墙顶面铺设安全网片，以保障施工安全，同时在导墙顶翼面上用红油漆作好分幅线并标上幅号。7）导墙的施工允许偏差内墙面与地下连续墙纵轴平行线度为10mm；内外导墙间距为10mm；导墙内墙面垂直度为0.3%；导墙内墙面平整度为3mm；导墙顶面平整度为5mm。2.2.5 泥浆工艺（1）采用膨润土拌制泥浆，使用前应取样进行泥浆配合比试验，以确定最优配合比，泥浆应于开槽前24h制备。新鲜泥浆基本配合比泥浆材料膨润土纯碱CMC清水投料量（kg）1104.42.21000（2）泥浆的性能指标和技术指标如下表。泥浆质量控制标准泥浆性能新配泥浆循环泥浆废弃泥浆检验方法比重（g/cm3）1.051.081.101.151.25比重计粘度（s）1825253050漏斗计含砂率（）311洗砂瓶PH值89814试纸（3）在施工期间，槽内泥浆面需高于地下水位0.5m以上，亦不宜低于导墙顶面0.3m。（4）新制泥浆应存放24h以上，使膨润土充分水化后方可使用，在此期间应不停地搅拌。（5）新制泥浆循环3次即作废弃处理，废弃泥浆应先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运至指定地点外弃。（6）在容易产生泥浆渗漏的土层施工时，适当提高泥浆粘度和增加储备量，并备堵漏材料。2.2.6 成槽施工1）槽段放样：根据设计图纸和业主提供的测量控制桩点在导墙上精确划出分段标记线。2）机械选型：由于本工程成槽精度要求高，采用液压抓斗成槽机成槽。其成槽时能自动显示成槽垂直度并带有垂直度修正块，能满足设计精度要求。3）槽段开挖单元槽段成槽前，对地下连续墙的设计分幅进行施工编号。这样以保证成槽结束后锁口管或接头箱和钢筋笼能顺利下放到位。同时尽量避免单元槽段之间的接头位置设在转角。槽段的开挖顺序示意图在成槽开始前，应在导墙上定位出每一斗抓斗的中心位置，并放上标志物，以确保每次抓斗下放位置一致，防止抓斗左右倾斜。成槽机就位应使抓斗平行于导墙，抓斗的中心线与导墙的中心线重合。挖土过程中，抓斗中心应每次对准放在导墙上的孔位标志物，保证挖土位置准确。成槽开挖时抓斗应闭斗下放，开挖时再张开，每斗进尺深度控制在0.3m左右，上、下抓斗时要缓慢进行，避免泥浆形成涡流冲刷槽壁，引起坍方，同时在槽孔砼未灌注之前严禁重型机械在槽孔附近行走产生振动。成槽过程中，抓斗入槽、出槽应慢速、稳当，根据成槽机仪表及实测的垂直度情况及时纠偏。根据本幅槽段的分幅宽度b，加上锁口管的厚度h，考虑成槽时左右垂直度的偏差外放50mm，则先行幅的开挖宽度为b+h+400mm。这样以保证成槽结束后锁口管和钢筋笼能顺利下放到位。同时尽量避免单元槽段之间的接头位置设在转角。单元槽段成槽时采取三抓成槽，先挖两边最后挖中间，使抓斗两侧受力均匀。在转角处部分槽段因一斗无法完全挖尽时或一斗能挖尽但无法保证抓两侧受力均匀时，应根据现场实际情况在抓斗的一侧下放一根锁口管.膨润土入口搅拌桶漩流器震动筛再生浆池回收浆储水池排沙流槽护壁泥浆液位液压抓斗成槽施工示意图在挖槽中通过超声波测井仪实时监测连续墙槽宽、垂直度和槽深，及时调整抓斗的垂直度，做到随挖随纠，确保垂直精度在3以上，力争达到2以上。成槽机掘进速度应控制在15m/h左右，导板抓斗不宜快速掘进，以防槽壁失稳，当挖至槽底23m时，应放测绳测深，防止超挖或少挖。成槽时，派专人负责泥浆的放送，视槽内泥浆液面高度情况，随时补充槽内泥浆，确保泥浆液面高出地下水位0.5m以上，同时也不能低於导墙顶面0.3m，杜绝泥浆供应不足的情况发生。项目允许偏差检验方法槽宽0+50mm超声波测井仪垂直度0.3%超声波测井仪槽深比设计深度深100200mm超声波测井仪4）刷壁由于单元槽段接头部位的土渣会显著降低接头处的防渗性能。这些土渣的来源，一方面是在混凝土浇筑过程中，由于混凝土的流动将土渣推挤到单元槽段接头处，另一方面是在先施工的槽段接头面上附有泥皮和土渣。因此宜用刷子刷除或用水枪喷射高压水流进行冲洗等方法进行刷壁。刷壁是连续墙施工中的一个至关重要的环节，刷壁的好坏将直接影响到连续墙围护防水的效果。后续槽段挖至设计标高后，用特制的刷壁器清刷先行幅接头面上的沉碴或泥皮，上下刷壁的次数应不少于10次，直到刷壁器的毛刷面上无泥为止，确保接头面的新老砼接合紧密。刷壁器采用偏心吊刷，以保证钢刷面与接头面紧密接触从而达到清刷效果。在转角处部分槽段一斗无法完全挖尽或一斗能挖尽但无法保证抓斗两侧受力均匀时，应根据现场实际情况在抓斗的一侧下放一根锁口管来平衡另一侧的阻力，防止抓斗因受力不匀导致槽壁左右倾斜。5）清底换浆槽段挖至设计标高后，将挖槽机移位，用超声波等方法测量槽段断面，如误差超过规定的精度则需修槽，对于槽段接头亦需清理，可用刷子清刷。此后应进行清底，本工程采用的清孔方法是用成槽机抓斗细抓扫底清底，保证槽底沉渣不大于100mm，泥浆比重不大于1:1.15。施工要点如下：泥浆泵或吸泥管下放时不能一次到底，须先在距槽底12m处进行试吸，防止抓斗搅浑槽底沉渣，造成潜水泥浆泵或吸泥管堵塞。清底时，抓斗潜水泥浆泵或吸泥管都要由浅入深，在槽段全长范围内往复移动作业，直到抓斗不见土渣为止。清底换浆时，要及时向槽内补充优质泥浆，保持浆面基本平衡。2.2.7槽孔的稳定性分析在挖槽时，深槽内充满一定浓度的泥浆，会在孔壁表面形成一层不透水泥（膜）皮，将泥浆和地基土分开，在地下连续墙的施工过程中，从挖槽到混凝土完成浇注的过程是短时间的，对这种快速开挖的过程，我们在对槽孔稳定性分析时作几个假定：1.假定在快速开挖和泥浆的作用下，饱和土中的水无法排除2.假定槽孔长度远比开挖深度大。在此种情况下，取土体的不排水抗剪强度来核算槽孔的稳定。槽孔的稳定度Fs是由土体的自重、泥浆的容重f 、土体的内摩擦角决定的。它们的关系表达式如下：Fs土体在泥浆的作用下，临界开挖深度Fcr是由土体的自重、泥浆的容重f、土体的承载力fak决定的。它们的关系表达式如下：Fcr根据宁波市轨道交通2号线一期工程岩土工程补充勘察报告相关数据，计算如下表：层号土层名称C(kPa)地基承载力特征值fak（kPa）()土体容重(kN/m3)泥浆容重(kN/m3)安全度Fs临界开挖深度Fcr(m)1杂填土2粘土188012.916.8121.3566.673淤泥质粘土136511.616.1121.3963.411淤泥95010.316.8121.0841.672-2淤泥质粘土12601116.1121.3258.542粉质粘土夹粉砂208019.218.8121.5447.062粘土167513.918.9121.0843.481粘土3918013.918.9121.08104.352粉质粘土3316015.518.3121.3101.593砂质粘土410029.818.7122.5659.71粉质粘土2915013.918.3121.1695.242粉质粘土1910017.118.3121.4563.492-T砂质粉土510029.218.3122.6363.493粘土189013.617.8121.2262.071粉质粘土4920016.519.4121.22108.111粉细砂324031.919.411.22.24117.071-T粉质粘土3213020.218.311.21.4873.24施工中的实际情况较以上计算是偏于稳定的，由上表可以看出，在泥浆的作用下，安全度Fs 均大于1,表示土体是稳定的，临界开挖深度最小值为41.67米，均值在55米以上，本标段最大开挖深度为52.2米。在地下连续墙的施工过程中，还可以采取以下措施来增强槽孔的稳定性：1）提高导墙的高度，抬高泥浆面高程；2）适当增大泥浆的比重、黏度。综上所述，在施工过程中严格控制泥浆各项性能指标，能确保槽段稳定。2.2.8 钢筋笼的制作和吊放1）钢筋笼制作钢筋笼应严格根据地下连续墙墙体设计配筋和单元槽段的划分来制作。钢筋笼制作在专门搭设的加工平台上进行，加工平台用16#槽钢拼装而成，车站标准段和端头井的钢筋笼均采用整体制作成型，所有纵横向钢筋相应部位点焊，增加钢筋笼的整体刚度。连续墙主筋每幅槽段两端各加密一根。为保证钢筋笼在起吊过程中具有足够的刚度，采用增设纵、横向钢筋桁架及主筋平面上的斜拉条等措施，所有钢筋连接处均焊牢固，保证钢筋笼的起吊刚度。钢筋笼在平台上先安放下层水平分布筋再放下层的主筋，下层筋放好后，再按设计位置安放桁架和上层钢筋。考虑到钢筋笼起吊时的刚度和强度的要求，根据设计图纸要求设置桁架，桁架间距严格按图纸施工。钢筋笼制作成型后应符合下列规定：（1）钢筋笼纵向预留导管位置，并上下贯通；（2）钢筋笼底端应在0.5m范围内的厚度方向上作收口处理；（3）吊点焊接应牢固，并保证钢筋笼起吊刚度；钢筋应刷壁、清槽、换浆合格后34h以内吊装完毕，并应对准槽段中心线缓慢沉入，不得强行入槽。钢筋笼的制作和入槽安置应符合下表的规定：项目偏差检查方法钢筋笼长度50mm钢尺量，每片钢筋网检查上、中、下三处钢筋笼宽度20mm钢筋笼厚度0，-10mm主筋间距+10mm任取一断面，连续量取间距，取平均值作为一点每片钢筋网上测四点分部筋间距20mm预埋件中心位置10mm抽查2）支撑用预埋钢板的设计与安装控制斜支撑由于在基坑开挖时须支撑于钢垫箱上，在地下连续墙施工中必须预埋钢板用以开挖时固定钢垫箱，所以必须能承受支撑传来的剪切力。斜撑预埋钢板大小根据支撑垫箱决定，尺寸大小为800mm（宽）900mm（高），采用20mm厚钢板制作。斜撑预埋件由30根28锚固钢筋与钢板穿孔塞焊加工制成。斜撑预埋件中心位置与支撑中心位置一致。支撑预埋件与钢筋笼水平筋点焊固定，防止钢筋笼起吊时脱落。支撑位置设置必要的加强钢筋。3）地下连续墙墙体接头处理地下连续墙各幅之间竖向接头应符合设计要求，采用的接头形式应能承受混凝土浇灌时的侧向压力，灌注砼时不得位移或发生混凝土绕管现象。墙接头应紧贴槽段垂直缓慢沉放，不得碰撞槽壁和强行入槽。墙接头应沉入槽底300500mm。后继槽段开挖后，应对前槽段竖向接头进行清刷，清除附着土渣、泥浆等物。4）钢筋笼吊放汽车市场站、区间和甬江北站2号线槽段钢筋笼起吊都采用一台150T履带式起重机， 80T副吊，甬江北站3号线槽段钢筋笼起吊采用一台200T履带式起重机， 100T副吊，主副钩同时工作，使钢筋笼逐离地面，并改变其角度，直到垂直，吊车移到使钢筋笼对准槽段的中部缓缓入槽，不得强行入槽。钢筋笼在起吊及行走过程中应小心、慢速平稳操作同时在钢筋笼下端系上拽引绳以人力操纵，防止笼抖动而造成槽壁坍塌以及钢筋笼自身产生不可恢复的变形，钢筋笼在槽口按设计要求位置对正就位后缓慢下放入槽，严禁放空档冲放，遇障碍物不能下放时，应重新吊起，待查明原因并采取措施后再吊入。钢筋笼下放到位后，用特制的钢扁担搁置在导墙上，并通过控制笼顶标高来确保钢筋和预埋件的位置准确。拐角幅钢筋笼除设置纵横向起吊桁架和吊点外，另增设“人”字桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转时角度发生变形。具体钢筋笼吊装见钢筋笼吊装方案2.2.9 水下砼灌注1）钢筋笼安放后应在4小时内浇灌砼，浇灌前先检查槽深，判断有无坍孔，并计算所需砼方量。本标段2号线连续墙砼设计强度等级为P8C30，3号线连续墙砼设计强度等级为P10C30。砼的坍落度按规范及水下砼要求，采用20020mm。2）砼浇灌采用龙门架或吊机配合砼导管完成，导管采用法兰盘连接式导管，导管连接处用橡胶垫圈密封防水。导管在第一次使用前，在地面先作水密封试验。导管在砼浇注前先在地面上将每根导管拼装成两节，用吊机直接吊入槽中砼导管口，再将两节导管连接起来，导管下口距槽底3050cm，导管上口接上方形漏斗。导管水平布置距离不应大于3m，距离槽段端部不应大于1.5m。3）开始浇注时，先在导管内放置隔水球以便砼浇注时能将管内泥浆从管底排出。采用砼罐车对准漏斗直接浇注砼，初灌时保证埋管深度不小于500mm。砼浇注中要保持砼连续均匀下料，砼灌注速度不应低于2m/h，导管下口在混凝土内埋置深度应为1.53m，相邻两导管内混凝土高差不应大于0.5m，在浇注过程中随时观察、测量砼面标高和导管的埋深，严防将导管口提出砼面。同时通过测量掌握砼面上升情况、浇筑量和导管埋入深度。当混凝土浇捣到地下连续墙顶部附近时，导管内混凝土不易流出，一方面要降低浇筑速度，另一方面可将导管的最小埋入深度减为1m左右，若混凝土还浇捣不下去，可将导管上下抽动，但上下抽动范围不得超过30cm。4）在浇筑过程中，导管不能作横向运动以防沉渣和泥浆混入混凝土中。同时不能使混凝土溢出料斗流入导沟。置换出的泥浆应及时处理，不得溢出地面。在浇筑过程中随时量测混凝土面的高程，砼浇注面应高出设计标高3050cm。对砼浇注过程作好详细记录，并填写报验单呈送监理。5）锁口管安放和顶拔接头管施工示意图（1）锁口管在钢筋笼下放之前安放，锁口管按设计分幅位置准确就位，锁口管下放后，再用吊机向上提升2m左右，检查是否能够松动，然后利用其自重沉入槽底土中，并将其上部固定，背后空隙用粘土回填密实。避免锁口管在砼灌注过程中移位或砼绕流下幅槽段，从而影响下幅槽段成槽施工和钢筋笼下放。（2）在第一车砼和以后每根导管接头部位砼现场取砼试块，放置于施工现场，用以判断砼的凝固情况，并根据砼的实际情况决定锁口管的松动和拔出时间。（3）锁口管起拔采用液压顶拔机，锁口管提拔在砼浇灌35小时后逐步提拔接头管，拔管速度应与混凝土浇筑速度及混凝土增长速度相适应，接头管的拔除与墙体混凝土浇筑配合要十分默契，否则极易产生“埋管”或“坍槽”事故。（4）锁口管拔出前，先计算剩在槽中的锁口管底部位置，并结合砼浇灌记录和现场试块情况，在确定底部砼已达到终凝后才能拔出。最后一节锁口管拔出前先用钢筋插试墙体顶部砼有硬感后才能拔出。（5）锁口管拔出后水平放置在硬地坪上，冲洗凉干后刷上脱模剂为下幅槽段施工备用。2.2.10 地下连续墙墙趾注浆为减小地下连续墙后期的沉降和协调整体变形，在地下连续墙施工结束后，在地下连续墙的墙底沉渣层和以下持力土层的表层进行注浆加固，使其整体强度和变形模量达到减少地下连续墙的垂直沉降和不均匀沉降的要求。地下连续墙的墙底灌浆应根据墙底土层进行灌浆设计和施工。地下墙原则上每幅设置2根注浆管，对墙底土体进行注浆加固。地下墙的墙底注浆管的埋设应垂直牢靠，不发生变形，并在管底设置单向橡皮筏。注浆管插入墙底0.5m，压浆范围为墙底以下1.5m。同时在注浆过程中监测墙顶隆起，控制其上抬不超过10mm。注浆材料：浆液的配方和配比应按照加固的目的和加固地层状态进行设计，并通过试验进行调整，本工程拟采用42.5普通硅酸盐水泥80kg粉煤灰68kg水（水灰比0.4）配制而成，浆液必须保证有足够的和易性和流动性，以利于注浆。注浆施工：在正式注浆前，应选择有代表性的墙段，进行注浆试验，摸清施工参数。图四 地下连续墙脚趾加固图1）预埋注浆管注浆孔的设置一般在墙段的中间，埋设2根注浆管，每23米一根。注浆管采用40mm钢管，其长度超过地下连续墙深度50cm。其底端用编织布封堵，在钢筋笼施工结束后固定于钢筋笼上。标准槽段每幅两根注浆管，其底部插入墙底土体中，以防止砼进入注浆管。2）注浆浆液注浆浆液必须保证有足够的和易性和流动性，以利于注浆。3）注浆压力注浆压力初步控制在0.2MPa，具体压力待第一次注浆试验后确定。4）注浆流量注浆流量控制在1520 L/min。单根注浆量一般为2.5m3。2.2.11 声测管安设地下连续墙采用声波透射法检测墙身结构质量，检测槽段数应不少于总槽段数的40%，且不应少于3个槽段。2.2.12 冠梁施工根据设计图以及保证基坑开挖等施工时地下连续墙的稳定性以及整体性，本标段地下连续墙顶部有一道钢筋砼冠梁，冠梁高出结构顶板面。冠梁施工流程如下：测量放线开挖内导墙部位土体破除内导墙钢筋砼凿除墙顶砼至设计位置绑扎冠梁钢筋支模浇注冠梁砼养生。1）开挖内导墙部位土体，用液压锤破除内导墙砼，然后人工用风镐凿除地下连续墙顶的劣质砼，深度不低于冠梁的底标高。2）冠梁钢筋制作冠梁主筋接长采用单面搭接焊，焊缝长度不小于10d；地下连续墙主筋锚入冠梁长度40d。3）支模冠梁模板采用组合小钢模，模板加固采用48mm脚手架钢管双根双向配合拉杆进行加固，钢管水平向两道，竖向间距不大于1米。模板面必须与地下连续墙内侧墙面相平。冠梁外侧利用外导墙做外模。4）砼浇注根据冠梁强度要求，冠梁砼采用C30砼。砼浇注意采用汽车输送泵。砼振捣采用插入式振捣器，振捣间距约为600mm，以砼表面泛浆，无大量汽泡产生为止，严防砼振捣不足或过振。5）冠梁混凝土浇筑后，上面覆盖麻袋或草包，并进行保湿养护。6）冠梁混凝土强度达到后方可进行下一步的基坑开挖。交底单位中铁三局集团宁波市轨道交通2号线8标项目接收单位交底人接收人安 全 技 术 交 底 记 录2011年3月 工程名称宁波轨道交通2号线一期工程分部工程基础工程分项工程名称地下连续强交底内容一、工程概况本标段为汽车市场站、甬江北站和汽甬区间，全线共398幅地下连续墙。汽车市场站为地下二层岛式车站，总长218.95m、宽17.8m，采用厚度800mm的地下连续墙围护，共89幅。汽甬区间为二层明挖区间总长337.132m，宽17.819.3m，采用800mm的地下连续墙围护，共128幅。甬江北站为换乘站， 2号线为地下二层岛式车站，总长246.8m、宽20.2m,采用厚度800mm地下连续墙围护，共89幅；3号线为地下三层岛式车站，总长164.6m、宽21.5m，采用厚度1000mm地下连续墙围护共75幅,其中换乘节点段35幅。甬江北站附属结构中 2号风亭采用800mm的地下连续墙围护，共17幅。二、施工安全： 1) 施工前必须制订严格的安全制度。 2) 现场施工区域应有安全标志和围护设施。 3) 挖槽的平面位置、深度、宽度和垂直度，必须符合设计要求。 4) 机械设备应由专人持证操作，操作者应严格遵守安全操作规程。 5) 潜水电钻等水下电器设备应有安全保险装置，严防漏电。电缆收放应与钻进同步进行，严防拉断电缆，造成事故。 6) 应控制钻进速度和电流大小，遇有地下障碍物要妥善处理，禁止超负荷强行钻进。 7) 地下连续墙的接头（接缝）处仅有少量夹泥，无漏水现象。8) 泥浆配置质量稳定性，槽底清渣和置换泥浆必须符合施工规范的规定。三、控制及预防措施：3.1 槽壁坍方预防措施针对本工程地质条件较差，在地下墙施工中容易出现坍孔或缩孔等不利现象，在成槽时从改善泥浆性能、减小施工影响、降低地下水位等几个方面采取以下措施确保槽壁稳定：1）改善泥浆性能在泥浆中加入适量的重晶石粉和CMC以增大泥浆比重和提高泥浆粘度，增大槽内泥浆压力和形成泥皮的能力，从而达到更好的护壁和防坍效果。2）减小施工影响A、在成槽时尽量小心，抓斗每次下放和提升都缓慢匀速进行，尽量减少抓斗对槽壁的碰撞和引起泥浆振荡。B、施工中防止泥浆漏失并及时补浆，始终维持稳定槽段所必须的液位高度，保证泥浆液面比地下水位高。C、雨天地下水位上升时应及时加大泥浆比重和粘度，雨量较大时暂停挖槽，并封盖槽口。D、施工过程中严格控制地面的重载，不使土壁受到施工附近荷载作用影响而造成土壁塌方，确保墙身的光洁度。E、安放钢筋笼应做到稳、准、平，防止因钢筋笼上下移动而引起槽壁坍方。F、优化各工序的施工方案，加强工序间的衔接，尽量缩短槽壁的暴露时间。3）成槽过程增加对周围建筑物沉降和位移以及地面的沉降监测的频次，及时将监测信息反馈回来，根据监测信息制定相应的措施。3.2 垂直度控制及预防措施成槽过程中利用经纬仪和成槽机的显示仪进行垂直度跟踪观测，严格做到随挖随测随纠。合理安排一个槽段中的挖槽顺序，使抓斗二侧的阻力均衡。消除成槽设备的垂直度偏差。根据成槽机的仪表控制垂直度。3.3 地下墙渗漏水的预防措施槽段接头处