大体积混凝土基础施工方案.doc

武昌区柴林头村城中村改造还建项目-林泰华府大体积混凝土基础施工方案编 制： 审 核：审 批：编制单位：卓峰建设集团有限公司林泰华府项目部编制时间： 年 月 日 度 目 录1、 编制依据12、 工程概况13、 施工准备24、 大体积混凝土施工55、 主要技术措施66、 质量标准及质量保证措施77、 混凝土测温与养护98、 混凝土温升估算及混凝土抗裂验算119、 安全文明施工及成品保护措施2010、附图22大体积混凝土基础施工方案 1 编制依据1.1 工程施工图纸及文件序号图纸签收日期1林泰华府1-3号楼图纸2014、4、201.2 现行规范、规程类别名 称编 号国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002混凝土外加剂应用技术规范GB50119-2003建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-93行业混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-95建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20051.3 现行标准类别名 称编 号国家混凝土强度检验评定标准GBJ107-87建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001行业建筑施工安全检查标准JGJ59-991.4 其它类别名 称编 号其它建筑施工手册第四版建筑工业出版社2 、工程概况林泰华府1-3号楼工程，地下一层，地上分别为三十二层和四十一层，总高度分别为99.2m和125.3m。建筑长126.4m，建筑宽38.2m，总建筑面积为47743.82，结构类型为剪力墙结构。本工程基础设计为混凝土桩基，基础采用承台式基础和局部平板式筏板基础。地下室承台基础厚1.0m-1.8m，底板厚0.4m，局部筏板基础厚度为2.5m和3.55m。地下室底板混凝土强度等级为C40，抗渗等级为P6，混凝土量约4450m3。根据普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2000）2.1.10之规定，混凝土结构实体最小尺寸等于或者大于1m，或者会因水泥水化热引起混凝土内外温差过大而导致裂缝的混凝土即为大体积混凝土，故本工程基础承台和筏板基础为大体积混凝土。3、 施工准备3.1 技术准备3.1.1 各岗位管理人员认真学习相关规范和图纸；3.1.2 技术部编制大体积混凝土方案；3.1.3 召开技术交底会议，就大体积混凝土施工技术要求对工长交底，使其施工前作好充分准备。3.1.4施工前对各专业队伍进行施工安全注意事项、施工技术要求、质量标准交底。使所有施工人员了解掌握筏板基础大体积砼浇筑的施工特点和技术要求，以及施工安全要求和工程质量的重要性。3.1.5 施工现场设置标养室，标养室的设备要达到规范要求。3.1.6 混凝土浇筑前，预先与混凝土供应单位办理预拌混凝土委托单及浇筑申请，委托单的内容包括：混凝土强度等级、方量、坍落度、初凝终凝时间，以及浇筑时间等。必要时与混凝土供应商签定质量保证合同。3.2 材料准备3.2.1 对商品混凝土要求如下：不得使用早强水泥；混凝土水灰比控制在0.5以下；入泵时坍落度控制在16020mm；混凝土初凝时间控制在6小时；和易性满足要求。不满足其中一个条件者，混凝土必须退场。3.2.2 为保证大体积砼的施工质量，原材料的选择极为重要，对各种材料必须通过严格选择，符合各项规范要求方可使用。3.3.3.1 水泥选用P.O42.5普通硅酸盐水泥。水泥进场时必须严格验收，须有出厂合格证或试验证明书，按验收规定对水泥进行取样、试验，尤其是水泥的安定性，必须严格检测。3.3.3.2 碎石选用级配较好的花岗岩碎石，粒径为1030mm，其含泥量不得大于1，且不得含有机杂质。3.3.3.3 砂选用级配较好的中粗砂，含泥量不得超过2%，通过0.315mm筛孔的砂不得少于15%。3.3.3.4 外加剂按设计要求选用SY-G膨胀抗裂剂和缓凝开型减水剂。3.3 混凝土配合比准备3.3.1 混凝土采用搅拌站供应的商品混凝土，因此要求混凝土搅拌站根据现场提出的技术要求，提前做好混凝土试配。3.3.2 混凝土配合比应按试配确定。按照国家现行混凝土结构工程施工及验收规范、普通混凝土配合比设计规程及粉煤灰混凝土应用技术规范中的有关技术要求进行设计。3.3.3 通过试验室进行多种配合比的试验和研究，选用最佳配合比作为生产砼的施工配合比，此种配合比满足以下要求：3.3.3.1 砼强度不低于C40 ，抗渗强度不小于P6 。3.3.3.2 水灰比控制在0.40.55，坍落度控制在160mm左右。3.3.3.3 砼的初凝时间不少于6小时。3.3.3.4 砼的砂率控制在35%40%。3.3.3.5 外加剂能起到降低水泥水化热峰值及推迟热峰值出现的时间；延缓砼凝结时间，减少水泥用量，降低水化热，减少砼的干缩，提高砼强度，改善砼的和易性。3.4 生产准备3.4.1 检查搅拌站到施工现场道路情况，现场临水临电情况，确保能满足大体积混凝土的浇筑。3.4.2 根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中能满足工程需要。3.4.3 试验人员及时对混凝土进行取样、送检。3.4.4 各种计量、测量用具及时检查、送检并且检定证书材料齐全。3.4.5 根据施工方案准备必要的塑料薄膜、保温材料及测温用具等。3.4.6应提前一个星期与建设单位联系好施工用电，保证混凝土振捣及施工照明。3.4.7 在浇筑大体积混凝土期间，管理人员、施工人员、后勤人员、保卫人员等昼夜排班，坚守岗位，各负其责，保证混凝土连续浇筑的顺利进行。3.5 作业条件3.5.1 各种专业管线已埋设完毕，钢筋隐检、模板预检已完成。3.5.2 施工人员的通道架设完毕、泵管架设完毕；3.5.3 振捣设备调试正常及备用一定数量的振捣棒。3.5.4 放料处与浇筑点的联络信号已准备就绪。3.6 机械、工具准备 序号名 称型号单位数量性能1混凝土消汽车泵SY5500THB-52台2100 m3/h3砼罐车10方辆104混凝土振捣棒50台10台（4台备用）2.2kW5尖锹把106平锹把207木抹子把68铝合金长刮杠把69塌落度测试筒个110试模（含抗渗）组63.7 保温施工材料准备序号名 称单位数量1彩条塑料布m265002保温挤塑板50mmm240003数显温度计块24电耦测温线（0.5m /1.0m/1.5m/2.5m）根各20根4土工粘毯m26000.8 劳动力准备序号工种人数备注1混凝土工352架子工53养护工34钢筋工3负责看钢筋5木工3负责看模板7试验员29测温工24、 大体积混凝土施工4.1 现场布置及浇筑顺序4.1.1施工段的划分：因工程场地狭窄，工程拟将基础按后浇带分为三个自然施工段，混凝土施工按施工段从东至西分期浇筑。4.1.2机械设备配置：每个施工段浇筑混凝土时采用二台汽车泵。配振动棒6台，工人20人4.1.3混凝土浇筑顺序为总体施工顺序从东至西分期施工，每段从南至北进行混凝土施工。4.2 混凝土浇筑方法4.2.1浇筑基础混凝土，先深后浅，先提前浇筑电梯井、集水坑、承台混凝土，待混凝土浇筑至电梯井，集水坑底面标高时，此处先作停歇后，待混凝土沉缩稳定后，再进行施工，要保证电梯井、集水坑混凝土与其它部位混凝土的连接，混凝土浇筑不能出现冷缝现象。混凝土浇筑采用斜面分层的施工方法，即一个坡度, 薄层浇筑, 循序推进, 一次到顶的方法。为加快混凝土散热，每层浇筑厚度不超过300mm。分层高度以尺杆衡量，2500mm筏板基础，分8层浇筑，每层约300mm左右，（每一层内仍须做到斜面分层），待每层达到预定高度后略作停歇，约23h后混凝土完成相当部分早期沉缩，及散发了大量的早期水化热，此时再集中覆盖浇筑下一层混凝土，并于两层混凝土之间进行二次振捣（二次振捣时间应在下层混凝土初凝前，振捣棒插入振捣拔出后原位孔洞能立即恢复为准），确保深厚混凝土施工质量。为了不使混凝土在浇筑过程中出现冷缝，初凝时间不小于6h。浇筑时先从筏板基础的端部向中间部位进行，混凝土形成扇形向前流动，然后在其坡面上连续浇筑，逐层循序推进。4.2.2 混凝土浇筑时在每台泵管的出料口处配置1台振捣棒，因为混凝土的坍落度比较大，3台振捣棒主要负责坡面振捣密实，另外2台振捣棒主要负责二次混凝土振捣。4.2.3砼采用插入振动棒振捣，振动棒的操作，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，插点要均匀排列，插点采用并列式和交错式均可；插点间距为400mm左右，为使上下层不产生冷缝，上层混凝土振捣应在下层混凝土初凝前完成。振捣应依次进行，不要跳跃振捣，以防发生漏振。振捣时间一般控制在表面出浮浆且不再下沉为止，一般为1530s，并且在2030min后对其进行二次振捣。4.2.4 在浇筑和振捣过程中，上浮的泌水和浮浆顺混凝土面流到坑边，随浇筑的混凝土向前推进，最后一起抽排。4.2.5表面的处理：基础底板大体积混凝土浇筑施工中，其表面水泥浆较厚，为提高混凝土表面的抗裂性，在混凝土浇筑到底板顶标高后要认真处理，初步按标高用铝合金大杠刮平混凝土表面，及时用木抹子抹压密实，待混凝土收水后，再用抹光机压实收光，以闭合收水裂缝，然后浇水养护并覆盖彩条塑料布和挤塑板保温养护。5、主要技术措施5.1筏板基础顶面标高的控制：底板钢筋绑扎前，将主轴线引至防水找平层（竖向）上，作出标志，弹出墨线。根据临时标准点，在底板墙、柱钢筋上，用红油漆标出该层+50cm线。浇筑混凝土时每个开间用小白线拉对角线控制标高。5.2防雨措施：浇筑前，由生产部门经常注意天气变化，并做好每周及每天的预报记录，如预报有雨即暂缓开盘，并及时通知搅拌站。如正在施工中天气突然变化，原则是小雨不停，大雨采取及时的防护措施。已浇筑完毕的混凝土面用提前预备好的彩条塑料布覆盖，正在浇筑的部位用水泵及时抽取坑内的积水。53防止温度裂缝的技术措施5.3.1、控制砼温升 a、控制混凝土水化热：选用高标号，低水化热水泥；掺减水剂，降低水灰比，水灰比宜在0.40.50之间, 坍落度宜在160mm 左右。混凝土中的砂石要有良好的级配, 粗骨料最大粒径与输送管径之比宜为1: 3, 砂率宜在40%45%之间,并利用掺合料等方法，减少水泥单方用量，降低水化热，从而控制混凝土的绝热温升。b、控制出机温度：如有条件可采用冰水配制混凝土，或混凝土厂址配置有深水井，采用冰凉的井水配置；粗细骨料均搭设遮阳棚，避免日光曝晒。（主要控制石子、水温）。c、控制砼浇筑温度：混凝土运输车要采取保温措施, 在工地等待时，混凝土罐车要采用浇水降温措施，泵管直径, 输送管线布置应合理。泵管上遮盖湿麻袋, 并经常淋水散热。砼从搅拌机出料后，经泵送、浇筑、振捣工序后的砼温度，要求控制在20以下）5.3.2、延缓砼降温速率（控制在2/天以内）为防止混凝土表面散热过快，避免内、外温差过大而产生裂缝，筏板基础混凝土终凝后，立即覆盖彩条塑料布和挤塑保温板进行保温养护，保温养护时间根据测温控制，当混凝土表面温度与大气温度基本相同时，撤掉保温养护，改为浇水养护。大体积混凝土柱模板，延迟拆模时间，混凝土内外温差小于25度时方可拆除模板，模板拆除后用彩条塑料布包裹，浇水养护不得少于14d；筏板基础如遇雨天必须在保温层再增加一层塑料布防雨，并做好排水措施。5.3.3、测温及其控制温差的措施筏板混凝土浇筑后，必须进行监测，检测混凝土表面温度及底部温度与中心温度，以便采取相应措施，避免由于温度应力过大而产生砼裂缝。为了能及时掌握混凝土内部的温度变化情况，以便采取相应的技术措施，保证大体积混凝土的施工质量，由项目试验员专人负责温度测试和监控。如果混凝土内外温差超过25，混凝土外表温度与大气温度温差超过20应及时调整保温和养护措施。5.4、砼试块制作5.4.1混凝土拌和物应分三层装入试模，每层的装料厚度大致相同。插捣用的钢制捣棒长为600mm，直径为16mm，端部应模圆。插捣应按螺旋方向从边中心均匀进行。插捣时捣棒应保持垂直，不得倾斜，同时，还得用抹刀沿试模内壁插入数次，以释放气泡。每层的插捣次数为15次，插捣完后，刮除多余的混凝土，并用抹刀抹平。5.4.2防水混凝土抗渗性能，应采用标准条件下养护混凝土抗渗试件。试件应在浇筑地点制作。连续浇筑混凝土每500m3应留置一组抗渗试件（一组为6个抗渗试件），且每项工程不得少于两组。5.4.3用于检查混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取。一次连续浇筑超过1000m3时，同一配合比的混凝土每200 m3取样不得少于一次。每次取样应至少留置一组同条件养护试件。5.5砼试块养护5.5.1同条件养护同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应筏板部位的旁边，与筏板混凝土同时养护，待试件达到养护龄期时进行强度试验。5.5.2标准养护将试块放置于标养室（标养室温度控制为203、相对湿度在90%以上的环境中养护），待养护28d时送试验室做抗压强度试验。 6、质量标准及质量保证措施6.1质量目标；武汉市标准化工地，武汉市结构“楚天”杯奖。6.2质量要求6.2.1、大体积防水混凝土结构表面应坚实、平整，不得有露筋、蜂窝等缺陷。6.2.2防水混凝土结构表面裂缝宽度不应大于0.2mm，并不得贯通。6.2.3、防水混凝土结构厚度，其允许偏差为+15mm、-10mm；迎水面钢筋保护层厚度允许偏差为+10mm。6.2.4、底板、柱结构允许偏差（mm）项 目允许偏差筏板轴线15柱轴线8柱截面尺寸+8。-5筏板标高+10，-10保护层厚度+5，-3电梯井长度对定位中心+25，0表面平整度8/2m6.3商品混凝土的质量控制：派专人进驻砼厂家，严格监督砼的配比、砼的供应速度及其供应量。施工现场专人调度混凝土车，检查砼的使用部位是否正确。以确保浇筑质量。为保证混凝土质量，向商品混凝土搅拌站提出下列技术要求a、要求抗渗等级满足设计要求；b、水灰比：控制在0.400.50；c、砂率在40%-45%范围内；d、采用符合上述要求的原材料；e、水采用市政自来水或地下水，地下水要符合施工规范要求；如有条件可以加冰f、 根据实际所用砂、石的的含水率具体情况，在混凝土配合比中对水用量进行调整；g、 采用高标号水泥，控制混凝土中水泥的最大用量不超过430/m3。h、 控制混凝土的入模温度在18 左右；I、 混凝土的最大碱含量 3kg/m3；J、 混凝土放射性指标内照射指数IRa 1.0，外照射指数Ir 1.0；K、 混凝土最大氯离子含量 0.1%；L、 水泥7天的水化热宜不大于250kJ/kg；m、 混凝土运输时间控制在1小时以内；n、 混凝土坍落度宜为16020mm；o、混凝土不得出现离析现象，如出现混凝土离析现象，混凝土必须退回。6.4施工过程质量控制措施6.4.1落实施工技术保证措施、施工技术交底、安全交底，严格执行有关规定。6.4.2合理调度搅拌输送车送料时间，在浇筑地点，逐车测量混凝土的坍落度，混凝土坍落度损失控制在允许范围内。对混凝土塌落度过小时，严禁加水，采取加减水剂方法，增加混凝土的和易性；当混凝土塌落度过大时，让混凝土罐车加速旋转，排除混凝土内的水分，使混凝土塌落度达到施工要求。6.4.3工人要挂牌操作，严格控制混凝土浇筑的分层厚度，保证分层厚度300mm。振捣方法要求正确，不得漏振和过振。采用二次振捣法，以减少表面气泡，即第一次在混凝土浇筑时振捣，第二次待混凝土静置一段时间再振捣，而顶层一般在0.5h后进行第二次振捣。对基础梁、积水坑、混凝土导墙部位，派专人监控振捣。6.4.4严格控制振捣时间和振捣棒插入下一层混凝土的深度，保证深度在50100mm，振捣时间以混凝土翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止。6.4.5浇筑混凝土过程中，为了防止钢筋位置的偏移，在人员主要通道处的底板钢筋上铺设脚手板，操作工人站立在脚手板上，避免踩踏板的钢筋，不碰动插筋。6.4.6在混凝土浇筑完毕后，要派工人及时清理现场，做到工完场清。混凝土强度到达1.2N/mm2之前不准上人6.4.7为保证大体积混凝土浇筑的顺利进行，安排管理人员24小时跟班，混凝土浇筑期间，各管理人员手机需要24小时开通。6.4.8模板必须及时涂刷脱模剂，要严格控制拆模时间，拆模不宜过早，以防止出现粘模现象而影响混凝土表面观感质量。7、 混凝土测温与养护7.1 混凝土测温为了随时了解和掌握各部位砼在硬化过程中水泥水化热所产生的温度变化情况，防止砼在浇筑、养护过程中出现内外温差过大而产生裂缝、以便随时采取有效措施，使砼的内外温差及砼表面与大气温差均控制在允许范围（25）内，确保砼的施工质量，因此应对大体积混凝土基础进行温度监测和控制。7.1.1 测温点布设大体积混凝土施工测温点的留置原则：宜设在具有代表性的、体量大、标高变化处的结构部位和温度变化大易冷却的部位。测温点的布置应选择具有代表性的两个交叉坚向剖面进行测温，竖向剖面交叉宜通过中部区域。本工程测温点的布置，因其3号楼基础板面积大，厚度最厚达到2.5m，其他均为承台式基础，相对尺寸较小，厚度较薄，因此本工程拟将3号基础作为施工测温的重点进行布置。本工程测温点的布置，3号楼基础拟以3-9轴交1/3-F轴交点为中心，通过其交点沿轴向垂直布置测温点。1、2号楼拟分别在CT24和CT7中布置测温点。具体测温点布置、编号、数量参见附图一基础大体积混凝土测温布置图。测温点采用采用热电耦线，即插数显式测温表进行测温。测温点的布置，端部测温点距基础边缘40mm80mm为准，中间水平间距10m左右。纵横大于2500mm厚混凝土每一个测温点用四根分别为2.5m,2m,1m，0.5m的热电耦丝分上中下绑扎在阻燃电工管上（注意外露在混凝土外面的电耦线插头进行分色识别和保护），再用铁丝将电工管垂直绑牢在基础上下层的钢筋网片上。绑在电工管上的热电耦丝端头的探头位置应分别处于：基础混凝土板底以其下外表以上40mm80mm处为准；基础混凝土上表面位置以其上表面以下40mm80mm处为准；中部位置以混凝土高度1/2且不大于1m为准。同时作好各点每个测温点预埋，测温点需与钢筋网片绑牢，以免砼浇筑时冲动管子。浇筑混凝土时，派专人守护，严禁作业人员移动或损坏其测温设施。所有测温点均应编号，分别进行每点混凝土内部不同深度和混凝土表面温度的测量以及距混凝土表面500mm上大气温度。绘制测温点布置编号详见基础大体积混凝土测温布置图，施工时按图施工。委派责任心较强、培训合格的人员负责测温工作，及时准确记录，测温过程中发现温差超过25时及时报告工地技术人员，采取必要措施。 7.1.2 测温内容及频率测温内容测温次数室外气温及环境温度每昼夜不少于4次（即8点14点20点2点）混凝土入模温度混凝土浇筑初次覆盖其测温点各电耦线探头时的温度在混凝土升温阶段各测温点的温度每4h一次（混凝土浇筑完成后12h开始）在混凝土降温阶段各测温点的温度每8h一次7.2 测温方法将各测温点预埋在混凝土不同深度的测温电耦线分别插入数显式测温仪，依次测量混凝土下、中、上、表面及混凝土表面以上大气温度。按编号顺序进行，并所测数据记录在事先准备好的表格内。砼测温时间，在砼浇筑时测量混凝土的入模温度，混凝土浇筑后完毕12小时后开始试测，以后每隔24小时测一次。在测试过程中随时进行校验，同时应对大气温度进行测量。15天时应特别加强监测，监测时间不少于15天，一般以混凝土表面温度与大气温度温差小于20以下时方可停止测温。7.3 测温要求应按日、夜两班安排测温人员，每班人员2人共同测温，测得温度数据经两人共同确认无误后再填写记录；测温人员必须具有良好的职业素质，能够准确熟练的使用测温仪器，做到操作规范，读数准确，书写整洁清晰；测温人员必须具有认真负责的工作态度，及时向有关管理人员提供每天的测温情况，并主动报告测温过程中所发生的异常情况；7.4 测温分析：对砼测温结果进行趋势分析，当砼内部最高温度有可能达到80或温差达到25的可能时，必须采取保温养护，随时准备增加覆盖物。按混凝土温度变化情况对混凝土适当保温保湿养护，使混凝土内外温差控制在25。7.5 混凝土养护为了减少筏板基础和柱混凝土的内外温差，减少浇水养护对保温材料保温效果的影响，筏板基础保温材料选用挤塑板，柱采用模板和彩条塑料布。混凝土浇筑完成后，在混凝土上覆盖一层彩条塑料布，然后覆盖土工毡毯或50mm挤塑保温板，考虑刮风下雨的影响，在挤塑板上再覆盖一层彩条塑料布。在混凝土表面振捣抹平后及时覆盖彩条塑料布和挤塑保温板，对混凝土进行保湿养护。接缝要搭接盖严，避免混凝土水份蒸发，保持混凝土表面于湿润状态下养护，混凝土终凝后持续浇水养护14d。覆盖于混凝土终凝后进行，原则上维持五天湿润覆盖状态，视测温结果而定，如五天内混凝土表面温度与大气温度温差已小于10C，可视情况提前撤除，如五天仍达不到此标准，则继续湿润覆盖，但浇水养护期始终不少于14d。8、混凝土温升估算及混凝土抗裂验算大体积混凝土配合比：（C40P6）水泥粉煤灰砂碎石膨胀剂外加剂水PO42.5级中砂530mmUEASL-5A饮用水用量（Kg/M3）3726068310913795164一、 筏板砼最大绝热温升计算结果 Tt=mcQ (1-e-mt) /c或Th=（mc+K*f）Q/c Th混凝土最大绝热温升 Tt混凝土龄期为t期的绝热温升（） mc1立方米混凝土中水泥（含膨胀剂）重量，取409kg（kg/m3），见上配合比表 K掺合料折减系数，粉煤灰取0.25-0.3 F掺合料用量（kg/m3）,取60kg，见上配合比表 Q水泥28天水化热（kj/kg）取375kj/kg 查表10-81 c混凝土比热，取0.97kj/(kg.k) 混凝土密度，取2400（kg/m3） e为常数，取2.718 t为混凝土的龄期（d） m与水泥品种、浇筑温度有关系数，取0.384。查表10-82Th=(409+0.25*60)*375/(0.97*2400) 68.3因绝热温升68.3大于50，需对混凝土进行降温，具体降温措施见后施工图二、 混凝土的中心计算温度 T1(t)=Tj+Th*(t) T1(t)t龄期混凝土中心计算温度Tj混凝土浇筑温度，取20（） (t)t龄期降温系数。查表10-83 T1(3)=20+68.3*0.65 66.4 T1(6)=20+68.3*0.62 62.3 T1(9)=20+68.3*0.57 58.9 T1(12)=20+68.3*0.48 52.8 T1(15)=20+68.3*0.38 46.0 T1(18)=20+68.3*0.29 39.8 T1(21)=20+68.3*0.23 35.7 T1(24)=20+68.3*0.19 33.0 T1(27)=20+68.3*0.16 30.9 T1(30)=20+68.3*0.15 30.2三、混凝土表层温度计算 1）混凝土表面模板及保温层的传热系数 =1/i/i+1/q混凝土表面模板及保温层等传热系数W/(.k)i各保温材料厚度0.02（m）q空气的传热系数，取23W/(.k) =1/0.02/0.052+1/23 =234 2）混凝土虚厚度h=K*/ h混凝土虚厚度 混凝土导热系数，取2.33W/(m.k) K折减系数，取2/3。 h=2/3*(2.33/2.34) =0.66（m） 3） 混凝土计算厚度 H=h+2 h H混凝土计算厚度（m） h混凝土实际厚度（m） H=2.5+2*0.66 =3.82（m） 4） 混凝土表层温度 T2(t)=Tq+4* h（H- h）T1(t)- Tq/H2 T2(t) 混凝土表层温度（） Tq施工期大气平均温度（），施工期为五月份，取25 T2(3)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*66.4-25/3.822 =48.9 T2(6)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*62.3-25/ 3.822 =46.3 T2(9)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*58.9-25/ 3.822 =44.4 T2(12)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*52.8-25/ 3.822 =40.9 T2(15)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*46.0-25/ 3.822 =37.0 T2(18)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*39.8-25/ 3.822 =33.5 T2(21)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*35.7-25/ 3.822 =31.1 T2(24)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*33.0-25/ 3.822 =29.6 T2(27)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*30.9-25/ 3.822 =28.4 T2(30)=25+4*0.66*（3.82-0.66）*30.2-25/ 3.822 =28.0混凝土的内外最大温差为66.4-48.9=17.5（）小于25（），混凝土表面温度与大气温差48.9-25=23.9（）略小于25（），应加强混凝土保温保湿工作。四、混凝土的平均温度 Tm(t) =T1(t)+T2(t)/2 Tm(3) =66.4+48.9/2 =577 Tm(6) =62.3+46.3/2 =543 Tm(9) =58.9+44.4/2 =517 Tm(12) =52.8+40.9/2 =469 Tm(15) =46.0+37.0/2 =415 Tm(18) =39.8+33.5/2 =367 Tm(21) =35.7+31.1/2 =334 Tm(24) =33.0+29.6/2 =313 Tm(27) =30.9+28.4)/2 =297 Tm(30) =30.2+28.0/2 =291 五、混凝土应力计算1、地基约束系数计算1）单纯地基阻力系数Cx1（N/mm3）有混凝土垫层，取Cx1=0.7（N/mm3），查表10-862）桩的阻力系数Cx2（N/mm3），按桩与结构固接考虑 Q=4E*IKnD/(4E*I)3/4Q=43.251042.011010110-2800(43.251042.011010)3/43.4008104N/mmQ桩单位位移所需水平力（N/mm）F每根桩分担的地基面积（mm2）F=598195500/114=5.247106 mm2E桩混凝土弹性模量（N/mm2），C40取3.25*104（N/mm2）I桩的惯性矩（mm4）I=1/64d4=1/643.148004=2.011010mm4Kn地基水平侧移刚度，取1*10-2（N/mm3）D桩的直径或边长（mm）则Cx2=Q/F=3.4008104(5.247106)6.48110-3 3）大体积混凝土瞬时弹性模量 E（t）=E0(1-e-0.09t) E（t）t龄期混凝土弹性模量（N/mm2） E028d混凝土弹性模量（N/mm2） e为常数，取2.718 t为龄期（d） E（3）=3.25*104*(1-2.718-0.09*3) =0.769*104 E（6）=3.25*104*(1-2.718-0.09*6) =1.356*104 E（9）=3.25*104*(1-2.718-0.09*9) =1.804*104 E（12）=3.25*104*(1-2.718-0.09*12) =2.146*104 E（15）=3.25*104*(1-2.718-0.09*15) =2.407*104 E（18）=3.25*104*(1-2.718-0.09*18) =2.607*104 E（21）=3.25*104*(1-2.718-0.09*21) =2.759*104 E（24）=3.25*104*(1-2.718-0.09*24) =2.875*104 E（27）=3.25*104*(1-2.718-0.09*27) =2.964*104 E（30）=3.25*104*(1-2.718-0.09*30) =3.032*1044)地基约束系数（t）= （CX1+CX2）/h*E(t) （t）t龄期地基约束系数（1/mm）CX1单纯地基阻力系数，取0.7（N/mm3）查表10-86 h混凝土实际厚度（m）取2.5*103mmCX2桩的阻力系数（N/mm3） E(t)t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）则（3）= (0.7+6.48110-3)/2.5*0.769*1071.917*10-4（6）= (0.7+6.48110-3)/2.5*1.356*1071.444*10-4（9）= (0.7+6.48110-3)/2.5*1.804*1071.252*10-4（12）= (0.7+6.48110-3)/2.5*2.146*1071.148*10-4（15）= (0.7+6.48110-3)/2.5*2.407*1071.084*10-4（18）= (0.7+6.48110-3)/2.5*2.607*107 1.041*10-4（21）= (0.7+6.48110-3)/2.5*2.759*107 1.012*10-4（24）= (0.7+6.48110-3)/2.5*2.875*1070.991*10-4（27）= (0.7+6.48110-3)/2.5*2.964*107 0.976*10-4（30）= (0.7+6.48110-3)/2.5*3.032*107 0.965*10-4 2、混凝土干缩率和收缩当量温差1)混凝土干缩率 Y(t)=0Y(1-e-0.01t)*M1*M2M10 Y(t)t龄期混凝土干缩率 0Y标准状态下混凝土极限收缩值，取3.24*10-4 M1=1 M2=1 M3=1 M4=1.21 M5=1.4 M6=1.0 M7=0.77 M8=1.44 M9=1 M10=0.92 查表10-88 M1*M2*M3*M4*M5*M7*M8*M9*M10=1*1*1*1.21*1.4*0.77*1.44*1*0.92 1.73Y(3)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*3）*1.73 0.166*10-4Y(6)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*6）*1.73 0.326*10-4Y(9)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*9）*1.730.482*10-4Y(12)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*12）*1.730.634*10-4Y(15)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*15）*1.730.781*10-4Y(18)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*18）*1.730.923*10-4Y(21)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*21）*1.731.062*10-4Y(24)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*24）*1.731.196*10-4Y(27)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*27）*1.731.326*10-4Y(30)=3.24*10-4（1-2.718-0.01*30）*1.731.453*10-42） 收缩当量温差 TY（t）=Y(t)/ TY（t）t龄期混凝土收缩当量温差（） 混凝土线胀系数，1*10-5（1/） TY（3）=Y(3)/=0.166*10-4/（1*10-5） 1.66 TY（6）=Y(3)/=0.326*10-4/（1*10-5） 3.26 TY（9）=Y(3)/=0.482*10-4/（1*10-5） 4.82 TY（12）=Y(3)/=0.634*10-4/（1*10-5） 6.34 TY（15）=Y(3)/=0.781*10-4/（1*10-5） 7.81 TY（18）=Y(3)/=0.923*10-4/（1*10-5） 9.23 TY（21）=Y(3)/=1.062*10-4/（1*10-5） 10.62 TY（24）=Y(3)/=1.196*10-4/（1*10-5） 11.96 TY（27）=Y(3)/=1.326*10-4/（1*10-5） 13.26 TY（30）=Y(3)/=1.453*10-4/（1*10-5） 14.53 结构计算温差 Ti=Tm(i)-Tm(i+3）+ TY（i+3）- TY（i） Tii区段结构计算温差（） Tm(i)i区段平均温度起始值（） Tm(i+3）i区段平均温度终止值（ ） TY（i+3）i区段收缩当量温差终止值（ TY（i）i区段收缩当量温差起始值（） T(0-3)=20-57.7+1.66- 0 -36.0 T(3-6)=57.7-54.3+3.26-1.66 5.0 T(6-9)=54.3-51.7+4.82-3.26 4.2 T(9-12)=51.7-46.9+6.34-4.82 6.3 T(12-15)=46.9-41.5+7.81-6.34 6.9 T(15-18)=41.5-36.7+9.23-7.81 6.2 T(18-21)=36.7-33.4+10.62-9.23 4.7 T(21-24)=33.4-31.3+11.96-10.62 3.4 T(24-27)=31.3-29.7+13.26-11.96 2.9 T(27-30)=29.7-29.1+14.53-13.26 1.93、各区段拉应力计算公式i=Ei* Ti*Si1-1/cosh(i*L/2ii区段混凝土内拉应力（N/mm2）Sii区段平均应力松弛系数Eii区段平均弹性模量（N/mm2）Ti区段结构计算温差ii区段内平均地基约束系数 L混凝土最大尺寸（mm）cosh双曲余弦函数各区段平均弹性模量E(0-3)=(0+0.769*104)/2 0.3845*104E(3-6)=(0.769*104+1.356*104)/21.063*104E(6-9)=(1.356*104+1.804*104)/21.580*104E(9-12)=(1.804*104+2.146*104)/21.975*104E(12-15)=(2.146*104+2.407*104)/22.277*104E(15-18)=(2.407*104+2.607*104)/2 2.507*104E(18-21)=(2.607*104+2.759*104)/22.683*104E(21-24)=(2.759*104+2.875*104)/22.817*104E(24-27)=(2.875*104+2.964*104)/22.920*104E(27-30)=(2.964*104+3.302*104)/23.133*104各区段平均应力松驰系数，3-30天应力松驰系数查表10-89S(0-3)=(1+0.57)/20.785S(3-6)=(0.57+0.52)/2 0.545S(6-9)=(0.52+0.48)/20.500S(9-12)=(0.48+0.44)/20.460S(12-15)=(0.44+0.41)/20.425S(15-18)=(0.41+0.386)/20.398S(18-21)=(0.386+0.368)/20.377S(21-24)=(0.368+0.352)/20.360S(24-27)=(0.352+0.339)/20.346S(27-30)=(0.339+0.327)/2 0.333各区段平均地基约束系数(0-3) =(0+1.917*10-4)/2 0.959*10-4(3-6)=( 1.917*10-4+1.444*10-4)/21.681*10-4(6-9)=( 1.444*10-4+1.252*10-4)/2 1.348*10-4(9-12)=( 1.252*10-4+1.148*10-4)/21.200*10-4(12-15)=( 1.148*10-4+1.084*10-4)/21.116*10-4(15-18)=( 1.084*10-4+1.041*10-4)/21.063*10-4(18-21)=( 1.041*10-4+1.012*10-4)/21.027*10-4(21-24)=( 1.012*10-4+0.991*10-4)/21.006*10-4(24-27)=( 0.991*10-4+0.976*10-4)/20.984*10-4(27-30)=( 0.976*10-4+0.965*10-4)/20.971*10-4各区段拉应力(3-6) =(1.063*104*1*10-5*5.0*0.545*（1-1/cosh（1.681*10-4*26000/2)） 0.225（N/mm2）(6-9) = (1.580*104*1*10-5*4.2*0.500*（1-1/cosh（1.348*10-