商住楼承插型套扣式钢管脚手架模板工程施工方案.doc

x市x区第二建筑工程公司 x1#、2#、3#、5#、14#、15#楼及地下室2#模板工程施工方案 目 录一、工程概况1二、编制依据及参考资料1三、材料要求2四、支模搭设技术要求3五、支架安全管理6六、模板安全管理7七、施工安全保证措施8八、预防高空坠落事故安全技术措施10九、混凝土浇筑方法及技术措施10十、支模施工注意问题：11十一、模板计算1255一、工程概况1、建设单位：x市x房地产有限公司2、设计单位：x建筑设计院3、监理单位：xx项目管理有限公司4、勘察单位：x工程勘测院有限公司5、施工单位：x市x区第二建筑工程公司6、工程地址：x市x区xx府x开发区拟建的工程为x市x房地产有限公司x1#、2#、3#、5#、14#、15#楼及地下室2#，位于x市x区x镇x开发区；结构类型及层数：框架结构住宅楼，该工程1#楼地上11层，不设地下室，建筑高度为33m，总建筑面积2504.88m2；2#楼地上17层地下1层，建筑高度为51.6m，总建筑面积8326.26m2；3#楼地上11层不设地下室，建筑高度为31.8m，总建筑面积3020.59m2；5#楼地上11层不设地下室，建筑高度为31.8m，总建筑面积2924.28m2；14#楼地上1层不设地下室，建筑高度为5m，总建筑面积100.48m2；15#楼地上1层不设地下室，建筑高度为4m，总建筑面积100.92m2；地下室总建筑面积8056.02 m2。本工程为单多层民用建筑，设计使用年限50年；建筑按六度抗震设防；耐火等级为一级。本模板支撑系统属于普通支模施工，根据工程特点，本工程楼面、梁、板模板的支承计划采用承插型套扣式钢管脚手架。二、编制依据及参考资料1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；2、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015)；3、建筑施工高空作业安全技术规范（JGJ80-91）；4、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文；6、2011年广东省建设行业科技成果推广项目；7、由x建筑设计院工程图纸；8、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）；9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。10、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程(DBJ 15-98-2014暂未正式实施)三、材料要求3.1支架采用的主要材料：套扣式钢管（实测数据）：立杆483.0mm套扣刚管，常用规格为2500mm、1900mm、1300mm、1000mm、700mm，有效长度为2400mm、1800mm、1200mm、900mm、600mm；水平横杆483.0mm，常用规格为1000mm、550mm、475mm；剪刀撑483.0mm钢管，常用规格为6000mm和3000mm；钢管材料材质均为Q235。木方：2000mm100mm50mm；胶合板：1830mm915mm18mm。其它配件为用脚手架配套上托和底座、直角扣件、旋转扣件和对接扣件。3.2 套扣式钢管脚手架特点：1、立杆垂直承载钢管，一般长度在2500mm-400mm（其中100mm为接驳长度），每隔0.6米焊有一个锁盘。2、横杆两端各焊一个特殊设计的插头，外侧的半圆与立杆的弧度相合符、紧密相扣。3.3 使用范围套扣脚手架广泛应用于高低层商住楼、厂房、铁路桥、高架桥、立交桥、电站、体育馆等建筑物和构筑物，可在复杂地形任意拼接支持，适合有快装快拆要求的大中型工程。四、支模搭设技术要求1、基础处理首层为结构层，地面活荷载较大，已满足施工要求，不另作处理。2、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板支架（立杆、扫地杆、水平横杆等）安装检测立杆和水平杆连接的稳固度符合要求架设梁底纵横木枋于脚手架顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋于脚手架顶托上楼板模板安装梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑混凝土养护，达到设计强度的100%拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管脚手架3、支架（立杆）布置根据本工程的特点，同时为保证工程施工的安全，将立杆间距规定如下（主梁截面短向立杆间距）：梁和楼板立杆最大间距为10501050；立杆设支架顶设置可调顶托和可调底座，以调节高度。可调顶托伸出顶层水平杆的长度严禁超过600mm，且螺杆外露长度严禁超过250；可调底座的螺杆外露长度不应大于300mm,作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装立杆架时，要调节可调底座来进行调平校直。可调支座应与立杆在同一竖直中心线上。立杆安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。安装方法立杆安装时，首先把下托调至水平才连接其他立杆。如下图：4、剪刀撑布置在支架外侧周围和内部应设由下至上的竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与首层地面混凝土顶紧，夹角控制在45至60之间。剪刀撑斜杆采用搭接方式连接。5、扫地杆、水平杆布置在立杆底离地面约350高处，沿纵横水平方向应设水平杆作为扫地杆；水平杆最大步距为1200，最小步距为900mm。在最顶水平杆离可调顶托的上部严禁超高600mm。稳定措施遇到不能成片搭设的脚手架，需用短钢管和扣件把两个片区连接起来。梁模板支撑架的构造和施工要求,要满足以下内容：模板支架的构造要求：梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。5、施工使用的要求：、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，主梁采用由中部向两边对称扩展的浇筑方式；、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6、梁、板模板的安装、梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管作托梁。固定托梁钢管后，在其上安装梁底横楞。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的2/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。有关不同截面的梁模板安装要求、材料。、楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架钢管作托梁，托梁固定后架设横楞（50mm100mm木枋），横楞 间距为300mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。、模板技术要求保证项目：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。 基本项目:模板接缝宽度不大于1.5mm。模板应刷隔离剂，并清除好板面砂浆。7、支模系统检查与验收、杆件的设置和连接、水平杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。采用力矩扳手全面检查扣件螺栓是否松动，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm。、架体是否不均匀的沉降、垂直度。、施工过程中是否有超载的现象。、安全防护措施是否符合规范要求。、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。、施工单位支模系统施工完成后项目部和班组需进行自检验收合格后，再报监理公司和安监部门进行验收，通过相关部门验收合格，批准后方能进行下一道工序施工。 五、支架安全管理1、支架搭设和拆除时，必须严格按有关操作规程和施工规范进行施工，确保安全。2、支架搭设必须由专业工种负责搭设，禁止非本工种人员私自搭设与拆除。 3、支架搭设时，必须戴好安全帽，工具袋，高空危险作业必须配带安全带。4、支架搭设时必须严格控制好每立柱钢管的垂直度，搭设完毕后必须经项目部有关部门检查验收合格后方可使用。5、支架搭设完毕后须定期进行检查，清理杂物并做好记录，发现有松落等现象应及时进行修理，做好防火工作。6、支架搭设操作时，严禁穿拖鞋、赤脚、或穿硬底鞋上栅架操作，严禁酒后作业。7、支架搭设操作时，当天的搭设必须当天完成严禁留有手尾。上班操作时必须检查前期工作是否完成好后才能正常进行操作。8、搭设应从下往上进行，严禁超前操作，操作时严禁上下同时进行。9、钢管横、纵、立柱搭设时应设置抛杆进行牵拉做临时定位，防止用手扶定位，操作时手动脱落。10、支架拆除时所用连接件钢管和扣件严禁向地下抛落，钢管应单根用麻绳吊运至地面，扣件装袋吊运。11、拆支架前要检查其范围内是否有杂物、电线、水管等临时设施,必须先清除干净后才拆除。12、搭拆支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。13、支架作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在支架上；严禁悬挂起重设备。六、模板安全管理1、一般规定工作台、机械的设置，应合理稳固，工作地点和通道应畅通，材料、半成品，堆放应成堆成垛，不影响交通。操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。2、支模与拆模 、支模应接工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落造成事故。模板上有予留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的予留洞应在拆模后将洞口盖好。、拆除模板应经施工项目技术人员和监理公司同意，并办理申请手续。并由项目技术负责人跟模板班组进行安全技术交底。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆除飘板等危险部位的模板，底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作。拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。施工过程中不准穿拖鞋、塑料底的鞋上班。配戴工具袋，戴好安全帽。施工过程中应互相关照，互相提醒。 严禁酒后作业，雷雨及六级以上的大风严禁施工作业。施工人员必须以体检无高血压，无心脏病，施工前必须进行安全技术交底，提高工人们的安全意识。拆除的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：本工程的楼板、梁，混凝土的强度须达到80%以上。悬臂构件混凝土的强度须达到100%。拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面。七、施工安全保证措施1、技术安全措施支撑系统搭设前，应按本专项施工方案的要求，由项目技术负责人向搭设班组和使用班组做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统立杆的搭设同步进行。可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。模板支撑和支撑系统搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应控制虚铺的混凝土厚度不超过100mm。应避免装卸物料对模板支撑或支撑系统立杆产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸。支撑系统经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，并向监理公司办理拆除手续后，方可拆除。拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板支撑系统时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。2、预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，施工单位负责人审批签字，并报监理公司审批后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢管作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现失稳时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量（高度不超过20块）、重量（2kN/内），防止超载，堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设外脚手架，并挂好安全网，外脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。八、预防高空坠落事故安全技术措施1、支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部审批签字，并通过报监理公司，总监审批后由项目部组织实施；支模安装完毕后，需经验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。九、混凝土浇筑方法及技术措施1、浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。2、本工程计划用混凝土泵车进行浇筑，浇捣时，楼面混凝土堆高不得超高100mm，必须及时分散及整平。十、支模施工注意问题：1、支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。2、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。3梁板模板十一、模板计算柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B:450mm；柱截面高度H:650mm；柱模板的总计算高度H:3.8m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m21、计算参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400*600；柱箍肢数:6*4肢箍；竖楞材料:木楞；宽度40mm，高度90mm；竖楞肢数:4；面板类型:竹胶合板；厚度18mm，弹性模量9500N/mm2，抗弯强度设计值fc:13N/mm2面板抗剪强度设计值1.50N/mm2；方木抗弯强度设计值fc:13.00N/mm2；弹性模量E:9500N/mm2；抗剪强度设计值ft:1.50N/mm2；钢楞弹性模量E:210000N/mm2；抗弯强度设计值fc:205N/mm2；计算简图2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取4.0h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.8m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为9.601kN/m2、64.800kN/m2，取较小值9.601kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=9.601kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=148mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=148.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.29.600.500.90=5.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=5.185+1.260=6.445kN/m；面板的最大弯距：M=0.16.445148148=1.41104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=50018.018.0/6=2.70104mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=1.41104/2.70104=0.523N/mm2；面板的最大应力计算值=0.523N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=13.000N/mm2，满足要求！3.2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=148.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.29.600.500.90=5.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=5.185+1.260=6.445kN/m；面板的最大剪力：=0.66.445148.0=572.275N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：=572.275N；b-构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=3572.275/(250018.0)=0.095N/mm2面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力=0.095N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值fv=1.500N/mm2，满足要求！3.3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，-面板最大挠度(mm)；q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=9.600.504.80kN/m；l-计算跨度(竖楞间距):l=148.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=50018.018.018.0/12=2.43105mm4；面板最大容许挠度:=148.0/250=0.592mm；面板的最大挠度计算值:=0.6774.80148.04/(1009500.02.43105)=0.007mm；面板的最大挠度计算值=0.007mm小于面板最大容许挠度设计值=0.592mm,满足要求！4、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为2.7m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=409090/4=81.00cm3；I=40909090/8=364.5cm4支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.29.600.150.90=1.535kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.150.90=0.373kN/m；q=(1.535+0.373)/2=0.954kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.10.954500.0500.0=2.38104N.mm；其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:=M/W=2.38104/6.40104=0.373N/mm2竖楞的最大应力计算值=0.373N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13.000N/mm2，满足要求！4.1抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.29.600.150.90=1.535kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.150.90=0.373kN/m；q=(1.535+0.373)/2=0.954kN/m；竖楞的最大剪力：=0.60.954500.0=286.138N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)：=286.138N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=3286.138/(240.090.0)=0.1193N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0.1193N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.50N/mm2，满足要求！4.2挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞最大挠度(mm)；q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=9.600.15=1.42kN/m；l-计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度:=500/250=2.000mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.6771.42500.04/(1009500.02.56106)=0.025mm；竖楞的最大挠度计算值=0.025mm小于竖楞最大容许挠度=2.000mm，满足要求！5、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.29.600.90+1.42.000.90)0.1480.50/2=0.48kNB方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.012mm；5.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.03kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:=6.03N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205.000N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=6.03N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求!5.2柱箍挠度验算经过计算得到:=0.012mm；柱箍最大容许挠度:=266.7/250=1.067mm；柱箍的最大挠度=0.012mm小于柱箍最大容许挠度=1.067mm，满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=1.015kN。对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.701057.6010-5=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=1.015kN小于对拉螺栓最大容许拉力值N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121.90cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：7.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.05kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:=8.694N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205.000N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值=8.694N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求!7.2柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.012mm；柱箍最大容许挠度:V=300.000/250=1.200mm；柱箍的最大挠度V=0.012mm小于柱箍最大容许挠度V=1.200mm，满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.701057.6010-5=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=1.393kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=1.393kN小于N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求。墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；1、计算参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；截面惯性矩I:12.19cm4；截面抵抗矩W:5.08cm3；主楞肢数:2；龙骨材料:木楞，宽度40mm，高度90mm；次楞肢数:2；面板类型:18mm厚竹胶合板；弹性模量9500N/mm2；抗弯强度设计值fc:13.0N/mm2；面板抗剪强度设计值:1.50N/mm2；方木抗弯强度设计值fc:13.0N/mm2；弹性模量E:9500N/mm2；抗剪强度设计值ft:1.50N/mm2；钢楞弹性模量E:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc:205N/mm2；2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取1.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.800m； 1-外加剂影响修正系数，取1.000； 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为8.348kN/m2、88.800kN/m2，取较小值8.348kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=8.348kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.28.350.500.90=4.508kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.500.90=1.260kN/m；q=q1+q2=4.508+1.260=5.768kN/m；面板的最大弯距：M=0.15.768200.0200.0=2.31104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=50018.018.0/6=2.70104mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=2.31104/2.70104=0.855N/mm2；面板截面的最大应力计算值=0.855N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！3.1抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.28.350.500.90=4.508kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.500.90=1.260kN/m；q=q1+q2=4.508+1.260=5.768kN/m；面板的最大剪力：=0.65.768200.0=692.150N；截面抗剪强度必须满足:其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：=692.150N；b-构件的截面宽度(mm)：b=500mmhn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3692.150/(250018.0)=0.115N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.115N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T=1.500N/mm2，满足要求！3.2挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=8.350.50=4.17N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=200.00mm； E-面板的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值:=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=0.6774.17200.004/(1009500.002.43105)=0.020mm；面板的最大挠度计算值:=0.020mm小于等于面板的最大允许挠度值=0.800mm，满足要求！4、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=409090/4=81.00cm3；I=40909090/8=364.5cm4；其中，M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.28.350.200.90=1.803kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.90=0.504kN/m其中，0.90为折减系数。q=(1.803+0.504)/2=1.154kN/m；内楞的最大弯距：M=0.11.154500.0500.0=2.88104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，-内楞承受的应力(N/mm2)；M-内楞计算最大弯距(N.mm)；W-内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104；f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：=2.88104/6.40104=0.451N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值=0.451N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！4.1内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下其中，V内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.28.350.200.90=1.803kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(1.803+0.504)/2=1.154kN/m；内楞的最大剪力：=0.61.154500.0=346.075N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；-内楞计算最大剪力(N)：=346.075N；b-内楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；hn-内楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3346.075/(240.090.0)=0.1442N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值=0.1442N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值