砌体结构设计计算书.doc

洛德化学（上海）有限公司一期扩建甲类仓库工程门卫C和备品配件室 洛德化学（上海）有限公司一期扩建甲类仓库工程门卫C和备品配件室计算书工 程 编 号PROJECT NO. 111173-02 设 计 阶 段 DESIGN PHASE _ 详细设计 专 业SPECIALITY _ 结构 _日 期 DATE _2012.05 _共_ _1_ _册 第_1 _册TOTAL 1 DIVISION 1 上海众一石化工程有限公司Shanghai Zone Petrochemical Engineering Co.,Ltd 门卫C和备品配件室(02)计算书 目录一、设计内容 3二、设计规模和要求 3三、设计条件 4四、建筑方案设计 5五、结构方案设计 6六、荷载计算 7七、确定静力计算方案 10八、墙体高厚比验算 10九、墙体承载力验算 11十、局部承压验算 15十一、基础计算 16十二、风荷载计算 16十三、抗震设计 17十四、设计依据和参考资料 17计算书一、 设计内容新建门卫C和备品配件室，建筑场地平面如图所示，结构形式采用混合结构（墙体为砌体结构，楼屋盖为钢筋混凝土结构）。二、 设计规模和要求该楼为单层房屋。采用承重多孔砖砌体混合结构，层高 3.6m3.9m，标准开间 3.3m3.6m，进深 4.2m5.4m。无吊顶，内墙抹灰或涂料，外墙带保温层。女儿墙、阳台、台阶等附属设施由设计者确定。三、 设计条件、 工程地质条件建筑物场地地势平坦，地表高程4.44.6m，地下水位标高4.0m，无腐蚀性，度为0.8m。 经地质勘测，地层剖面为：表层0.81.0m耕杂土；以下有2.5m深的粉土（孔隙比e0.85，饱和度Sr0.3 m2=19510.83.63.6141.42109.5438.4351.23首层342000 =112010.83.933.93141.42109.5438.4351.23【注】 1、由于s=2H，所以=1.0H；、 底层梁底标高2.930，距室外地面3.430，墙埋深0.500，所以底层外纵墙高度H=3.93m。七、 确定静力计算方案本结构采用整体式无檩体系钢筋混凝土屋盖和楼盖，横墙间距s=10.832 ，故按照刚性方案计算。八、 墙体高厚比验算由于底层高度最高，故取底层验算，底层满足则其余各层均满足。验算的基本公式为【注】1、为自承重墙允许高厚比修正系数，对于承重墙取1.0；2、为有门窗洞口允许高厚比修正系数，； 3、灌芯柱可按构造柱计算，带构造柱的墙体允许高厚比可以乘以提高系数，对混凝土砌块4、先不考虑构造柱对墙体的影响类型墙体标号满足外纵墙D-125667910A-1245569101903.933.62.1611.3710.82620.8是A-24,D-791903.937.23.6719.3210.82620.8是A-69,D-251903.9310.83.9320.6810.82620.8是内纵墙C-5667B-12459101903.433.62.1311.2110.892623.14是B-24,C-791903.437.23.4318.0510.842621.84是B-69,C-251903.4310.83.4318.0510.862622.36是外横墙1-BC,10-BC1903.932.01.206.32112626是1-ABCD,10-ABCD1903.934.82.7114.2410.72618.2是内横墙2-AB1903.434.82.6113.7410.882622.88是 2-ABCD,4-AB,5-CD6-ABCD,7-CD 9-ABCD1903.434.82.6113.74112626是经过验算，在不考虑构造柱对墙体的影响下，首层各墙体高厚比均满足要求。在设计时，已经在墙体中加入构造柱，墙体将更加稳定。由前面分析知整个建筑墙体的高厚比都满足要求。九、 墙体承载力计算、 确定危险截面l 横墙与纵墙比较：a) 在承受荷载方面，由于主梁是搭在纵墙上的，所以上部的荷载传到纵墙上的相对多一些，使得纵墙所受弯矩较大，从而偏心矩较大，最终导致允许荷载较小。b) 两外纵墙上开有门窗洞口，而横墙上没有开洞。故纵墙较横墙更危险。l 外纵墙与内纵墙：a) 轴向荷载方面，外纵墙有女儿墙。b) 内纵墙虽没有女儿墙产生的轴向荷载，但有由走廊楼板传下的荷载，相比之下较大，但楼板有偏心荷载效应，与开间内方向的偏心荷载方向相反，从而能够抵消掉一部份，所以内纵墙的偏心荷载较小。c) 外纵墙的窗间墙最短只有 1.8m，而内纵墙门窗间墙最短为2.2m，承载能力更大。d) 外纵墙同时受风荷载、地震荷载等的影响。故综合考虑外纵墙更危险，应进行承载力验算，且选外纵墙三开间处为承载力的危险截面。 所以选取如下结构单元作为计算单元 ： 层数截面Nk(kN)N(kN)M(kN.mm)e(mm)1.1xe/h三层h= 1903-3女儿墙： 0.623.63.08=6.87梁底以上墙： 0.43.63.08=4.44屋盖： 2.553.66.83=62.70梁重： 2.552.91=7.42 81.439.275.9982.2510.02107.53（82.25+10,02）38.43=3545.943545.94/107.53=32.98107.533-3窗上墙： 0.183.63.08=2.00窗重： 1.81.80.45=1.46窗间墙： 1.81.83.08= 9.98窗下墙： 1.623.63.08=17.96 31.4031.40+81.43 112.832.701.9713.4724.2542.39149.920020.8400.606518.13149.92二层h=1902-2楼盖： 2.553.66.15=56.46梁重： 2.552.91=7.42 63.8863.88+112.83 176.7172.3410.0282.36232.2882.36X38.43=3165.093165.09/232.28=13.63232.282-2同3-3 墙重 =31.4031.40+176.71= 208.1142.39274.670020.8400.606518.13274.67一层1-1同2-2 楼盖与梁： =63.8863.88+208.11= 271.9982.36357.033165.093165.09/ 357.03=8.87 357.031窗上墙： 0.183.63.08=2.00窗重： 1.81.80.45=1.46窗间墙： 1.81.83.08= 9.98窗下墙： 2.223.63.08=24.62 38.0638.06+271.99= 310.052.701.9713.4733.2451.38408.410022.7500.563481.33408.41【注】 1、圈梁的重量按照墙体计算； 2、计算截面面积； 3、屋盖、楼盖的设计值由之前荷载计算中得到的设计值计算得到，其他荷载的设计值为其标准值乘以1.35得到（以恒载为主）； 4、公式,查设计规范知，应乘以系数1.1，取0.0015。十、 局部承压验算按砌体设计规范要求，当梁跨度大于4.8m 时应设混凝土或钢筋混凝土垫块，本结构中梁跨为5.1，应设垫块。本结构采用190570190 混凝土垫块。层数梁垫（mm）（mm2）（kN）（kN）(N/mm2)三19057019010830092.2715.2615260/(1901800)=0.045二19057019010830082.36149.92149920/(1901800)=0.438一19057019010830082.36274.67274670/(1901800)=0.803层数（kN）（kN）（mm2)e（mm）三0.045=4.87497.141805001.0372.260.366102.0797.14二0.438=47.435129.801805001.0347.750.569158.68129.80一0.803=86.965169.331805001.0336.230.696194.10169.33【注】1、；2、，最终还应满足；3、计算用到公式十一、 基础计算地基承载力标准值fk=190kN/m2 ；地基土容重：=19 kN/m3；根据所给土质情况与冻深，设计基础埋置深度d=1.46m。上部荷载：F=(408.41-0.6003.62.98)/(3.6-0.5)=129.67kN/m ；地基承载力设计值：=190+2.219(1.46-0.5)=230.13 kN/m2；宽度：，所以取B为1.000m。采用3次放坡，按60mm,120mm比例，混凝土垫层b/h=(500-95-360)/300=0.75，满足要求。十二、 风荷载计算本结构满足以下条件：外墙上洞口水平截面积不超过全截面积的2/3；基本风压0.45kN/m2，层高3.6m4.0m；总高小于24m；屋面自重远大于0.8 kN/m2。因此，可以不考虑风载。十三、 抗震设计本结构的抗震设防等级为6度，抗震的措施为： 最小墙厚190mm190mm，高度21m，层数37，最大高宽比2.5，满足要求。 最大横墙间距10.8m1m，承重外墙尽端至门窗洞边的最小距离1.2m，内墙阳角至门窗洞边最小距离1.095m1m，内外墙交接处设置了灌芯柱加强，故满足要求。 女儿墙有圈梁和混凝土压顶加固，满足要求。由此可见，本结构满足6度抗震设防要求。十四、 设计依据与参考资料混凝土结构及砌体结构(下册