小区一期三标段外架搭设方案.doc

锦绣天下小区一期三标段外架搭设方案一、工程概况：锦绣天下小区一期三标段共由18个单位工程和2#地下车库组成。工程位于陕西省西安市北辰路总建筑面积为91006平方米。单位工程建筑性质为多层单元式住宅，结构类型为剪力墙。2#地下汽车库为地下一层，结构类型为框架建筑等级为二级，设计使用年限50年，建筑物抗震设防裂度八度，单位工程均为地上六层，部分带地下一层车库，单位工程之间均有地下车库，层高均为3米，建成后建筑物总高度20.70米。根据本工程特点，主体3-6层采用型钢外挑架。待四层挑架搭设完毕后，对现场进行硬化，然后重新搭设好双排落地钢管架，外架采用墨绿色密目网进行全封闭，施工层加设一道大眼安全网。该主体施工外架后期兼做装修外架。二、编制依据：1、建筑施工机械式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001,J84-2001）2、建筑施工安全检查标准（JGJ80-91）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）三、外架构配件要求：1、钢管（1）钢管采用外径为48,壁厚为3.5mmQ235-A级直缝焊接钢管。（2）新钢管要求应有产品质量合格证；应有质量检验报告，符合国家现行GB/T288、GB/T13793、GB/T3092及BG/T700中有关规定；钢管表面平直光滑，不应有裂缝、分层、错位、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、 端面等偏差，应分别符合建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、JX-2001）表8.1.5中规定；钢管必须涂有防锈漆，本工程要求防锈漆外必须加涂一层黄色警戒漆（剪刀撑钢管涂为黄黑钢管）。（3）旧钢管要求表面锈蚀深度应符合表建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、JX-2001）表8.1.5中规定，检查时应先对钢管表面进行除锈再用游标卡尺进行测量。钢管弯曲变形应符合表建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、JX-2001）表8.1.5中规定。（4）外架所用钢管上严禁打孔。2、扣件（1）扣件式钢管架应采用可锻铸制作的扣件，材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定。（2）扣件式钢管架的扣件，应在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不发生破坏。（3）新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，如有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。（4）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（5）新、旧扣件均应进行防锈处理，本工程要求扣件必须涂刷成红色。3、脚手板（1）木脚手板采用杉木或松木制作，材质符合GBJ5标准中级材质的规定，脚手板厚应不小于50，宽度不宜小于200，两端应各设直径为4的镀锌钢丝箍两道，腐朽的脚手板不得使用。（2）竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹板。4、连墙件连墙件材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。四、地下室1层3层落地脚手架计算：（1）参数住处：1、双排脚手架搭设高度为12.0米。落地脚手架平面分布为沿建筑物外墙布置，立杆纵距为：1.5m，立杆横距为：1.05m，步距为：1.8m。2、活荷载参数：施工均布荷载标准值（KN/）：3.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数1层；3、风荷载参数：本工程地处陕西省西安市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数Z为0.740，风荷载体型系S为0.649；计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数：每米立杆承受的结构自重荷载标准值（KN/）：0.1248；脚手板自重标准值（KN/）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（KN/）：0.140；安全设施与安全网自重标准值（KN/）：0.005；脚手板铺设层数：2层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板；5、水平悬挑支撑梁：悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.00米，建筑物内锚固段长度1.50米。与楼板连接的螺栓直径（）：16.00；楼板混凝土标号：C30；6、拉绳与支杆参数：支撑数量为：1；钢丝绳安全系数为：6.000；钢丝绳与墙距离为（m）：3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物2.80m。（2）、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连接梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算：大横杆的自重标准值：P1=0.033KN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.3500.900/（2+1）=0.105KN/m；活荷载标准值：Q=3.0000.900/（2+1）=0.900KN/m；静荷载的设计值：q1=1.20.033+1.20.105=0.166KN/m；活荷载的设计值：q2=1.40.900=1.260KN/m；2、强度验算：跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0.08q12+0.10q12跨中最大弯距为M1max=0.080.01661.5002+0.101.2601.5002=0.313KN.m；支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q12-0.117q12支座最大弯距为M2mxx=-0.100.1661.5002-0.1171.2601.5002=-0.369 KN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max（0.313106，0.369106）/4490.0=82.183N/2；大横杆的最大弯曲应力为=82.183 N/2小于大横杆的抗压强度设计值【f】=205.0 N/2，满足要求。3、挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax=0.677q14/100EI+0.990q24/100EI其中：静荷载标准值：q1=p1+p2=0.033+0.105=0.138KN/m； 活荷载标准值：q2=Q=0.900 KN/m；最大挠度计算值为：V=0.6770.1381500.04/（1002.06105107800.0）+0.9900.9001500.04/（1002.06105107800.0）=2.245；大横杆的最大挠度2.245小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150与10，满足要求。（3）小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算：大横杆的自重标准值：P1=0.0331.500=0.050KN；脚手板的自重标准值：P2=0.3500.9001.500/（2+1）=0.158KN；活荷载标准值：Q=3.0000.9001.500/（2+1）=1.350KN；集中荷载的设计值：P=1.2（0.050+0.158）+1.41.350=2.139KN；2、强度验算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯乱计算公式如下：Mqmax= q2/8Mqmax=1.20.0330.9002/8=0.004KN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax= q/3Mpmax=2.1390.900/3=0.642KN.m；最大弯矩M= Mqmax+ Mpmax=0.646KN.m；最大应力计算值=M/W=0.646106/4490.000=143.815N/2；小横杆的最大应力计算值=143.815N/2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/2，满足要求。3、挠度验算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax= 5 q4/384EIVqmax=50.033900.04/（3842.060105107800.000）=0.013；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.050+0.158+1.350=1.557KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=P（32-42/9）/72EIVpmax=1557.450900.0（3900.02-4900. 02/9）/（722.060105107800.0）=1.815；小横杆的最大挠度和1.828小于小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000与，满足要求。（4）扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）： RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取6.40KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.0331.5002/2=0.050KN；小横杆的自重标准值：P2=0.0330.900=0.030KN；脚手板的自重标准值：P3=0.3500.9001.500/2=0.236KN；活荷载标准值：Q=3.0000.9001.500/2=2.025KN；荷载的设计值：R=1.2（0.030+0.236）+1.42.025=3.154KN；R6.40KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。（5）、脚手架立杆荷载的计算：作用手脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1、每米立杆承受的结构自重标准值（KN），为0.1248NG1=0.1248+（1.502/2+1.502）0.033/1.8012.00=2.497；2、脚手板的自重标准值（KN/）；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.35021.500（0.900+0.3）/2=0.630KN；3、栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.14021.500/2=0.210KN；4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/）；0.005NG4=0.0051.50012.000=0.090KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+ NG3+ NG4=3.427KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.0000.9001.5001/2=2.025KN；风荷载标准值按照发下公式计算Wk=0.7ZS0其中0基本风压（KN/），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：0=0.350 KN/；Z风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Z=0.740；S=风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.3500.7400.649=0.118 KN/；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.23.427+1.42.025=6.947KN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2NG+0.851.4NQ=1.23.427+0.851.42.025=6.522KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：MW=0.851.4WKLah2/10=0.8501.40.1181.5001.8002/10=0.068KN.m；（6）、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=N/A【f】立杆的轴向压力设计值：N=6.947KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.500；计算长度，由公式0=kh确定：0=3.119m；长细比L0/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i的计算结果查表得到：=0.188；立杆净截面面积：A=4.242；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.493；钢管立杆抗压强度设计值：【f】=205.000N/2；=6947.000/（0.188424.000）=87.150N/2；立杆稳定性计算=87.150N/2小于立杆的抗压强度设计值【f】=205.000 N/2，满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：=N/A+MW/W【f】立杆的轴心压力设计值：N=6.522KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：K=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.500计算长度，由公式0=kh确定：0=3.119m；长细比L0/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i的计算结果查表得到：=0.188；立杆净截面面积：A=4.242；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.493；钢管立杆抗压强度设计值：【f】=205.000N/2；=6521.670/（0.188424.000）+68049.624/4490.00=96.971N/2；立杆稳定性计算=205.000N/2小于立杆的抗压强度设计值【f】=205.000 N/2，满足要求。（7）、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N1=N1W+N0风荷载标准值：Wk=0.118KN/；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=16.200；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），N0=5.000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），按照下式计算：N1W=1.4WkAW=2.669KN；连墙件的轴向力设计值N1=N1W+N0=7.669KN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=.A.【f】其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10/i=2100.000/15.9000的结果查表得到=0.386，1为内排架距离墙的长度；又：A=4.242；【f】=205.00N/2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.3864.24010-4205.000103=33.551KN；本方案中，脚手架排距为900，内排脚手架距离墙体2100，支拉斜杆的支点距离墙体为2800。水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.004，截面抵抗矩W=141.003，截面积A=26.102。受脚手架集中荷载N=1.23.427+1.42.025=6.947KN；水平钢梁自重荷载q=1.226.1000.000178.500=0.246KN/m；经过连续梁的计算得到N1=7.669 Nf=33.551,连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N1=7.669小于单扣件的抗滑力8.0KN，满足要求。（8）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1=12.616KN；R2=3.008KN；R3=-0.623KN； 最大弯矩Mmax=2.479KN.m；最大应力=M/1.05W+N/A=2.479106/(1.05141000.0)+0.000103/2610.0=16.746N/2；（9）、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下=M/b+Mxf其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=570tb/Ih235/fyb=5709.988.0235/（0.816141000.00）=21.559N/2；水平钢梁的稳定性计算=21.559小于f=215.000 N/2，满足要求。（10）、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算RAH=Ruicosi 其中Ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力Rci=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Rui=17.257KN。（11）、拉绳的强度计算：钢丝拉绳（支杆）的内力计算：钢丝拉（斜拉杆）的轴力Ru均取最大值进行计算，为Ru=17.257KN。如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg-钢丝绳的容许拉力（KN）；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN），计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（）；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取17.257KN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于16.000才能满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=Ru=17.257KN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为=N/Af其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f=125N/2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（1725.7014/3.142125.000）1/2=14.000；（12）、锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.623KN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=N/Af其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f=50N/2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=623.1744/(3.142502)1/2=2.817；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30以上搭接长度。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：hN/dfb其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.623KN； d楼板螺栓的直径，d=16.000； fb-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于623.174/（3.14216.0001.430）=8.670。3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：N（b2-d2/4）fcc其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=3.008KN； d楼板螺栓的直径，d=16.000； b楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000； fcc混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300 N/2；经过计算得到公式右边等于88.64KN，大于锚固力N=3.01KN，楼板混凝土局部承压计算满足要求。五、受料台设计计算:（1）、荷载参数1、脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重标准值（KN/）：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆竹串片，栏杆、挡板脚手板自重标准值（KN/）：0.14；施工人员等活荷载（KN/）：2.00，最大堆放材料荷载（KN）：10.00。2、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离（m）：3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：5.50；钢丝绳安全系数K：4.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径（）：14.00。3、水平支撑梁主梁槽钢型号：16号槽钢槽口水平；次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平；次梁槽钢间距（m）：1.00，最里端次梁与墙的最大允许距离（m）：2.00。4、卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：5.00，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：1.00；平台计算宽度（m）：1.80。六、脚手架的防电避雷措施：1、在高低压线路下方均不得搭设脚手架，脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于表1。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离外电线路电压（KV）1kv110kv35110kv154220kv330500kv最小安全操作距离（m）4681015当条件所限达不到表1规定的最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、防护架并悬挂醒目警告标志牌。2、本脚手架由于在相邻建筑物防雷保护措施范围之外，所以应安装防雷装置，防雷装置的冲击接地电阻值不得大于3。3、避雷针选用直径为2532， 壁厚不小3的镀锌钢管或直径不小于12的镀锌钢筋制作，设在主楼四角外脚手架的立杆之上，高度不小于1m，并将所有最上一层的大横杆全部接通，形成水平避雷网络。4、接地板可利用在施工工程的垂直接地板，也可用直径不小于20的圆钢，水平接地板可用厚度不小于4，宽2540的角钢制作。接地板的设置，对安脚手架的长度不超过50m，设置一个，接地板埋入地下的最高点，应在地面下深度不浅于500。埋设接地板时，应将新土夯实。接地板不得设在经常受热的土层内；位于地下水以上的砖、石、焦渣或砂子内均不得埋设接地板。5、接地线可采用直径不小于8的圆钢或厚度不小于4的扁钢。接地线的过接应保证接触可靠。在脚手架的下部过接时，应用的螺栓卡箍，并加设弹簧垫圈，以防松动，保证接触面不小于102。连接时将接触表面的油漆及氧化层清除，使其露出金属光泽，并涂以中性凡士林。接地线接地板的连接应采用焊接，焊缝长度应大于接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍。6、接地装置安装完毕后，要用电阻表测定，电阻是符合要求。接地位置宜选于不经常有人通过的地方，以避免和减少跨步电压危害和防止接地线遭机械损伤。同时注意同其它金属物或电缆之间保护一定距离（一般不小于3m）以免发生击穿危害。在有强烈腐蚀性的土中，应使用镀铜或镀锌的接地线。七、外脚手架构造要求: 标段不带地下室主楼无特殊原因均采用落地双排脚手架，架体总高23米。1、纵向水平杆,横向水平杆,脚手板构造要求。（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧,且其长度为宜小于4.5m。（三跨）水平杆步距1.8米，作业层横向水平杆间距0.75米。（2）两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应小于500；各接头中心至最近主节点的距离不宜小于纵距离的。当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应间距设置，间距不应大于400。（3）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150，靠墙一端的外伸的长度不应大于0.4L1,且不应大于500。（4）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150；脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，单块脚手板外伸长度取130150，两块脚手板外伸长度的和不应大于300；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平上，搭接长度应大于200，其伸出横向水平杆的长度不应小于100。（5）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2的镀锌钢丝或铁丝固定在纵向水杆上。（6）平杆上.立杆底部应设置垫板或立于足够强度的砼面上;脚手架必须设置纵,横向扫地杆。纵向扫地杆距底座上皮不大于200。2、立杆构造要求：（1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500。立杆纵距1.5米，横距1.05米。（2）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100。（3）对高度在24m以下的双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（4）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股；亦可采用直径不小于6的钢筋。3、门洞构造要求详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 J84-2001)中6.5条。4、剪刀撑与横向斜撑构造要求：（1）双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。（2）剪刀撑的设置应符合下列规定:每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角（a）455060剪刀撑跨越立杆的最多根数（h）765高度在24m以下的双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。5、双排落地架搭设在主楼地基1米厚灰土上，立杆底部加设50厚方木垫板，架体四周按1：2坡度设置排水明沟，保证架体底部无积水。八、外架的拆除1、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定:（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果补充完善施工中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除脚手架时,应符合下列规定:（1）拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业；