重庆石柱发电厂工程2号机组除氧煤仓间工程施工方案.doc

目 录1、编制依据 第1 页2、工程概况 第1 页3、主要工程量 第2 页4、施工准备 第2 页5、施工作业计划 第3 页6、施工顺序及方法 第4 页7、质量保证措施 第38页8、安全健康及环境管理保证体系及措施 第42页9、文明施工保证措施 第49页 重庆石柱发电厂新建工程2号机组除氧煤仓间工程施工方案一：编制依据1、建筑施工手册（第四版）2、DL/T5210.1-2005电力建设施工质量验收及评定规程第一部分：土建工程3、火电施工质量检验及评定标准 焊接篇4、DL5009.1-2002电力建设安全工作规程.第一部分.火力发电厂5、GB50204-2010混凝土结构工程施工及验收规范6、JGJ18-2012钢筋焊接及验收规范7、JGJ52-2006普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准8、JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范9、JGJ107-2010钢筋机械连接通用技术规程10、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范11、GB50205-2001钢结构工程施工及验收规范 12、建筑工程质量通病防治手册13、现行建筑施工规范大全14、建筑材料手册（第四版）陕西省建筑设计研究院编15、50-F222S-T0210除氧煤仓间框架结构图16、建筑施工计算手册（2001年版.江正荣编著）17、国家电网公司电力建设安全健康与环境管理工作规定二、工程概况重庆石柱发电厂新建工程由西南电力设计院设计。2号机组除氧煤仓间上部结构设计为现浇钢筋混凝土框架结构，地震设防为6度，抗震措施按7度采用，除氧间BC轴线跨度为9m，煤仓间CD轴线跨度为11.5m，共8个轴线，总长为9m6+12m=66m，除氧煤仓间上部结构总高度为37.445m。除氧煤仓间共分为五层，其中12.550m为运转层，21.970m为煤斗层，29.97030.200m为运煤皮带层，37.10037.445m为屋面层。各层梁柱混凝土为C40，各层楼板混凝土为C30。B轴线框架柱+0.000m21.970m的截面尺寸为7001500mm，21.970m28.100m的截面尺寸为7001300mm，28.100m33.000m的截面尺寸为700800mm；C轴线框架柱+0.000m21.970m的截面尺寸为7001800mm，21.970m37.445m的截面尺寸为7001500mm；D轴线框架柱+0.000m21.970m的截面尺寸为7001800mm，21.970m37.445m的截面尺寸为7001500mm。钢筋品种为HPB300、HRB335和HRB400三种，钢材品种为Q235B。三、主要工程量C40砼： 1798m3 C30砼： 630m3 钢筋制安： 560t埋件制安： 32t 金属结构制安： 65t模板安拆： 6500m2满堂脚手架搭拆： 7000m2四、施工准备1、主要施工机具准备序号名 称型 号单位数量备 注1自动拌合站HZS60套12振动器台103振动棒50型，8/12m长各根104断钢机GJ40台25弯钢机WJ40台26闪光对焊机VN100台17钢筋调直机CT4-14台18圆盘锯MJ225台29刨木机台110交流电焊机X3-300-1台611砼运输罐车8m3台312砼输送泵车（柴油型）台1137030塔吊台114砼料斗2m3个115全站仪台116钢卷尺把2017水平仪台118钢筋套丝机套22、主要材料准备序号材料名称型号单位数量备注1塑料薄膜m230002跳板=50mm块3003钢管48*2.7吨4004扣件套400005竹踩板m25006密目网1.5m*6mm220007木胶合模板1.22m*2.44mm225008方木48mm*50mmm3109方木48mm*100mmm31510水平安全网3m*6mm230003、施工人员准备序号职位人数（名）序号职位人数（名）1生产负责人17木工502技术员28钢筋工303材料员19焊工64安全员110钳工65浇筑工1211杂工106电工2以上各工种人员必须能够胜任本工种的工作，技术好、责任心强，特殊工种（如电工、焊工等），必须经专业培训后持证上岗。五：施工作业计划计划开工时间2013年03月01日， 2013年07月31日完成。各层施工控制计划如下：6.27m层框架梁板柱施工：2013年03月01日31日（共30天）12.55m层框架梁板柱施工：2013年04月01日04月30日（共30天）21.970m层框架梁板柱施工：2013年05月01日06月15日（共45天）29.970/30.200m层框架梁板柱施工：2013年06月16日07月15日（共30天）37.100至37.445米层屋面层施工：2013年07月16日07月31日（共15天）六、施工顺序及方法 1.施工顺序+0.00m至6.27m层框架梁上口100mm处6.28m至12.55m层框架梁上口100mm处12.65m至21.970m层框架梁上口100mm处22.07m层至29.97/30.200m层框架梁上口100mm处30.070/31.200m至37.100/37.445m层。2、施工工艺测量放框架柱轴线 弹出框架柱外边框线 6.270m层框架梁板柱承重脚手架搭设 6.27m层框架梁底找平脚手架施工 6.27m层以下框架柱钢筋施工 6.27m层框架柱预埋件施工6.27m层框架柱模板施工6.27m层框架梁底模施工6.27m层框架梁梁底预埋件施工 6.27m层框架梁钢筋施工 6.27m层框架梁侧模板施工 6.27m层框架钢梁安装施工 6.27m层框架梁梁顶预埋件施工 6.27m层框架楼板底模板施工6.27m层框架楼板板底预埋件施工6.27m层框架楼板钢筋施工6.27m层框架楼板板顶预埋件施工6.27m层框架梁柱板四级验收 6.27m层框架柱梁板砼施工(37.445m层梁板柱施工工艺同前)。 6.3、轴线及高程控制轴线控制用测量小组专用的电子全站仪，用极坐标法测量。定出B、C、D轴线主要控制轴线和标高，每施工完一层，将控制轴线和高程测设在已浇筑完的框架柱上口外表面上，弹好墨线，并作好油漆标记，以备上一层施工使用。6.4 、模板工程由于除氧煤仓间各轴线均采用砌体封闭，除氧煤仓间除砌体表面外其余框架结构梁柱混凝土表面不考虑装饰；故除氧煤仓间框架柱梁板结构均采用清水混凝土结构，柱子模板统一在木工加场制作，现场组合，框架柱梁板均采用15mm厚覆膜木胶合模板，模板背楞采用482.7mm钢管、48mm50mm及48mm100mm方木进行。模板接缝质量要求：a、木胶合板厚度偏差2mm；b、模板面板接缝处采用手工刨刨直；c、在模板间的拼缝处用双面泡沫粘胶条密封，拼缝间隙要求用肉眼看不过光；d、安装好的模板平直度优良，误差不超过2mm。e、除氧煤仓间结构施工时要求梁板柱模板在施工前进行配模设计，要求每层每根梁柱模板接缝配设一致，具体要求为柱模板按照高度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在柱顶端，梁柱交接处柱模板齐平梁下口，梁两侧柱模板单独配制；框架梁模板按照长度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在梁中部；如有钢梁牛腿的框架梁模板配制应按照同层或相邻同规格相同为宜。模板用背楞质量要求：a、482.7mm钢管背楞必须顺直，不能有压扁、焊疤和弯曲现象；b、作为背楞用的方木必须顺直，方木进场后在使用前必须上木工刨床进行压刨，48mm50mm的方木必须确保短边尺寸为48mm，48mm100mm的方木必须确保短边尺寸为48mm，每边尺寸不足的方木作为退场处理，严禁在施工现场使用。c、背楞接长采用搭接处理，搭接长度不得小于500mm；d、作为保证模板表面平整度用的接缝方木在板面的间距不得大于500mm；且每边必须保证至少有3根以上。6.4.1、柱模板柱模板采用482.7mm钢管与48mm100mm方木作背楞，其中48mm100mm方木背楞仅作为保证模板拼缝连接质量之用；当连接模板用方木背楞两边均为钢管背楞时与相邻钢管背楞间距应控制在7590mm之间。柱模板竖向背楞用 20槽钢作柱箍固定，槽钢柱箍B向和H向上下错开，每根柱从已浇混凝土顶面往下50mm处开始加设第一道槽钢柱箍，每对槽钢为一道柱箍，槽钢柱箍在柱下部4000mm范围内间距400mm，高度4000mm以上部分间距500mm。槽钢翼缘紧靠柱模竖向背楞，柱外边槽钢端头用16对拉螺杆锁定，每根对拉螺杆端部戴双螺帽，在槽钢端头穿螺杆位置焊一块10mm厚加强钢板。为了保证框架柱施工缝接缝质量，要求框架柱施工缝留设在框架梁顶面100mm高度处，要求在施工上层框架前，先将混凝土顶面凿毛并用手提混凝土切割机将接头混凝土切割水平和顺直，在已切割的混凝土接缝上四周粘贴双面泡沫粘胶条，上层框架柱模板支设时与已浇混凝土搭接50mm；柱根部第一道柱箍上口齐平框架柱混凝土接缝以保证每层框架柱施工缝接缝处光滑、平直和不漏浆。框架柱施工缝的留设详见框架柱梁板结构施工缝留设示意图。柱模板采用规格为1220mm2440mm，厚度为15mm的覆膜木胶合板，胶合板的背部第一层支撑采用48100方木和482.7钢管作为竖向背楞，框架柱四角方木背楞与该板面相邻钢管背楞间距为100mm，钢管背楞间距按150180mm布置，柱板面中间部位48100方木与相邻背楞间距为100mm；第二层支撑采用槽钢抱箍和対拉螺杆组成，B短方向以及 H长方向均采用20#槽钢和M16対拉螺杆组成，槽钢抱箍沿柱竖直方向按间距400mm或500mm重叠布置组成。第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度最大尺寸：B(mm):700；柱截面高度H(mm):1800；柱模板的总计算高度:H =9.42m；根据规范，振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.0kN/m2。根据规范，本工程采用地泵输送并用导管在框架柱钢筋笼内下料，倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：取4.0kN/m2 本工程中由于除氧煤仓间层高较大，层间最大高度为9420mm，混凝土施工采用地泵置于固定端0m地面上进行输送浇筑，故模板在高度方向分2段进行设计计算。6.4.1.1、第1段（柱底至柱身高度4.00米位置；分段高度为4.00米）:A、参数信息a、基本参数柱截面宽度B方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；竖楞间距172.5mm。柱截面高度H方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:11；竖楞间距179mm。b、柱箍信息柱箍材料:钢楞（采用槽钢）；截面类型: 柱截面宽度B方向及H方向均采用20a#槽钢。20a#槽钢力学性能：截面面积A0=2883.7 mm2，截面抵抗距Wx=1.78105mm3，截面惯性矩Ix=1.78107mm4，ix=78.6mm，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2，挠度=400/250=1.6 mm。c、竖楞信息竖楞材料:48mm100mm方木和48mm2.7mm钢管。d、 覆膜板参数覆膜板类型: 15mm厚度覆膜木胶合板覆膜板弹性模量：E=6103 N/mm2 覆膜板抗弯强度设计值：f=12N/mm2 覆膜板抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2 e、方木和钢楞48mm50mm方木：截面抵抗距W=1.8432104mm2，截面惯性矩I=4.42368105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。48mm100mm方木：截面抵抗距W=3.84104mm2，截面惯性矩I=9.216105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。48mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。B、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土对框架柱模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2F2=H=249.42式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=30 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =4.5m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取H=9.42m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.222441.0 1.3 4.51/2 =58.243kN/ m2F2=H=249.42=226.08 kN/ m2F=minF1 ，F2=58.243kN/ m2振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.00kN/m2。 倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：取4.00kN/ m2 C、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度H方向竖楞间距最大，为l= 179mm，且竖楞数为11，面板为10跨并且大于 3 跨，因此柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。179 179179板面计算简图 q=30.197KN/ma、面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 式中： M面板计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(竖楞间距) ： l =179mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.2430.4=27.957kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.4=2.24kN/m； q = q1 + q2 =27.957+2.24=30.197kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.197179179=9.675104N.mm；面板最大应力按下式计算： 式中， 面板承受的应力(N/mm2)； M面板计算最大弯距(Nmm)； W面板的截面抵抗矩 : b面板截面宽度，h面板截面厚度； W= 4001515/6=1.5104 mm3； f面板的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=12.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.675104 / 1.5104=6.45N/mm2；由于 =6.45N/mm2 f=12N/mm2，故模板抗弯强度满足要求！b、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V面板计算最大剪力(N)； l计算跨度(竖楞间距) ：l=179mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.2430.4=27.957kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.4=2.24kN/m； q = q1 + q2 =27.957+2.24=30.197 kN/m；面板的最大剪力：V= 0.630.197179 =3243.16N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N)：V=3243.16N； b构件的截面宽度(mm)：b=400mm； hn面板厚度(mm)：hn =15mm； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =33243.16/(240015.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv =1.300N/mm2；由于=0.811N/mm2fv=1.3N/mm2，故模板抗剪强度满足要求！c、.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 式中：q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q =58.2430.40.49.319kN/m； 面板最大挠度(mm)； l计算跨度(竖楞间距): ： l =179mm ； E面板弹性模量（N/mm2）：E = 6.0103 N/mm2； I面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40015.015.015.0/12 = 1.125105 mm4；面板最大容许挠度： =179/250 =0.716mm；面板的最大挠度计算值：= 0.6779.3191794/(10060001.125105) = 0.096mm；由于=0.096 mm= 0.782mm，故模板挠度验算满足要求！D、竖楞（方木）的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本段柱高度为4.0m，柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，48 mm 100 mm方木主要用于保证模板拼缝质量，而不作为模板支撑背楞使用，但为了杜绝在混凝土施工过程中作为保证模板拼缝质量的方木不发生断裂进而影响混凝土结构的外观质量，在施工过程中要求方木背楞与相邻钢管背楞中心间距不得大于100mm，并作如下受力计算：48mm100mm方木：截面抵抗距W=3.84104mm2，截面惯性矩I=9.216105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。方木竖楞计算简图 400 400 400 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M竖楞计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.2430.1=6.989kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.1=0.56kN/m； q = (6.989+0.56)/1=7.549kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.549400400=120784N.mm； 其中， 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(Nmm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3) ：W =3.84104mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=120784/38400=3.145N/mm2；由于=2.145/mm2f=12N/mm2，故方木竖楞抗弯强度满足要求！b、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V竖楞计算最大剪力(N)； l计算跨度(柱箍间距): l =400mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.2430.1=6.989kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.1=0.56kN/m； q = (6.989+0.56)/1=7.549kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.549400 =1811.76N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中： 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V竖楞计算最大剪力(N)：V=1811.76N； b竖楞的截面宽度(mm)：b=48mm； hn竖楞的截面高度(mm)：hn=48mm； fv竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =31811.76/(210048)=0.566N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值： fv=1.3N/mm2；由于=0.566N/mm2fv=1.3N/mm2，故方木竖楞抗剪强度满足要求！c、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 式中：q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =58.2430.1=5.8243kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距)： l =400.0mm； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9.5103 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4)：I=9.216105mm4；竖楞最大容许挠度： = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.6775.82434004/(1009500921600) = 0.12mm；由于=0.12mm=1.6mm，故方木竖楞挠度验算满足要求！E、竖楞（钢管）的计算48mm2.7mm钢管力学性能：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。q=14.759KN/m钢管竖楞计算简图 400 400 400 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 式中： M竖楞计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(柱箍间距): l =400mm； q作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.258.2430.179=12.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.440.179=1.002kN/m； q = (12.510+1.002)/1=13.512 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.113.512400400=2.162105N.mm； 式中： 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(Nmm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3)：W =4121mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)：f=215N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W =2.162105/4121 =52.463N/mm2；由于=52.463N/mm2f=215N/mm2，故钢管竖楞抗弯强度满足要求！b、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 式中，q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q1=58.2430.179=10.425kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距) ： l =400mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E=2.06105 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4) ：I=98910mm4；竖楞最大容许挠度： =400/250=1.6mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.67710.4254004/(1002.0610598910) =0.087mm；由于=0.087mm=1.6mm，故钢管竖楞挠度验算满足要求！F、对拉螺栓的计算计算公式如下: 式中： N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查建筑施工计算手册表8-11得： 对拉螺栓的型号：M16 对拉螺栓的有效直径：13.55mm 对拉螺栓的有效面积：A0=144mm2柱模板受到水平荷载最大值为：F=1.2F恒+1.4F活=1.258.243+1.44=75.492kN/m2对拉螺栓所受的最大拉力: N=FA =75.4920.70.4= 21.138kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N =2A0fy =2144170=48960N=48.96kN；由于N= 21.138kNN=48.96kN，故采用2M16对拉螺栓强度验算满足要求！6.4.1.2、第2段（柱身高度4.007.02米位置；分段高度为3.02米）:框架柱4.007.02米高度段模板系统除柱箍竖向间距按照500mm设置外，其余均与第1段相同。（力学计算原理与第1段相同，计算经过略）6.4.2、梁模板除氧煤仓间上部框架结构纵横梁规格有350*800、350*1000、350*1200、400*1400、400*1500、600*1400、600*1500、600*1600、600*2400、600*2800共十种规格；由于梁高度较高(350*800梁除外)，需在梁两侧模板设置对拉螺杆，每种规格框架梁模板施工详见断面图；现以600*2800横向煤斗大梁为例进行力学计算。对拉螺杆设置在距梁底模板100mm高处，水平间距为600 mm，螺杆规格为16，对拉螺杆外套PVC管，便于拆模后螺杆可抽出，PVC管的长度与梁截面宽度相等，模板的螺栓孔与对拉螺栓等径，PVC管兼做内撑。梁顶锁口钢管距离梁顶混凝土顶面为50mm以保证混凝土收面质量。梁底模采用搭设脚手架作为支撑系统， 梁底模板背楞采用482.7mm钢管及48mm50mm方木，梁底小横杆背楞与梁底模板背楞垂直布置，间距为440mm，为防止梁浇筑完以后因自重产生下饶，故底模起拱15mm。梁模板(扣件钢管架)力学性能计算：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。6.4.2.1、横向煤斗大梁侧面支撑验算：A、参数信息a、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(mm):600；梁截面高度 D(mm):2800；混凝土板厚度(mm):120；梁底立杆横向间距La(m):400；纵向间距Lb (mm):480mm；楼板立杆横向间距La(m):1200mm；纵向间距Lb (mm):1500mm；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(mm):100mm；立杆步距h(mm):1500；梁底承重立杆横向间距Lb(mm)400mm；纵向(梁跨度方向)间距La (mm):480mm；梁支撑架搭设高度H(mm)：6620；承重架支撑形式:梁底模板支撑主楞垂直梁跨度方向。梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式:立管顶部设置可调节顶托，通过立管轴心受压承受煤斗大梁所有荷载；b、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 44.78；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；c、材料参数48mm100mm方木：截面抵抗距W=3.84104mm2，截面惯性矩I=9.216105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。15mm厚木胶合板：弹性模量E=6.0103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值f=1.30N/mm2。d、梁底模板参数梁底模板纵向支撑小楞根数：6，间距97mm；面板厚度(mm)：15；梁底纵向小楞支撑主楞间距440mm；e、梁侧模板参数次楞(水平向)竖向间距(mm)：150，根数：18；主楞间距为：600mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.7；主楞合并根数：2；次楞材料：48 mm100mm木楞和482.7钢管组合；B、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=30 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =2.66m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取H=9.42m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.222441.0 1.3 2.661/2 =44.78kN/ m2F2=H=249.42=226.08kN/ m2F=minF1 ，F2=44.78kN/ m2C、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。150 150150 板面计算简图 q=8.9KN/ma 、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W面板的净截面抵抗矩，W =1501515/6=5625mm3； M面板的最大弯距(Nmm)； 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q-作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.1544.78=8.0604kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.154=0.84kN/m；q = q1+q2 =8.0604+0.84=8.9kN/m；计算跨度(主楞间距): l =600mm；面板的最大弯距 M= 0.18.91502 =20025Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =M/W=20025/5625=3.56N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12N/mm2；由于=3.56N/mm2f =12 N/mm2，故梁侧模板抗弯强度验算满足要求！b、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V面板计算最大剪力(N)； l计算跨度(竖楞间距) ：l=150mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，q = 8.9kN/m；面板的最大剪力：V= 0.68.9150=801N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N)：V=801N； b构件的截面宽度(mm)：b=150mm； hn面板厚度(mm)：hn =15mm； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =3801/(215015.0)=0.534N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv =1.300N/mm2；由于=0.534N/mm2fv=1.3N/mm2，故梁侧模板抗剪强度满足要求！c、挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=8.0604N/mm； l计算跨度(内楞间距): l =150mm； E面板材质的弹性模量: E =6000N/mm2； I面板的截面惯性矩: I =150151515/12=42187.5mm 4；面板的最大挠度计算值: = 58.06041504/(384600042187.5) =0.21mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 =0.6mm；由于=0.21mm=0.6mm，故梁侧模板挠度验算满足要求！D、梁侧模板内外楞的计算（A）、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用48mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。600 600600 内楞计算简图 q=8.9KN/ma、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中，内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M内楞的最大弯距(Nmm)； W内楞的净截面抵抗矩(mm3)； f内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q=8.9KN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l =600mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.96002=320400Nmm； 最大支座力:R=0.6178.90.6=3.295kN；内楞的最大受弯应力计算值 =M/W =320400/4121 =77.75N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f =205N/mm2；由于=77.75N/mm2f=205N/mm2，故梁侧内楞钢管抗弯强度满足要求!b、内楞的挠度验算 其中 l计算跨度(外楞间距)：l =600mm； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=8.9KN/m； E内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I内楞的截面惯性矩：I =98910mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6778.96004/(10020600098910) =0.383mm；内楞的最大容许挠度值: =600/250=2.4mm；由于=0.383mm=2.4mm，故梁侧内楞钢管挠度验算满足要求！（B）、外楞计算外楞为2根48mm2.7mm钢管,主要承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.295kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外楞采用248mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。P=3.295KN1503=4501503=4506007575757575外楞计算简图 DCB1503=45075A600600a、外楞抗弯强度验算 其中 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M外楞的最大弯距(Nmm)； W外楞的净截面抵抗矩； f外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁和跨内等集中荷载近似算法求得最大的弯矩为:M=nPL/8=43295600/8=988500Nm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =988500/4121/2=119.93N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f =205N/mm2；由于=119.93N/mm2f=205N/mm2，故梁侧外楞钢管抗弯强度满足要求!b、外楞的挠度验算 外楞的最大挠度计算值:max=(5n2+2)PL3/(384nEI)= (542+2) 32956003/(3844206000989102)=0.933mm其中：E外楞的弹性模量：206000N/mm2；P作用在外楞上的集中力标准值